广东东莞康民制药公司恶臭处理方案设计.doc

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1、北京理工大学珠海学院2020届本科生毕业设计 广东东莞康民制药公司环保工程设计方案广东东莞康民制药公司恶臭处理方案设计学 院：专 业：姓 名：指导老师：材料与环境学院环境工程黄晓娜学 号：职 称：160503102129黄锦勇讲师中国珠海二二年五月诚信承诺书本人郑重承诺：本人承诺呈交的毕业设计广东东莞康民制药公司环保工程设计方案广东东莞康民制药公司恶臭处理方案设计是在指导教师的指导下，独立开展研究取得的成果，文中引用他人的观点和材料，均在文后按顺序列出其参考文献，设计使用的数据真实可靠。本人签名： 黄晓娜 日期： 2020 年 05 月 08 日广东东莞康民制药公司恶臭处理方案设计摘 要恶臭废

2、气处理已经成为大家高度重视的问题。发酵车间和废水处置车间是制药厂臭气的发端。其主要元素是硫化氢、醛类、氨和臭气，并且硫化氢的浓度最大、散发严重、侵蚀性和有害性严重。通过利用集气罩进行收集相关气体，再利用组合生物除臭系统：生物滴滤区和生物过滤区，每个反应区分别控制不同的运行参数和不同的高效菌群，使恶臭气体中各类污染物能够得到彻底降解。本恶臭气体治理方案主要是为去除H2S和氨气而设计的，我们采用“喷淋塔+生物滤池”的方法净化废水处理车间和“生物滴滤池+生物滤池”净化发酵车间产生的恶臭气体。该处理方法的效率可达95%以上。使其排放气体达到恶臭污染物排放标准(GB14554-1993)中15米排气筒的

3、标准。关键词：制药厂、恶臭、生物滤池、生物滴滤池Design of odor treatment scheme for guangdong dongguan kangmei pharmaceutical company limitedAbstract Odor treatment has become a very important issue. Fermentation factories and wastewater treatment plants are the beginning of the stench in pharmaceutical factories. The main

4、 elements are hydrogen sulfide, aldehyde, ammonia and malodor. The concentration of hydrogen sulfide is the highest, with serious emission and high aggressiveness and harmfulness.Relevant gases are collected by using a gas collection cover and reused Combined biological deodorant system: a biologica

5、l integral filtering area and a biological filtering area which control each variable of different work and effective plant characteristics, and various pollutants of odor can be completely decomposed. The design of this odor treatment scheme is mainly to remove H2S and ammonia. The company adopts t

6、he method of spray tower + biofilter to purify odor generated in fermentation workshop through wastewater treatment plant and bio-compost filter + biofilter . The exhaust gas can reach the standard of 15m exhaust cylinder in Odor Pollutants Emission Standard (GB14554-1993).The efficiency of the trea

7、tment method can reach more than 95%.Keywords: Pharmaceutical factory, odor, biological filters, biological filters目录1 前言11.1本设计的目的、意义11.2技术要求11.2.1设计依据11.2.2设计要求11.3本设计在国内外的发展概况及存在的问题21.4 本设计应解决的主要问题22 恶臭处理现状32.1恶臭处理技术介绍32.2恶臭处理的选择32.3生物法处理的主要影响因素42.3.1填料的影响42.3.2降解微生物的影响42.3.3底物性质及浓度的影响42.3.4操作参数的

8、影响53工艺计算63.1 恶臭处理工艺流程设计63.2 集气罩73.2.1集气罩的介绍73.2.2集气罩设计的一般原则73.2.3集气罩设计的程序73.2.4集气罩的选型73.2.5集气罩的主要参数一览表103.3 风量计算103.4恶臭污染物浓度设计值及排放达标计算114 各构筑物的设计与计算154.1喷淋塔154.1.1喷淋塔的介绍154.1.2喷淋塔设计的一般原则154.1.3 喷淋塔水泵选型154.1.4 喷淋塔的计算164.1.5 喷淋塔的主要参数一览表194.2 生物滴滤塔194.2.1生物滴滤塔的介绍194.2.2生物滴滤塔的尺寸计算194.2.3生物滴滤塔的附件选择204.2.

9、4生物滴滤塔参数一览表234.3 生物滤池244.3.1生物滤池的介绍244.3.2 生物滤池的设计计算244.3.3 生物滤池参数一览表265 管道的计算和引风机选型275.1 管道的布置原则275.2风速设计275.3管道的设计计算275.4 管道的主要参数一览表315.5 引风机选型316 排气筒设计337 工程预算358 设备参数汇总369结论39参考文献40致 谢41附 录42附图1：恶臭处理系统平面图42附图2: 恶臭处理工艺流程图43附图3: 恶臭处理系统设备图44 1 前言这些年间，世界最大的药物源泉的提供商之一的国家是我们中国。引起排气污染问题的化学原料药一直处于社会各个部门

10、的中心关注。随着经济的向前进展和生活环境的改善，我国的恶臭污染愈来愈严重。由此，对该污染物的去除势在必行。1.1本设计的目的、意义这些年来，人工智能的生产越来越环保，这一自动化智能已经成为制药行业的主流发展趋势。不损害环境的药物生产可以大大降低“三废”的成本、能源消耗和排放，满足环境需求，由此制药公司的社会价值有所提升。康民制药公司主要是生产维生素C，恶臭主要来源于发酵车间和废水处理车间。设计制药废水生产过程和废水处理中生成的恶臭气体的处理工业流程，使得在废水处理环节中恶臭气体有效减少。提高清洁生产总体水平；减少对周遭大气环境和生态的破坏，践行可持续发展的原则。1.2技术要求1.2.1设计依据

11、（1）中华人民共和国环境保护法；（2）大气污染物综合排放标准（GB16297-1996）；（3）恶臭污染物排放标准(GB14554-1993)；（4）大气环境质量标准（GB3095-82）；（5）三废处理工程技术手册废气卷（6）制药工业大气污染物排放标准（GB378232019）1.2.2设计要求（1）基于合理的技术设计、实用性及安全操作，1达到大气污染物综合排放标准（GB16297-1996）和恶臭污染物排放标准(GB14554-1993)；（2）基于现在的标准和规范，生产车间、处理工艺的技术应设计合理；（3）控制预算成本，以绿色环保节约为原则，做到经济设计；（4）设计参数达标排放，严控严操

12、，确保治理后各项指标参数，避免二次污染；1.3本设计在国内外的发展概况及存在的问题根据中国有关标准，恶臭气体是一种气体物质，可以刺激嗅觉器官，对人体造成损害，并对环境造成损害。目前，恶臭气体已成为全球七大环境危害之一。到目前为止，人类的臭味已经检测到4000多种臭味气体。许多甲醛、苯乙烯和其他气体对人体非常有害。为此目的，所有国家都特别注意污水处理厂排放的恶臭气体。 在美国，美国国家环境保护署将恶臭气体划为非标准污染物，一些国家有自己的关于控制恶臭物质和排放标准的规则和准则。2日本在1972年就已经受到恶臭气体排放的影响，但在调查恶臭排放、测试和制定标准方面开始的时间比其他国家晚、慢，直到19

13、93年才开始制定规章和标准。关于排放问题的指导意见，以及近年来他开始研究臭氧消耗技术的情况。1.4 本设计应解决的主要问题（1）臭气主要参数；（2）喷淋预处理除臭剂的选择；（3）恶臭气体集气罩的尺寸设计及选择；（4）恶臭气体处理设施的设计；（5）设计生物滤池和生物滴滤塔，计算其参数和除臭率；（6）设计通气管以及烟囱。2 恶臭处理现状Error! No bookmark name given.Error! No bookmark name given.Error! No bookmark name given.Error! No bookmark name given.2.1恶臭处理技术介绍化学

14、除臭法：注入一类化学试剂，让其跟恶臭元素产生相关反应，进而去除让人不适的气味。其中具有还原性的是恶臭气体本源，如果要将其氧化成没有味道的物质，应该通过强氧化剂来实现除臭效果。当前O3氧化法、高铁盐法和光催化氧化法等相关研究较多。物化除臭法：吸附是常用的去除方法。活性炭、多孔聚合物材料、沸石等通常为吸附试剂。在吸附塔上运用不同的活性炭进行充分反应后排出，但是由于饱和特性，要定时更换活性炭。此外，吸附活性炭的数量有限，耐湿性低，再生困难，制造成本高，使用寿命短在除臭方面，人们正在研究新的吸附剂，试图替代它。生物除臭法：为了去除让人不适的气味，目前需要依靠微生物来代谢处理。可溶物质被微生物利用来溶解

15、稀化后的恶臭，再由微生物降解代谢。包括生物吸收法、复合生物过滤法、生物过滤法。 2.2恶臭处理的选择本公司主要是发酵类药物生产。根据上述恶臭处理方法，针对车间产生的恶臭气体，本设计选择复合生物滤池法进行处理。考虑到经济效益和操作成效，以及在众多研究中可知生物法工艺最成熟，在实际中也最常用。且生物滴滤池在操作上较为简单。故选择“喷淋塔+生物滤池”和“生物滴滤池+生物滤池”两个方法相结合对本公司的恶臭进行净化。其方法特性的比较如下表1所示。 生物法是大多数工业会选择的方法，普遍的企业都相信未来生物处理是核心方向。生物除臭的表达式：恶臭气体+O2 细胞代谢物+H2O+CO2惰性填料存在于生物滴滤池中

16、，本发明涉及一种调节湿度和pH的液体液体装置，提供营养物和微量元素，生物相位是静态的，液体相位是循环的，从而使其可行循环的细菌基团降解特殊气体。处理负荷高于生物滤池，冲击负荷的力度也很强，可以减低压力以及阻挡填充物。生物过滤池在臭味处理市场上广泛使用。因此，选择生物法来处理东莞制药厂。表 2.1 生物法除臭对比表项 目生物滤池生物底滤池生物洗涤塔除臭机理吸收、吸附、传质、生物降解吸收、传质、生物降解吸收、生物降解适用性亲水性物质以及不亲水性物质（亨利系数10）亲水性物质以及不亲水性物质(亨利系数1)亲水性物质(亨利系数0.7)，使用寿命长58年惰性填料，中比表面积(100300m2/g)，高孔

17、隙率(0.7)，使用寿命长58年优缺点操作简单、易于启动，运行费用低；占地较大，23年更换填料负荷高，气阻小，生物生长难以控制负荷高，可控性好；系统复杂，运行费用高2.3生物法处理的主要影响因素2.3.1填料的影响 功能性微生物的载体是柱充填料4和两个液体相传输矢量，对微生物来说，这是最重要的因素。其性能直接影响生物反应器中污染物的分解效果和设备成本。良好的生物柱填充将为微生物生长和生物膜形成提供环境，具有良好的蓄水能力，保持生物膜的良好湿度，提高污染分子的相位迁移率。2.3.2降解微生物的影响 当影响生物反应器的微生物生物颗粒过滤器使用武器材料作为塔材料时，附着的微生物使用排放气体中的有机物

18、作为唯一的碳源和能量，而生物过滤器使用有机过滤器作为支撑介质，包装本身的有机物和废气可以为微生物提供营养。在大多数生物反应器中，微生物的分解是一种辅助营养微生物。分解微生物可以是细菌、真菌、真菌或混合微生物菌落。2.3.3底物性质及浓度的影响 生物反应器中靶污染物的降解方法是，基质分子首先通过膜扩散，然后将气液相传递，接着液相传递到生物表面，最后被吸收。微生物在生物膜上将其吸收和降解。因此，基质分子的水溶性和生物降解性是影响生物处理过程降解性能的原因。2.3.4操作参数的影响 填料湿度、氧气浓度、溶液酸碱度、气体温度和营养元素是反应器运行时需操作的参数，以达到有效率的运行。3工艺计算3.1 恶

19、臭处理工艺流程设计本设计采用生物法对制药厂所产生得恶臭进行除臭。本工艺对恶臭的处理是分成了两个预处理，再统一处理。先用集气罩在溢散恶臭的污水处理的构筑物上和发酵车间集气，再进行生物除臭。污水处理厂的气味在进入生物过滤器以确保微生物活性之前由喷雾塔洗涤和加湿。微生物降解是生物过滤器主要使用的基本技术，而微生物通常可以在1530的湿润环境中生存。因此，必须先通过喷雾塔进入生物过滤器。发酵车间的臭度比废水处理车间的臭度更严重，因此该设计使用复合生物过滤器进行净化。生物流过滤器不要求在进入该单元之前预加湿气体，因此发酵气味首先被引入生物流过滤器，并且气味物质被溶解在水中。然后吸收和吸收循环液体和粘附在

20、填充表面上的微生物，然后通过该项目进入生物过滤器，该项目在风扇净化之后，通过在污水处理厂中使用预处理的气体进行深层净化。附着在吸附包装表面上的微生物也吸收湿气味气体和分解成小的无害分子物质。净化气体从排气口排出。引风机喷淋预处理生物滴滤塔达标排放生物滤池集气罩集气罩引风机引风机废水处理恶臭发酵车间恶臭图 3.1恶臭处理工艺流程图本设计的恶臭处理体系流程如下：（1）将集气罩安装在产生恶臭的废水处理构筑物和发酵车间上，进行集中处理。（2）通过喷淋塔进行润洗的是污水处理站的构筑物，而将发酵恶臭引入生物底滤塔。（3）通过喷淋塔和生物底滤塔的恶臭再传送到生物滤池，进行生物净化洗滤，达标后经排气筒排出。3

21、.2 集气罩3.2.1集气罩的介绍气体收集系统是废气净化系统用来收集废气的最重要的装置。气体回收系统的设计使得处理的净化系统能够有效地回收和配置废气。由于污染源的结构和生产不同，气体回收系统的形态也多种多样。5气体收集中心的主要优点是防止废气的分散，造成大气污染。 图3.2 集气罩3.2.2集气罩设计的一般原则（1）设计的优先思考的是能否包围污染源。同时，罩口与污染源之间的距离应尽可能小，以控制污染物向外扩散。另外，为了在得到充分的吸引速度的条件下减少排气量，应该认为其他的空气流会影响进入食物的排气。（2）气体回收盖开口部应最大限度地利用污染源的空气流动的动能，以使设备产生的空气流动方向成为最

22、大限度。（3）在气体收集帽的设计中，满足条件时，必须将帽的开口部的角度和法兰边缘的长度控制在最小限度。（4）侧面吸食或伞盖必须被设定为排出污染的轴线。盖面积相对于气体集成管截面面积的最大比例为16:1，盖的长度为气体回收管直径的3倍，需要确保盖的均匀吸引。如果无法实现均匀的吸引，还可以设置几个吸引端口，或者将分区板和挡板设置在燃气回收罩上。（5）燃气回收食品与污染源之间无障碍物，人呼吸的场所自不必说。（6）在气体回收罩的设计中，考虑到手动大修和维护的便利性。3.2.3集气罩设计的程序集气罩入口风、尺寸的计算和外形的选择是集气罩的普遍设计程序。集气罩尺寸设计通常是通过类比相关工程进行参考设计，或

23、者查阅相关设计手册进行确定，若无上诉条件时，可根据设计原则进行设计计算确定集气罩尺寸大小。3.2.4集气罩的选型根据药厂的生产工艺和废水处理构造物，共有七处工序产生恶臭气体，故设置七个集气罩。因为在生产车间中几乎保持密封状态，没有气流，所以选外部集气罩的上部伞形罩为本设计集气罩。表3.1 敞开断面处流速罩子形式断面流速（m/s）罩子形式断面流速（m/s）四面敞开1.01.27两面敞开0.760.9三面敞开0.91.0一面敞开0.50.75表3.2 污染物危害性及集气罩形式选择控制风速危害性圆形罩侧面方形罩伞型罩一面敞开两面敞开三面敞开四面敞开大0.380.500.500.630.88中0.33

24、0.450.380.500.78小0.300.380.250.380.38 综合考虑上述因素及安全性，采取最大值原则，由表3.1得三面敞开的断面流速控制Vx在0.91.0之间。但考虑到流速太大时，会造成动力消耗过大，故取Vx=0.9m/s。本设计发酵车间的风量Q发为5600m/h，与罩口连接的风管是钢制圆风管，故取风速v为12m/s。设计相关参数如下：（1）风管直径： （3.1）式中：d风管直径（m）Q发酵车间风量（m/h）v风速（m/s）故，d=0.406m，取整为400mm，即规格为400mm1.0mm（2）风管横截面积： （3.2）式中：f风管横截面积（）d风管直径（m）故风管截面积为=

25、0.126（）实际风管气速：v实=12.38（m/s）（3）罩口面积的确定：罩口速度按大气污染控制工程第三版中表13-2可知v口范围为0.5-1.0m/s，本设计取0.5m/s。 （3.3）式中：A罩口面积（）Q发酵车间风量（m/h）v口罩口速度（m/s）故，A=3.11（）（4）罩口直径：D=1.99（m） （3.4）（5）罩口直边长度：L2=0.2m（6）罩口敞开面的周长：=6.25（m） （3.5）（7）罩口喇叭口量度：（8）罩口的扩张角度：5360（符合） （3.6）（9）设操作台d0=1.5m，距地H0=d0=1.5m，检验得： （符合） （3.7）（10）恶臭源到罩口距离：H0.7

26、d0=0.71.5=1.05，故取H=1m3.2.5集气罩的主要参数一览表 表3.3废水处理车间恶臭源总面积（）加盖高度（h）集气罩容积（m）格栅313调节池40140水解酸化池3152630A/O129011290曝气池90032700污泥浓缩池113.042226.08表3.4发酵车间罩口面积罩口直径罩的扩张角度恶臭源到罩口距离3.111.99m531m3.3 风量计算风量计算一般依据排出恶臭的装备及建筑物。风口截面平均风速乘以风口截面积得到风口风量。污水处理结构的臭气空气量应依据恶臭的水面积、排臭建筑物种类、臭味空间及其他因素全面决定6，结构的空气变化时间由结构空间决定，构筑物的换气次数

27、，是由该构筑物的空间封闭情况来确定的，可按下列要求确定:（1）格栅、沉砂池、水泵恶臭风量=恶臭气体空间体积乘以5-7次（每小时）；（2）污泥浓缩池、初沉池等构筑物恶臭风量=恶臭气体空间体积乘以3-5次（每小时）；（3）用曝气量乘以110%来核算曝气设备；（4）封闭空间体积乘以换气次数6-8次（每小时）是用来计算封闭设备；（5）不进人的构筑物的换气次数为每小时二到三次；而进人的构筑物在进入时长少，既在该构筑物的工作时长不长的情况下，换气次数为每小时二到四次；而进入工作时长长的构筑物换气次数为每小时四到八次。根据集气罩容量和各构筑物的换气次数，计算其风量，统计如表3.5：表3.5 风量一览表恶臭源

28、集气罩容量（m）换气次数（次）风量（m/h）总风量（m/h）格栅361819041.3调节池405200水解酸化池(密封体积3575)57875A/O129067740曝气池2700(曝气量1889m/h)2077.9污泥浓缩池226.0851130.4发酵车间-560056003.4恶臭污染物浓度设计值及排放达标计算东莞康美制药厂的恶臭气体主要是来自于各污水处理构筑物和发酵车间。根据本公司的废水处理设计工艺流程（如下图）里可知恶臭主要是来源于格栅、调节池、水解酸化池、A/O、曝气池以及污泥浓缩池。图 3.3 废水处理设计工艺流程图依据相关研究（见表3.6），可得恶臭强度与恶臭污染物排放标准的

29、恶臭浓度之间的对应关系。选定恶臭污染物排放标准的新改扩建项目厂界恶臭二级浓度标准20为臭味影响控制底线7。表3.6 恶臭强度与恶臭浓度的关系恶臭强度恶臭浓度味道010无臭123勉强能感觉到气味251气味很弱，能分辨其性质3117很容易感觉到气味4265强烈气味5600无法忍受的极强气味根据典型的构筑物臭气源浓度经验值，可得东莞康美制药厂的废水处理构筑物的恶臭气体浓度范围值，如下表3.7：表3.7 臭气浓度范围值恶臭源氨气（mg/m3）臭气强度臭气浓度硫化氢（mg/m3）臭气强度臭气浓度格栅5103.754.25280013.97265调节池06.73.9626501.84.21280水解酸化池

30、0.2216.71.484.62505000.136.73.134.75600A/O059.35.5465002.34.31300曝气池0.427.91.924.99506000.190.223.283.34150污泥浓缩池15254.544.916000.11473.065.56117600发酵车间045.875.436000705.31600再根据各构筑物的风量可得相应臭气量：（1）氨气：废水车间：格栅18（510）=90180（mg/h） 调节池200（06.7）=01340（mg/h） 水解酸化池7875（0.2216.7）=1732.5131512.5（mg/h） A/O7740（0

31、59.3）=0458982（mg/h） 曝气池2077.9（0.427.9）=831.1657973.41（mg/h） 污泥浓缩池1130.4（1525）=1695628260（mg/h）总量为：19609.66678247.91（mg/h）氨气浓度=发酵车间：5600（045.87）=0256872（mg/h）氨气浓度=臭气强度：根据，得Y=1.67lg(22.4X/Mr)+2.38 （3.8） 则，格栅Y1=1.67lg(22.4(510)/17)+2.38=3.754.25调节池Y2=1.67lg(22.46.7/17)+2.38=3.96水解酸化池Y3=1.67lg(22.4(0.22

32、16.7)/17)+2.38=1.484.62A /OY4=1.67lg(22.459.3/17)+2.38=5.54曝气池Y5=1.67lg(22.4(0.427.9)/17)+2.38=1.924.99污泥浓缩池Y6=1.67lg(22.4(1525)/17)+2.38=4.544.91发酵车间：Y7=1.67lg(22.445.87/17)+2.38=5.43（2）硫化氢：废水车间：格栅18（01）=018（mg/h） 调节池200（01.8）=0360（mg/h） 水解酸化池7875（0.136.7）=1023.7552762.5（mg/h） A/O7740（02.3）=017802（

33、mg/h） 曝气池2077.9（0.190.22）=394.801457.138（mg/h）污泥浓缩池1130.4（0.1147）=124.34453128.8（mg/h）总量为：1542.895124528.438（mg/h）硫化氢浓度=发酵车间：5600（025.69）=0143864（mg/h）硫化氢浓度=臭气强度：根据，得Y=0.950lg(22.4X/Mr)+4.14则，格栅Y1=0.950lg(22.41/34)+4.14=3.97调节池Y2=0.950lg(22.4(1.8/34)+4.14=4.21水解酸化池Y3=0.950lg(22.4(0.136.7)/34)+4.14=3

34、.134.75A/OY4=0.950lg(22.42.3/34)+4.14=4.31曝气池Y5=0.950lg(22.4(0.190.22)/34)+4.14=3.283.34污泥浓缩池Y6=0.950lg(22.4(0.1147)/34)+4.14=3.065.56发酵车间：Y7=0.950lg(22.425.69/34)+4.14=5.31 （3）排放量：按照恶臭污染物排放标准（GB14554-93）中恶臭排放量的计算公式 （3.9）式中：G臭气的排放量（kg/h）Q排气筒的气体流量（m/h）C恶臭浓度（mg/m）氨气排放量：G氨1=35.6219041.310-6=0.68（kg/h）

35、G氨2=45.87560010-6=0.26（kg/h）G氨=G氨1+G氨2=0.68+0.26=0.94（kg/h）4.9kg/h硫化氢排放量：G硫1=6.5419041.310-6=0.12（kg/h） G硫2=25.69560010-6=0.14（kg/h） G硫=G硫1+G硫2=0.12+0.14=0.26（kg/h）0.33kg/h臭气排放量：G氨3=349520861.310-6=72.91（kg/h）G硫3=279520861.310-6=58.31（kg/h）G臭=72.91+58.31=131.22（kg/h）2000kg/h表3.8 恶臭污染物排放标准值项目单位排气筒高度（

36、m）排放量（kg/h）氨mg/m154.9硫化氢mg/m0.33臭气浓度无量纲2000根据恶臭污染物排放标准（GB14554-93）中的标准如表3.8，制药厂所求的恶臭气体经过生物滤池和生物滴滤池处理后，氨气的最大排放浓度范围为0.94kg/h4.9kg/h、硫化氢的最大排放浓度范围为0.26kg/h0.33kg/h、气味值为131.22kg/h2000kg/h。因此，本设计除臭工艺完全符合制药厂的除臭需求。4 各构筑物的设计与计算4.1喷淋塔4.1.1喷淋塔的介绍现在包括泡沫塔、喷雾塔、液体柱塔和包装塔在内，有国内外常用的4种吸收塔。为了达到净化气体的目的，其能分离有毒元素，转换成无害元素。

37、气液两相触点是塔的密封重要元素。提供充足的表面，不可能对气体液体产生过多的抵抗。吸收剂是处理废气的主要载体，每单位气体的消耗量由包装中吸收剂的一定接触决定，上升的空气流动内的流体浓度降低，到达塔的上层时，为了满足排放条件所需的8。贮液部分：装上充电管道，防止堵塞，为防止吸入管道安装过滤器，保证喷雾液体循环。循环泵：为了确保喷液的设备循环使用。填料层：恶臭和循环溶液的接触面积增大，使它们接触完整、彻底。喷淋段：利用喷雾头来确保它们的接触效果。进风段：空气入口分区是根据处理的空气音量大小设计的。合理的设计可以减少空气阻力和能量消耗。布气层：处理的空气量为了保证整体的处理效果，可以均匀分布在装备上。

38、支撑层：主要是回收的密封层的支撑架，并且起到强化装备的作用。脱水填料层：分离气体和液体的处理设备的核心组成部分，可以阻断废气的灰尘、粒子和凝固。出风段：设备的缓冲层及放电口。4.1.2喷淋塔设计的一般原则1.喷淋塔设计了一个要求小而合理美学的平整、高质量结构，功能性、易于管理和节约土地。2.排气净化工程切切考虑二次污染的危险。3.考虑到实际情况、低能源消费、低运营成本、基础设施投资、短建设周期、小面积及经营管理的便利性，过程可以以合理的成本在运营和维护的经济领域得到信任。4.喷淋塔是以环境管理系统的要求事项和标准为基础，设计了现有政策、法律、规定、标准和标准严格执行9。4.1.3 喷淋塔水泵选

39、型恶臭气体在进入生物滤池前，气体湿度需达到90%以上。因此，需进行喷淋塔预处理，根据经验值处理1m的恶臭气体，需用0.5升至3升的水量进行喷淋加湿，故可根据以下公式算得喷淋塔所需水流量： （4.1）式中：Q水水流量（m/h）Q恶臭风量（m/h）故，选择水泵型号为：ISDG65-125（I）A表4.1 喷淋塔水泵型号型号：ISDG65-125（I）A流量（m/h）58扬程（m）13.6电功率（kW）4符合需求，具有单独配套的电机4.1.4 喷淋塔的计算本工艺的喷淋液是水，依据以上水泵的型号，可以确定其进水量，水的密度；而喷淋塔的进气量，空气密度。DN16的金属鲍尔环为本工艺的填料选择，塔内装填选

40、取散装填料。DN16规格的金属鲍尔环基本数据如表4.2：表 4.2 喷淋塔填料参数规格：DN16规格的金属鲍尔填料因子at/3299m-1关联常数K1.75关联常数A0.1填料的填装高度h1.2m比表面积at239m2/m3空隙率0.928（1）泛点气速：根据贝恩(Bain)-霍根(Hougen)关联式10可以计算出喷淋塔内填料的泛点气速。 （4.2）根据化工原理附录F可得，常温25时，L=0.89mPas。Wv=57.124m3/h1000kg/m3=57124kg/h WL=19041.3m3/h1.293kg/m3=24620.013kg/h即得uF=15.63m/s填料塔正常操作的时候，其气速的上限值就是散装填料的泛点气速，实际操作气速通常取泛点气速的50至85。本次设计选择50%。（2）塔内气流速计算： （4.3）式中：u塔内气体流速（m/s）uF泛点气速（m/s）故塔内气流速为15.63=7.814（m/s）（3）塔的横截面积计算： （4.4）式中：S塔的横截面积（）Q2喷淋塔的进气量（m/h）u塔内气体流速（m/s）故塔的横截面积为S=2436.82（）（4）塔的直径计算： （4.5）式中：D塔的直径（m）S塔的横截面积（）故塔的直径为55.72（m）（5）喷淋塔填料体积的计算：已知喷淋塔的填料填装高度