苏通长江公路大桥D标主墩钢吊箱围堰设计.pptx

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1、二、结构工况分析二、结构工况分析按照施工过程来看，钢吊箱的主要控制工况有五个阶段：1 1、吊箱围堰整体浮运阶段在大型船厂胎模上加工钢吊箱，并拼装成整体，封闭底板两边区域A，利用船厂的滑道整体滑移下水自浮，用拖轮浮拖吊箱至墩位。该阶段主要确定的参数有：底板的受力情况；吊箱在自重、浮力、水流力、风力、波浪力作用的整体稳定性。2 2、吊箱围堰整体起吊下沉阶段围堰浮运到墩位处，用大型浮吊整体起吊安装。该阶段主要确定的参数有：底板的受力情况；吊架及内支撑的受力情况；整体起吊点的受力情况；吊箱围堰的整体稳定性。3 3、水下封底砼施工阶段吊箱精确定位后，安装吊箱底板开孔与护筒间的封堵环板，先灌注底板A区封底

2、砼，后灌注底板B区封底砼。该阶段主要确定的参数有：底板的受力情况；拉杆及内支撑的受力情况；侧板受力情况。第1页/共66页4 4、抽水阶段吊箱抽水后，水位高时，侧板受到的侧压力较大，底板所受的水的反拱力较大。该阶段主要确定的参数有：封底砼受力情况；内支撑的受力情况；侧板受力情况。5 5、承台施工阶段该阶段主要确定如下几个参数：壁板受力情况；内支撑受力情况。第2页/共66页三、浮运阶段整体稳定性验算三、浮运阶段整体稳定性验算自浮时吃水深度：约h=1.4m吊箱围堰重量：上节侧板121t；下节侧板254t；底板217t；底板防撞桁架100t；内支撑126t；吊架及拉杆105t。浮体重心高度：f=(12

3、1x10.4+254x3.9+217x0.8+100 x2.7+126x14+105x6.5)/f=(121x10.4+254x3.9+217x0.8+100 x2.7+126x14+105x6.5)/(121+254+217+100+126+105)=5.57m(121+254+217+100+126+105)=5.57m(距-0.8m-0.8m标高处)浮体截面惯性矩(相对长轴)：3232x2+35x12.6x2+35x12.63 3x2/12+35x12.6xx2/12+35x12.6x10.310.32 2x2+49.6x8x2+49.6x83 3/12=121348.5cm/12=12

4、1348.5cm4 4浮体总排水体积：V=923m3V=923m3浮体所受横向风力：定倾半径：=I/V=121348.5/923=131.5m=I/V=121348.5/923=131.5m第3页/共66页 重心与浮心间距离：a=5.57-1.4=4.17ma=5.57-1.4=4.17m-a值：131.5-4.17=127.3m131.5-4.17=127.3m风力作用点与浮心间的距离：H=7.7-1.4/2=7mH=7.7-1.4/2=7m浮体倾角：由tg=K1WH/V(-a)(K2=1.2,风力冲击系数)=6.01x10-3得=0.4根据以上计算浮运体系稳定的三个条件:1、Gt(全部浮体

5、容许排开水的重量)K2G0(G0为浮体重量,K2为安全系数,取1.2)2、-a值=127.303、F高=110481KN,可承台第一层浇完未凝固时,吊箱不下沉(按低水位不利状态验算)G封+G吊+G首-F低-G桩=103367+10000+166994-110481-26605=143275KNF粘=317975KN,安全系数K=317975/167229=1.9,可浇注第二层承台砼时,第一层承台砼已凝固,此时封底砼与第一层承台砼共同承受结构荷载,显然能够满足结构受力要求第14页/共66页六、侧板验算六、侧板验算 1、验算内容：(1)吊箱整体起吊阶段(工况2),吊箱上下节的螺栓连接强度,下节桁架

6、竖向抗拉杆传力抗拉验算;(2)吊箱整体起吊阶段(工况2),吊箱整体起吊点在侧板上的传力验算;(3)水下封底砼施工阶段(工况3),下节吊箱验算(4)抽水阶段(工况4),上节及下节吊箱受力验算第15页/共66页2 2、壁板验算：(1)(1)波浪力计算主墩浪高1.2m,波浪力所产生的压力分为静水压力和动水压力,按照立波理论计算浪长计算根据盖拉德(Gaillard)的经验公式L=15HL=浪长H=浪高L=15x1.2=18m波浪力计算原理立波理论计算吊箱承受的波浪力根据塞恩费劳(Sainflow)公式P1=(P2+Wd)第16页/共66页式中:W=水的容重d=静水水深，水位+4.0m,南北主墩最大冲刷

7、线标高-15m,静水水深d=4+15=19m，h0=立波的波浪中心线对静水面的超高值第17页/共66页计算吊箱承受的波浪力吊箱底承受的波浪力静水面处波浪力：P1=13.48KN/m2第18页/共66页(2)(2)流水压力计算：F1=11A1 =2/(2x9.81)=2.23KN 流水压力较小,为简化计算,按均布荷载布置P流=2.23KN/m2(3)(3)、上节钢吊箱(高程自+5.0+5.00.2)0.2)上节钢吊箱面板=6mm,肋骨(80 x50 x6)最大间距400mm,设防水位取+4.0m计算模式抽水后(工况4)，上节吊箱围堰承受风力、静水压力、流水压力、波浪力 荷载计算、面板计算第19页

8、/共66页力学模型简化：板受力按照单向连续板计算,围堰抽水后水位最高时,板受力不利,此时上节吊箱底部面板最大面载q=66.23KN/m2M=0.1ql22钢板抗弯模量 W=0.0062/6=6x10-6m3=M/W=1/(6x10-6)=176631KN/m2 根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86），A3纲容许弯曲应力145000KN/m2，根据荷载组合取1.4的应力提高系数，面板应力=176631KN/m2145000 x1.4=203000KN/m2第20页/共66页、肋骨验算肋骨材料选用80 x50 x6,截面特性:A=7.56cm2,Y0=2.65cm,IX=49.2

9、1cm4,肋骨间的间距为40cm,肋骨与面板形成组合截面共同受力根据肋骨的受力情况得出a=9.12KNRb=25.77KNRc=24KNRd=22.86KNRe=6.97KN此时结构=M/W=3.07/(32.33x10-6)=94958KN/m21.4x145000=203000 KN/m2,可肋骨所受的剪力较小,显然可满足,无须验算第21页/共66页（4 4）、下节钢吊箱(高程自-0.28.0)-0.28.0)面板受力验算、抽水状态(工况4)抽水水压：水位4.0m,封底面标高-4.0m,底部面板所受的压力为q=q静+q流+q波=92+7.6+2.23=101.83KN/m2验算板的应力：板

10、的模量W=0.82/6=0.1067cm3板的强度验算:M=0.1ql22=M/W=1.63/(0.1067x10-4)=152765KN/m21.4x145000=203000 KN/m2,可、水下封底状态(工况3 封底砼高程-4.0-8.0)砼以流状计，浮容重23-10=13KN/m,最大侧压力4x13=52KN/m2101.83KN/m2,8mm钢板不控制第22页/共66页肋骨验算肋骨材料选用80 x50 x6截面特性:A=7.56cm2,Y0=2.65cm,IX=49.21cm4,肋骨间的间距为40cm,肋骨与面板形成组合截面共同受力、抽水状态(工况4)抽水后,封底砼面的标高为4.0m

11、,此标高以下侧板刚度无穷大,肋骨为支承在a、b、c、d四点的连续梁，所受的荷载有静水压力、流水压力(较小,假设从上至下均布)、波浪力(根据前面波浪力计算的结果按线性插入来计算不同标高位置由波浪力产生的线荷载)a点线荷载为:qa=(q静+q流+q波d点线荷载为:qb=(q静+q流+q波第23页/共66页线荷载计算中的系数0.4是考虑肋骨的最大间距为0.4结论：a=17.54KNRb=44.93KNRc=41.04KNRd=13.77KN、水下封底状态(工况3)水下封底砼高4m,肋骨为支承在O、h、l、a、b、c、d四点的连续梁，所受的荷载有砼侧压力、流水压力(较小,假设从上至下均布)、波浪力(根

12、据前面波浪力计算的结果按线性插入来计算不同标高位置由波浪力产生的线荷载)，a、b、c、d四支点间跨的荷载较小，对0、h、l、a三支点间的三跨荷载影响不大，故取0、h、l、a支点间的三跨计算：第24页/共66页o点线荷载为qa=(q静+q流+q波)x0.4=(56+2.23+5)x0.4=25.23KN/mh点线荷载为qb=(q静+q流+q波)x0.4=(0+2.23+7.8)x0.4=4KN/m线荷载计算中的系数0.4是考虑肋骨的最大间距为0.4第25页/共66页结论：O=13.4KNRh=27.39KNRl=14.73KNRl=3.07KN、肋骨强度验算上述两种状态下肋骨最大弯矩此最大值每米

13、宽度荷载产生的弯矩,max=M/W=4.08/(33.94x10-6)=120212KN/m21.4x145000KN/m2=203000KN/m2型钢截面抗剪一般均能满足,无须验算。第26页/共66页（二）龙骨验算1、钢吊箱上节横梁(高程自+7.0-0.3)横梁采用截面如下(横梁与面板组成组合截面)：计算截面特性：X=16.25第27页/共66页I=10.8x(31.1-16.25)2+18x(16.25-15.8)2+0.6x303/12+9.6x(16.25-.4)2=2381.64+3.648+1350+2411.73=6147cm4W=6147/16.25=378cm3,抽水工况下(

14、工况4)横梁受力状态最不利横梁计算简化为简支在龙骨上的简支梁,其最大跨度为2.4m,梁上的最大均布荷载q=57.75x(0.45+0.6)=60.64KN/mM=ql22=M/W=43.66/(378x10-6)=115503KN/m21.4x145000KN/m2可第28页/共66页1 1、钢吊箱下节横梁(高程自-0.3-8.0)-0.3-8.0)下节钢吊箱采用160 x100 x14A=34.71Y0=5.4 IX=896.3cm4,其与面板组成组合截面如下：计算截面特性：X=9.32cmIx=19.2x(16.4-9.32)2+34.71x(9.32-5.4)2+896.3=2392.1

15、cm4W=2392.1/9.32 =256.66cm3第29页/共66页验算图2中b点荷载,荷载q=89.75x(0.55+0.6)=103.2KN/m计算跨度2.4m2=M/W=50.5/(256.66x10-6)=196862.5KN/m21.4x145000=203000KN/m2,可3、上节主龙骨及下节侧壁桁架验算上节主龙骨及下节侧壁桁架每2.4m设一道(1)上节主龙骨验算上节主龙骨选用热轧普通I钢(I50B),其截面特性：A=119.25cm2,Ix=48556cm4,W=1942.2cm3上节主龙骨为支承在下节吊箱顶及上节吊箱顶的简支梁,所承受的荷载=静水压力+流水压力+波浪力+风

16、力,龙骨间的间距按照2.4m考虑第30页/共66页结论：a=313.1KNRb=218.68KN=M/W=345.12/(1942.2x10-6)=177695.4KN/m21.4x145000=203000KN/m2,可第31页/共66页(2)下节侧壁桁架验算、水下封底状态(工况3)此时桁架主要承受砼侧压力，桁架下部受弯最大，桁架下部受弯横截面如下：Ix=(28x23/12+28x2x742+1.2x2532)x2=836089cm4Wx=Ix/y=836089/75=11147.86cm3A=25x1.2x2=60cm2第32页/共66页此状态下桁架承受的荷载：波浪力、水流力、砼侧压力，波

17、浪力及水流力与砼侧压力的方向相反,且其荷载在吊箱底部较小,为了简化计算并偏安全考虑,只计砼侧压力。计算模型：应力验算：=M/W=358.4/(11147.86x10-6)=32149.7KN/m21.4x145000=203000KN/m2,可=Q/A=268.8/(60 x10-4)=44800KN/m,可第33页/共66页、抽水状态(工况4)封底砼凝固,抽完水后,水位最高,此时下节侧壁桁架受力较大下节侧壁桁架下端固结在封底砼面,上端为悬臂桁架,所受的荷载有：上节吊箱在上下节连接处传递过来的集中力、静水压力、流水压力、波浪力,a点所受的荷载q=(q静+q流+q波)x2.4=(92+2.23+

18、7.8)x2.4=244.87KN/mb点所受的荷载q=(q静+q流+q波)x2.4=(55+2.23+10.1)x2.4=161.6KN/mb点所受集中荷载(由钢吊箱上下节连接传递的集中荷载)F=218.68KN第34页/共66页桁架截面特性如下：第35页/共66页A-A截面特性：A=2x28x2+1.2x146=287.2cm2Ix=2x28x23/12+1.2x1463/12+2x28x2x742=924563cm4W=I/y=924563/75=12327.5cm3B-B截面特性：A=2x28x2+1.2x86=215.2cm2Ix=2x28x23/12+1.2x863/12+2x28

19、x2x442=280475cm4W=I/y=280475/45=6232.8cm3C-C截面特性：A=2x28x2+1.2x46=167.2cm2Ix=2x28x23/12+1.2x463/12+2x28x2x242=74283cm4W=I/y=74283/25=2971.3cm3第36页/共66页AA截面内力：应力验算：=M/W=2198.14/(12327.5x10-6)=178312KN/m21.4x145000KN/m2BB截面内力：应力验算：=M/W=1145.869/(6232.8x10-6)=183845KN/m21.4x145000KN/m2CC截面内力：应力验算：=M/W=4

20、34.3/(2971.3x10-6)=146165KN/m21.4x145000KN/m2第37页/共66页（三）走道兼顶层圈梁验算 走道兼顶层圈梁平面受力为228.68/2.4=92KN/m 顶层圈梁：Qmax=676.38KN Nmax=736.07KN内支撑轴力:NC1=1009.18KN NC2=570.069KN NC3=1092.23KN NC4=1980.83KNN5=1980.67KN N6=889.44KN 第38页/共66页圈梁截面特性:A4 I=2x20 x2.4323/12=433882cm4W=I/y=433882/60=7231cm3=M/W=1199.66/(72

21、31x10-6)=165905KN/m21.4x145000=203000KN/m2 =Q/A=676.38/(92.16x10-4)=73392KN/m2,可第39页/共66页七、整体起吊时上、下节吊箱连接螺七、整体起吊时上、下节吊箱连接螺栓拉力计算栓拉力计算 下节吊箱重15KN/m,有边上4m宽底板自重传至连接螺栓,4x2.5=10KN/m，合计每米25KN/m,以每米40KN配螺栓,则螺栓按照200mm间距布置显然能满足结构受力要求。第40页/共66页八、底板验算八、底板验算(一)面板验算面板采用=6mm钢板，A3钢，肋骨最大间距为400mm。力学模型简化：板受力按照单向连续板计算。1

22、1、浇筑封底砼完毕，砼尚未凝固（工况3 3）封底砼高4m，对底板产生的面载q=13*4=52KN/m2板的截面模量W=(6*10-3)2/6=6*10-6m3M=0.1*ql22=M/W=1386667KN/m2第41页/共66页根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86），A3纲容许弯曲应力145000KN/m2，根据荷载组合取1.4的应力提高系数。=138667KN/m21.4*145000=203000 KN/m2可2 2、吊箱浮运时（工况4 4）吊箱重按G吊13000KN计,底板单个A区面积498.88m2,B区面积688.98m2吊箱浮运时两个A区封闭，面板承受面载q=1

23、3000/(498.88*2)=13.0KN/m252KN/m2(封底时面载),故此工况不受控制。第42页/共66页（二）肋骨验算1、中间封底厚2.5m区域肋骨采用80*50*6，最大间距400mm。A0=7.56cm2 I0=49.21 cm4 X0=2.65cm肋骨与面板形成组合截面共同受力:第43页/共66页组合截面特性:3/12+10.8*(8.3-5.94)2+7.56*(5.97-2.65)2+49.21=193cm4W=193/5.97=32.33cm3最不利工况为浇筑完封底砼，尚未凝固时，肋骨间距按0.4m 计，单根肋骨承受的线荷载q=肋骨简化计算模型为支承在次龙骨上的连续梁,

24、由于多跨的对称性，在a、d支座处无转动，假定为固结，如下图：第44页/共66页max=Mmax/W=5.68/(32.33*10-6)=175688KN/m21.4*145000=203000 KN/m2可型钢截面抗剪一般均能满足,无须验算。2 2、周边封底厚4.0m4.0m区域肋骨采用100*80*6，最大间距400mm。A0=10.64cm2I0=107.04cm4X0=2.95cm肋骨与面板形成组合截面共同受力组合截面特性：3/12+10.8*(10.3-6.65)2+10.64*(6.65-2.95)2+107.04=396.9cm4W=396.9/6.65=59.69cm3最不利工况

25、为浇筑完封底砼，尚未凝固时，肋骨间距按0.4m计，单根肋骨承受的线荷载第45页/共66页肋骨简化计算模型为支承在次龙骨上的连续梁,由于多跨的对称性，在a、d支座处无转动，假定为固结，如下图：max=Mmax/W=9.09/(59.69*10-6)=152287KN/m21.4*145000=203000KN/m2可型钢截面抗剪一般均能满足,无须验算。第46页/共66页（三）龙骨验算1、中间封底厚2.5m区域此区域主龙骨采用轻型工钢QI36W=743.2*10-6m3浇筑封底砼完毕，砼尚未凝固（工况3 3）封底砼产生的均载2.5*13=32.5 KN/m2底板自重按2KN/m2计主梁最大分担宽度

26、3.2m，则单根主梁承受均布线荷载q=(32.5+2)*3.2=110.4KN/m2第47页/共66页主梁通过护筒周边吊点悬挂，其简化力学模型如下图：只验算中间封底厚2.5m区域)max=Mmax/W=44.4/(743.2*10-6)=59742KN/m21.4*145000=203000 KN/m2可型钢截面抗剪一般均能满足,无须验算。吊箱浮运时（工况1 1）吊箱浮运时底板防撞桁架与主龙骨共同受力，形成桁架体系，此时主龙骨受力相对较小，故此工况下不需验算。第48页/共66页2、周边封底厚4.0m区域此区域主龙骨采用轻型工钢QI45W=1219.8*10-6m3浇筑封底砼完毕，砼尚未凝固（工

27、况3 3）封底砼产生的均载4.0*13=52KN/m2底板自重按2KN/m2计主梁最大分担宽度2.9m，则单根主梁承受均布线荷载q=(52+2)*2.9=156.6KN/m2主梁通过护筒周边吊点悬挂，其简化力学模型如下图：第49页/共66页只验算中间封底厚2.5m区域)Qmax=192.1KN(只验算中间封底厚2.5m区域)max=Mmax/W=65.7/(1219.8*10-6)=53861KN/m21.4*145000=203000 KN/m2可型钢截面抗剪一般均能满足,无须验算。吊箱浮运时（工况1 1）吊箱浮运时底板防撞桁架及侧板龙骨与主龙骨共同受力，形成桁架体系，此时主龙骨受力相对较小

28、，故此工况下不需验算。第50页/共66页（四）次龙骨验算最不利工况为浇筑完封底砼，尚未凝固时，单根次肋骨最大分担宽度2.2m。1、中间封底厚2.5m区域单根肋骨承受的线荷载此区域次龙骨采用焊接组合T形钢，与面板共同受力，组合截面特性如下：组合截面特性=18.49cm I=18*0.63/12+10.8*(35.7-18.49)22+3/12+10*(18.49-0.5)2+10*0.53/12=8505.3cm4第51页/共66页W=8505.3/18.49=460.0cm3次龙骨两端与主龙骨对接焊，可认为次龙骨与主龙骨固结，其力学模型如下：结论：max=Mmax/W=34.32/(460.0

29、*10-6)=74609KN/m21.4*145000=203000 KN/m2可max=Qmax/A=85.8/-4 =20705KN/m21.4*85000=119000 KN/m2可第52页/共66页2 2、周边封底厚4.0m4.0m区域单根肋骨承受的线荷载q=13*4*2.2=114.4KN/m此区域次龙骨采用焊接组合T形钢，与面板共同受力，组合截面特性如下：组合截面特性=23.03cmI=18*0.63/12+10.8*(44.7-23.03)22+3/12+10*(23.03-0.5)2+10*0.53/12=14281.4cm4W=14281.4/23.03=620.1cm3第5

30、3页/共66页次龙骨两端与主龙骨对接焊，可认为次龙骨与主龙骨固结，其力学模型如下：max=Mmax/W=54.91/(620.1*10-6)=88550KN/m21.4*145000=203000 KN/m2可max=Qmax/A=137.28/-4=29308KN/m21.4*85000=119000 KN/m2可第54页/共66页（五）孔口吊杆扁担及吊杆验算最不利工况为浇筑完封底砼，尚未凝固时，此时孔口周边封底砼浮重全由吊杆扁担传至吊杆，然后通过吊杆传至护筒来承受。1、中间封底厚2.5m区域单个护筒吊杆扁担所承担的最大范围：(没有扣除护筒所占面积，偏安全考虑)S=(1.2+1.2+4)*(

31、1.2+4+1.54/2)=38.21m2每根护筒共设四根吊杆，则每根吊杆所承担的最大范围为S/4=9.55m2，即每根吊杆受力：KN每根吊杆处吊杆扁担选用236a槽钢，W=1319.4*10-6m3第55页/共66页简化为跨中承受集中荷载的简支梁，如下图：Mmax=FL/4=128.8KN.mQmax=F/2=155.2KNmax=Mmax/W=128.8/(1319.4*10-6)=97620KN/m21.4*145000=203000 KN/m2可型钢截面抗剪一般均能满足,无须验算。吊杆选用210A=25.48*10-4m2max=F/A=121821KN/m21.4*140000=19

32、6000KN/m2可第56页/共66页2 2、周边封底厚4.0m4.0m区域围堰拐角处的吊杆扁担所承担的最大范围为最大：(没有扣除护筒所占面积，偏安全考虑)S=2*3.81+(2.57+0.36)*3.81/2=13.20m2该处吊杆受力：F=13.20*13*4=686.4KN吊杆扁担选用240b槽钢，W=1864.4*10-6m3简化为跨中承受集中荷载的简支梁，如下图：Mmax=FL/4=284.9KN.mQmax=F/2=343.2KNmax=Mmax/W=284.9/(1864.4*10-6)=152810KN/m21.4*145000=203000 KN/m2可第57页/共66页（六

33、）底板防撞桁架验算 防撞桁架平面示意图如下：第58页/共66页1 1、控制截面11受力模型如下图：（最不利工况：吊箱浮运时）Nmax=175.29KN(压力7#、326#杆件)Qmax=1.89KN(54#、358#杆件不考虑底板龙骨)Mmax=1.0KN.m(54#、358#杆件不考虑底板龙骨)2、控制截面55受力模型如下图：（最不利工况：吊箱浮运时）第59页/共66页Nmax=226.95KN(压力13#、106#杆件)Qmax=13.92KN(39#、69#杆件)Mmax=9.01KN.m(56#、148#杆件)防撞桁架上弦杆采用1/2H型钢HN250*125mm(平放)，竖向截面竖腹杆

34、、斜腹杆均采用双角钢275*75*8mm，肢背间距10mm。与吊杆支架连接处（即上示模型图中支点位置），其两侧斜杆加强为2100*100*8mm，肢背间距10mm。下弦杆为底板主龙骨，不另配。对于局部双层桁架，中弦杆采用双角钢275*75*8mm，肢背间距10mm。由于顺桥方向桁架仅起联系作用，受力不大，故水平截面横腹杆、斜腹杆均采用单角钢75*75*8mm。综合上述两控制截面的受力，取最不利值进行验算：第60页/共66页轴力验算：计算长度L=2.88m轴力较大的位置杆件均采用2100*100*8，肢背间距10mm A=31.28cm2 ix=3.08cm iy=4.48cm长细比=L/i=2

35、88/3.08=93.5150查表知稳定系数=0.5981.4*140000=196000可对于其他采用275*75*8mm杆件的位置，由上示模型中所示内力图可看出受力均较小，故不再验算。对于弦杆，从上示内力图中可看出所受内力均较小，故不再验算。第61页/共66页九、内支撑计算九、内支撑计算(一)基本尺寸平台尺寸：33.2m49.6m，高度为11.5m（中间高度）、13.0m（四周高度）；设计施工抽水水位：+4.0m，围堰顶标高+5.0m；围堰浮运入水深度：2.0m（中间入水深度为1.0m）；(二）材料选用平台采用万能杆件拼接，部分连接采用新制杆件。材料性能参见万能杆件手册。支架采用角钢焊接。第62页/共66页模型如下图一：第63页/共66页（三）施工工况1、入水浮运：底板水压力产生的对支架及平台作用力；2、围堰整体起吊：侧板重力由起吊钢索直接承爱，支架及平台承受自重及底板重量；3、封底：封底砼及底板重量由拉杆传至护筒，侧板重量由平台承重，支架及平台仅承受自重及施工荷载；4、围堰抽水：支架及平台承受自重、施工荷载及在最高水位由侧板传递的水压力；此工况包括“封底工况”，故封底工况不考虑平台及支架受力。第64页/共66页第65页/共66页感谢您的观看！第66页/共66页