AAO工艺设计计算书.pdf

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1、1 2020 年 4 月 19 日AAO 工艺设计计算书文档仅供参考0 2020 年 4 月 19 日2.4 A/A/O 工艺设计2.4.1 设计参数2.4.2 好氧池设计计算（1）反应器内 MLSS浓度取 MLSS浓度 X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L故污泥回流比 R=5.0300090003000XXXRR（2）求硝化的比生长速率NKNnmnn,式中：n,m硝化菌的最大比生长率，g 新细胞/(g 细胞 d)；N 出水氨氮的浓度，mg/l。此处为 8mg/L；文档仅供参考1 2020 年 4 月 19 日 KN半速率常数，在最大比基质利用率一半时的基质浓度，此处为1m

2、g/L。先求 10时的n,m)/(288.047.047.0)1510(098.0)15(098.014,dggTmn故1256.0818288.0dn（3）求设计 SRTd（污泥龄）理论 SRT：1256.011dSRTn设计 SRTd：为保证安全设计的SRTd未理论 SRT的三倍，故dSRT73.1191.33（4）好氧池停留时间XSRTKSSYSRTTddeoTd)1(式中 Yt 污泥总产率系数，取0.8kgMLSS/kgBOD；So 进水 BOD5浓度 mg/L，此处为 180mg/L；Se 出水溶解性BOD5浓度，mg/L；Kd 自身氧化系数，2020,TtdKK在 20时，K20取

3、 0.04-0.075，此处取 0.075。为温度修正系数，可取1.02-1.06，此处取 1.02。故062.002.1075.0201010,dKSe=So-SneSne=7.1baCe文档仅供参考2 2020 年 4 月 19 日式中 Ce 处理出水中SS浓度，此处为20mg/L；b 微生物自身氧化率，此处为0.075；Xa 在处理水的悬浮固体中，有活性的微生物所占比例，此处为 0.4 So 出水 BOD5浓度，此处为20mg/L故LmgSe/74.15204.0075.01.720故dT297.0300073.11062.0174.151808.073.11（5）好氧池面积317822

4、97.06000mV故好氧池停留时间HRT为：hHRT1.72460001782（6）生物固体产量10001,ddeotbioxSRTKSSQYP式中 Q 该污水厂最大的处理量，6000m3/d故dkgVSSPbiox/47.456100073.11062.0174.151808.06000,（7）比较求由氮氧化成的硝酸盐数量每产生 1g 的 VSS就要消耗掉0.12g 的 N，故因生物固化作用除去的 TNx,biodkgPTNbioxbiox/78.5447.45612.012.0,故因硝化/反硝化作用除去的TN 为文档仅供参考3 2020 年 4 月 19 日bioxoutincTNTNT

5、NQTN,1000式中 TNin 进水总氮量，45mg/L；TNout 出水总氮量，20mg/L故dkgTNc/22.9578.54100020456000故产生的硝酸盐数量及浓度为：bioxinNNOTNQoutNNHTNC,310003dkg/22.16778.5410006000845故硝酸盐浓度为LmgQNNOCNNO/87.276000100022.1671000332.4.3 缺氧池设计计算（1）内回流比 IR133outNNONNOCCIR式中outNNOC3 排除的硝酸盐量，12mg/L故%13211287.27IR（2）缺氧池面积XKTNVdecn1000式中 Kde反硝化速

6、率，kgNO3-N/(kgMLSSd)；2020TTdedeKK式中 Kde20 20时的反硝化速率，取0.06kgNO3-N/kgMLSSt温度修正系数，取1.08文档仅供参考4 2020 年 4 月 19 日故028.008.106.02010deK故357.11333000028.0100022.95mVn其水力停留时间HRT为hHRT5.424600057.11332.4.4 厌氧池设计计算（1）厌氧池容积24QtVpp式中 tp 厌氧池停留时间，取2h故厌氧池体积35002460002mVp2.4.5 曝气系统设计计算(本设计采用鼓风曝气系统)（1）设计最大需氧量AOR AOR=除去

7、 BOD 需氧量剩余污泥当量+消化需氧量反硝化产氧量bioxeaPSSQD,142.1100046.1dkgO/73.79047.45642.1100074.15180600046.12硝化需氧量dkgOCDNNO/21.76922.1676.46.4223反硝化产氧量dkgOTNDc/33.27222.9586.286.223故dkgOAOR/61.128733.27221.76973.7902文档仅供参考5 2020 年 4 月 19 日（2）供气量的计算采用 STEDOC300型橡胶膜微孔曝气器，敷设于距池底0.2m 处，淹没水深 4.8m，氧 转移效率 30%，计算温度定为30。氧在蒸

8、馏水中的溶解度：T=20时，LCs/mg17.920T=30时，LCs/mg63.730(）空气离开曝气池面时，氧气的百分比%10012179121AAtEEQ（式中 EA=30%）%69.15曝气池混合液中平均氧饱和度4210026.25)(tbTsTsbQPCC故LmgSsb/40.84269.1510026.2104736.163.75530计算 20时脱氧清水的需氧量20303020024.1LsbsCCCAORSOR式中 氧转移折算系数，取0.85；氧溶解折算系数，取0.95；水的密度，1kg/L；CL废水中的溶解氧浓度，2mg/L故dkgOSOR/46.1832024.124.81

9、95.085.017.961.128722030hkgO/35.762文档仅供参考6 2020 年 4 月 19 日曝气池最大时供气量hmESORGAs/33.848100303.035.761003.03（3）曝气器计算在每个廊道中每平方米中该设置一个曝气器，一个曝气池的总面积 360m2。故曝气池中的微孔曝气器数量N=360 个。这里采用STEDOC300 型橡胶膜微孔曝气器，其主要性能参数见下：校核每个曝气头的供气量个）hm/(36.236033.8483满足要求。（4）空压机的选择空气管路中总压力损失按5KPa计算故空压机所需压力P 为KPaP04.5258.92.05空压机供气量：/min14.14m/h848.33m33根据所需压力和供气量，采用两台RD-125 型罗茨鼓风机（1.45m1m)，一用一备。2.4.6 其它设备选型（1）厌、缺氧区搅拌器