加氢装置安全设计(石化加氢珍藏版)课件.pptx

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1、加氢装置安全设计加氢装置安全设计v 高压加氢装置催化剂床层反应具有强放热效高压加氢装置催化剂床层反应具有强放热效v应使反应温变的不可控制应使反应温变的不可控制,反应反应”飞温飞温”引发事故；引发事故；v氢气具有强爆炸危险性和渗透性氢气具有强爆炸危险性和渗透性,氢气泄漏易引发氢气泄漏易引发v事故；工艺气脱硫系统工艺气含硫化氢事故；工艺气脱硫系统工艺气含硫化氢,硫化氢泄硫化氢泄v漏引发事故；加氢装置高压串低压可能引起低压漏引发事故；加氢装置高压串低压可能引起低压v系统超压等诸多安全注意事项，因此，高压加氢系统超压等诸多安全注意事项，因此，高压加氢v装置安全设计至关重要装置安全设计至关重要!加氢装置

2、安全设计加氢装置安全设计加氢装置装置安全加氢装置装置安全v装置设计阶段与安全方面设计的相关内容装置设计阶段与安全方面设计的相关内容:v1-项目论证以及可行性研究阶段：项目论证以及可行性研究阶段：v岩土工程详细勘察报告、安全评价报告、环境影响报告书（譬如岩土工程详细勘察报告、安全评价报告、环境影响报告书（譬如110v万吨万吨/年汽油加氢装置的卫生防护距离为年汽油加氢装置的卫生防护距离为1500米，加氢裂化详堪不彻米，加氢裂化详堪不彻v底有暗沟底有暗沟，公众参与调查等情况）。，公众参与调查等情况）。v2-初步设计至项目中交阶段：初步设计至项目中交阶段：v在初步设计中必须包括安全设施、环境专篇、消防

3、专篇、职业卫生以在初步设计中必须包括安全设施、环境专篇、消防专篇、职业卫生以v及概算中必须包括安全环保的概算。并开始组织及概算中必须包括安全环保的概算。并开始组织HAZOP分析或分析或PHAv分析。施工图阶段进行须进行分析。施工图阶段进行须进行60%，90%的施工图的施工图3D审查以及最审查以及最v终的施工图会审。终的施工图会审。v3-竣工验收、开工阶段及以后：竣工验收、开工阶段及以后：v组织专家审核试生产方案、具备相应资质的安全评价机构进行建设项组织专家审核试生产方案、具备相应资质的安全评价机构进行建设项v目竣工安全验收评价、环保验收评价。开工前须完成三查四定目竣工安全验收评价、环保验收评价

4、。开工前须完成三查四定v（punch list),完成投用前安全检查完成投用前安全检查PSSR,废催化剂安全填埋或有资废催化剂安全填埋或有资v质委托方的回收处理质委托方的回收处理.v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v1-关于紧急泄压系统的设计：关于紧急泄压系统的设计：v1-1）慢速紧急卸压系统的卸压速率一般在）慢速紧急卸压系统的卸压速率一般在0.51.0MPa/Min之间选之间选v取取.快速紧急卸压系统的卸压速率一般在快速紧急卸压系统的卸压速率一般在1.42.1MPa/Min之间选取之间选取.v1-2)譬如渣油加氢的紧急泄压系统的泄压阀阀体执行机构和附属设备仪譬如渣油加氢的紧急泄压系

5、统的泄压阀阀体执行机构和附属设备仪v表蓄风罐均为防火性（涂油防火涂料）以及火灾安全型）。泄压系统上表蓄风罐均为防火性（涂油防火涂料）以及火灾安全型）。泄压系统上v游阀设计一般为轨道截断阀。紧急泄压阀后应设置压力指示。游阀设计一般为轨道截断阀。紧急泄压阀后应设置压力指示。v1-3)紧急卸压应排入密闭火炬系统紧急卸压应排入密闭火炬系统,流速应在允许的马赫数范围内流速应在允许的马赫数范围内.v1-4)加氢装置紧急泄压系统排放气温度有时因操作原因会过高，高压加氢装置紧急泄压系统排放气温度有时因操作原因会过高，高压v火炬系统宜设计为热火炬系统。冷火炬系统目前只能承受紧急泄压系统火炬系统宜设计为热火炬系统

6、。冷火炬系统目前只能承受紧急泄压系统v排放气温度排放气温度240 的工艺状况。的工艺状况。vUOP泄压合格标准为泄压合格标准为:v低速泄压为低速泄压为:泄压泄压3.5MPa/5min.高速泄压为高速泄压为:泄压泄压5.5MPa/5min加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v1-关于紧急泄压系统的设计：关于紧急泄压系统的设计：v1-5）反应器内构件、高压换热器内件、循环氢脱硫塔内件，反应器内）反应器内构件、高压换热器内件、循环氢脱硫塔内件，反应器内v装瓷球应考虑快速紧急泄压时的差压变化冲击。所以，加氢裂化与渣油装瓷球应考虑快速紧急泄压时的差压变化冲击。所以

7、，加氢裂化与渣油v加氢的瓷球就有耐温度急变加氢的瓷球就有耐温度急变800的质量要求，有急速减压测试通过的质量要求，有急速减压测试通过v率率99%的质量要求。的质量要求。v汽油加氢紧急泄压的设计参数为：汽油加氢紧急泄压的设计参数为：v紧急泄放流量：紧急泄放流量：53.666t/h,泄放背压：泄放背压：0.1MPa,泄放气平均分子量：泄放气平均分子量：v69.03。v加氢裂化紧急泄压得设计参数为：加氢裂化紧急泄压得设计参数为：v紧急泄放流量：紧急泄放流量：60X104Nm3/h,泄放背压：泄放背压：0.4MPa,泄放气平均分子量：泄放气平均分子量：v4.2。加氢装置装置安全加氢装置装置安全加氢装置

8、装置安全加氢装置装置安全冷高分冷高分除沫网除沫网PTPT去压控去压控SS21kg/cm2/min 21kg/cm2/min 泄压泄压RORO泄压孔板泄压孔板去火炬去火炬去酸性气去酸性气去循环氢脱硫塔去循环氢脱硫塔或循环氢压缩机或循环氢压缩机去火炬去火炬安全阀安全阀7kg/cm2/min7kg/cm2/min泄压泄压去火炬去火炬PI紧急泄压系统图示紧急泄压系统图示v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v2-最小升压温度最小升压温度MPTv2-1）高压加氢装置开工及停工过程中，）高压加氢装置开工及停工过程中，由于反应器及热高压分离器由于反应器及热高压分离器v设计采用设计采用21/4Cr1Mo

9、或或 3Cr1Mo钢，为避免该种材料在低温条件下，出钢，为避免该种材料在低温条件下，出v现回火脆性及氢脆损坏设备，反应器外壁温度及热高压分离器底部温度现回火脆性及氢脆损坏设备，反应器外壁温度及热高压分离器底部温度v小于最小升压温度小于最小升压温度MPT时，操作压力要求低于正常操作压力时，操作压力要求低于正常操作压力30%最小最小v升压温度升压温度MPT主要取决于反应器材质及主要取决于反应器材质及J因子。并与设备使用周期、因子。并与设备使用周期、v设备厚度等因素有关。反应器制造商须提供操作指导和最小升压温度设备厚度等因素有关。反应器制造商须提供操作指导和最小升压温度vMPT。J=(Si%+Mn%

10、)(P%+Sn%)10000v2-2）首次开工或正常开工中，影响开工周期的一个主要因素就是气密）首次开工或正常开工中，影响开工周期的一个主要因素就是气密v检查以及将反应器外壁温度升高到最小升压温度检查以及将反应器外壁温度升高到最小升压温度MPTv 加氢装置装置安全加氢装置装置安全加氢装置装置安全加氢装置装置安全加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全加氢装置装置安全3-高压加氢装置气密以及热紧阶段，须严格按照设计或工艺包给定的螺栓高压加氢装置气密以及热紧阶段，须严格按照设计或工艺包给定的螺栓预紧力指标对反应器、高压容器、高压换热器等高压部位法兰进行螺栓紧固预紧力指标对反应器、高

11、压容器、高压换热器等高压部位法兰进行螺栓紧固 表表表表2 2 某渣油加氢第二反应器相关法兰螺栓设计预紧力一览表某渣油加氢第二反应器相关法兰螺栓设计预紧力一览表某渣油加氢第二反应器相关法兰螺栓设计预紧力一览表某渣油加氢第二反应器相关法兰螺栓设计预紧力一览表 v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v4-循环氢脱硫塔富胺液去下游溶剂再生、硫磺装置，下游溶剂再生在循环氢脱硫塔富胺液去下游溶剂再生、硫磺装置，下游溶剂再生在v设计中必须充分考虑胺液再生系统富胺液闪蒸罐顶闪蒸气外排以及富胺设计中必须充分考虑胺液再生系统富胺液闪蒸罐顶闪蒸气外排以及富胺v液闪蒸罐设置撇油设施、胺液再生塔顶回流罐设置撇油设

12、施，液闪蒸罐设置撇油设施、胺液再生塔顶回流罐设置撇油设施，硫磺回收硫磺回收v联合装置避免出现废气排放二氧化硫联合装置避免出现废气排放二氧化硫SO2超标的环保事故。现在柴油加超标的环保事故。现在柴油加v氢图幅内设置了氢图幅内设置了4000X17000的富胺液闪蒸罐及配套设施、三套加氢的富胺液闪蒸罐及配套设施、三套加氢v装置的胺液中间闪蒸罐撇油均设计改去低压火炬罐。密切监控脱硫系统装置的胺液中间闪蒸罐撇油均设计改去低压火炬罐。密切监控脱硫系统v装置外来贫胺液必须满足指标：装置外来贫胺液必须满足指标：总烃总烃 10mg/Lv应加强贫、富胺液的化验分析：应加强贫、富胺液的化验分析：石油类石油类 mg/

13、l，溶解性固体，溶解性固体mg/l，悬浮，悬浮v物物 mg/l，胺液浓度，胺液浓度%v下面就渣油加氢富胺液闪蒸罐与加氢裂化富胺液闪蒸罐设计思路的对比下面就渣油加氢富胺液闪蒸罐与加氢裂化富胺液闪蒸罐设计思路的对比v分析（见下图）分析（见下图）加氢装置装置安全加氢装置装置安全2014年年3月月9日贫、富胺液分析结果日贫、富胺液分析结果注：注：自公司要求监测硫磺贫、富胺液质量以来，硫磺贫胺液质量长期不合格，石自公司要求监测硫磺贫、富胺液质量以来，硫磺贫胺液质量长期不合格，石油类油类mg/l介于介于30-100 mg/l.渣油加氢富胺液撇油线流程渣油加氢富胺液撇油线流程富胺液闪蒸罐富胺液闪蒸罐V-20

14、10酸性气去酸性气去E-2004I、II系列循环氢脱硫塔富系列循环氢脱硫塔富胺液及撇油胺液及撇油I、II系列循环氢压缩机系列循环氢压缩机入口分液罐分出胺液入口分液罐分出胺液LIC0029出装置富胺液出装置富胺液富胺液闪蒸罐撇油富胺液闪蒸罐撇油采样器采样器加氢装置装置安全加氢装置装置安全加氢裂化富胺液撇油线流程加氢裂化富胺液撇油线流程 酸性气去酸性气汽提塔酸性气去酸性气汽提塔C-3002LIC24301出装置富胺液出装置富胺液采样器采样器富胺液闪蒸罐富胺液闪蒸罐V-2017LIC24302闪蒸罐撇油去闪蒸罐撇油去轻污油系统轻污油系统循环氢脱硫塔、低分气脱硫循环氢脱硫塔、低分气脱硫塔富胺液及撇油塔

15、富胺液及撇油酸性气汽提塔酸性气汽提塔C3002撇油撇油加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v5-防止高压窜低压的设计：防止高压窜低压的设计：v5-1）加氢高压换热器分为）加氢高压换热器分为HH,HL两大类，其中两大类，其中HL型换热器低压型换热器低压v侧压力设计取高压侧设计压力的侧压力设计取高压侧设计压力的10/12.5.v5-2）高压向低压的排放应设两位式液位控制的快速切断阀）高压向低压的排放应设两位式液位控制的快速切断阀.加氢裂化与加氢裂化与v渣油加氢部分部位未考虑设置两位式液位控制的快速切断阀是由于渣油加氢部分部位未考虑设置两位式液位控制的快速切断

16、阀是由于UOP,vCLG设计中充分后续低压部位的压力排放以及排放状态下后续设备的可设计中充分后续低压部位的压力排放以及排放状态下后续设备的可v承受的压力。如渣油加氢热低分安全阀设计计算就是按高分气体串入承受的压力。如渣油加氢热低分安全阀设计计算就是按高分气体串入v热低分的最大泄放量选取的。热低分的最大泄放量选取的。但须严防高压气体窜至界区外，因为界区但须严防高压气体窜至界区外，因为界区v外系统并未按照外系统并未按照CLG,UOP的设计思路设计。须谨记同一管径，气体泄的设计思路设计。须谨记同一管径，气体泄v放量远大于液体泄放量。大庆、辽化、兰州均出现过酸性水窜压的事故放量远大于液体泄放量。大庆、

17、辽化、兰州均出现过酸性水窜压的事故v53）高压与低压的隔断均应采用双切断阀）高压与低压的隔断均应采用双切断阀.须谨记高低压的分界点须谨记高低压的分界点。v54）高压到低压的液位调节阀）高压到低压的液位调节阀,高压原料泵出口调节阀应选用风关型的高压原料泵出口调节阀应选用风关型的.v急冷氢阀急冷氢阀,高压原料泵最小流量调节阀高压原料泵最小流量调节阀,新氢压缩机级间调节阀新氢压缩机级间调节阀,循环氢循环氢v压缩机副线阀应选用风开压缩机副线阀应选用风开.加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v5-防止高压窜低压的设计：防止高压窜低压的设计：v5-5）高压原料泵出口

18、）高压原料泵出口,循环氢压缩机出入口循环氢压缩机出入口,循环氢脱硫塔副线应采用循环氢脱硫塔副线应采用v遥控阀遥控阀,高压原料泵入口可采用遥控阀高压原料泵入口可采用遥控阀.v5-6）油品）油品.水水,公用工程管线与高压临氢管线相连时公用工程管线与高压临氢管线相连时,应设高压单向阀应设高压单向阀,v以防止高压含氢流体窜入其他管线以防止高压含氢流体窜入其他管线.v57）设计须避免出现高压串低压的可能。倒流的可能。如原料油系统、）设计须避免出现高压串低压的可能。倒流的可能。如原料油系统、v贫胺液系统、反应注水系统，一旦停泵都有可能出现高压气体倒串。贫胺液系统、反应注水系统，一旦停泵都有可能出现高压气体

19、倒串。v在首次开工仪表调试时必须按照设计仪表规格书要求效验防倒流阀的在首次开工仪表调试时必须按照设计仪表规格书要求效验防倒流阀的v关阀时间（关阀时间（CLG要求小于要求小于1-2秒）。定期检查工艺阀门的严密性，严格秒）。定期检查工艺阀门的严密性，严格v监控阀门及单项阀不严密的问题，防止出现误判断。监控阀门及单项阀不严密的问题，防止出现误判断。v5-8）在装置设计中有部分）在装置设计中有部分LCO,LCC阀门，它们存在前后压力级别不阀门，它们存在前后压力级别不v同的设计，须正确操作，避免误操作、误判断造成高压含氢流体窜入其同的设计，须正确操作，避免误操作、误判断造成高压含氢流体窜入其v他低压管线

20、。他低压管线。加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v6-安全、环保、职业卫生方面：安全、环保、职业卫生方面：v61）HSE审查和定性审查和定性,定量风险分析定量风险分析(PHA法法,HAZOP法法,PSI法等法等)。v另外，在设计各个阶段须进行另外，在设计各个阶段须进行HAZOP危险和可操作性分析，且在施工危险和可操作性分析，且在施工v图设计阶段须进行图设计阶段须进行60%，90%的施工图的施工图3D审查以及最终的施工图会审。审查以及最终的施工图会审。v进入试车阶段后，开始进行工作循环分析进入试车阶段后，开始进行工作循环分析（JCA）v6-2）加氢装置高

21、压系统反应加热炉入口法兰至热高压分离器出口法兰）加氢装置高压系统反应加热炉入口法兰至热高压分离器出口法兰v相关管线法兰处由于受热应力变化较大相关管线法兰处由于受热应力变化较大,容易出现高压氢气泄漏着火容易出现高压氢气泄漏着火,v因此在上述部位须设置蒸汽掩护喷射圆管设施，因此在上述部位须设置蒸汽掩护喷射圆管设施，蒸汽掩护喷射圆管蒸汽掩护喷射圆管v开启阀门须设置在满足安全距离易于接近操作处。开启阀门须设置在满足安全距离易于接近操作处。v6-3）加氢装置高温机泵容易出现高温油品泄漏着火）加氢装置高温机泵容易出现高温油品泄漏着火,因此在上述部位因此在上述部位v须设置水幕喷淋设施，并设置连锁启动设施。如

22、渣油加氢精制渣油泵设须设置水幕喷淋设施，并设置连锁启动设施。如渣油加氢精制渣油泵设v计就设计了此设施。计就设计了此设施。v6-4）装置应设置配备洗眼站）装置应设置配备洗眼站.加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v6-安全、环保、职业卫生方面：安全、环保、职业卫生方面：v65）四川石化为防止地下水污染，设计须提供工程防渗图集，为准确）四川石化为防止地下水污染，设计须提供工程防渗图集，为准确v掌握装置周围地下水环境质量状况以及地下水水体中污染物动态变化情掌握装置周围地下水环境质量状况以及地下水水体中污染物动态变化情v况，在装置设计设置了地下水采样井、地下水监

23、测井。生产二部的地下况，在装置设计设置了地下水采样井、地下水监测井。生产二部的地下v水监测井共三个，分析项目为水监测井共三个，分析项目为COD(化学耗氧量），地下水监测井仪表化学耗氧量），地下水监测井仪表v设有紧急电源。各装置内部设有渗漏液收集井。设有紧急电源。各装置内部设有渗漏液收集井。v 6-6）根据新）根据新安全生产法安全生产法和新和新环境保护法环境保护法的要求，装置须对废的要求，装置须对废v气、废水进行在线监测，加热炉烟气须在线监测氧含量（气、废水进行在线监测，加热炉烟气须在线监测氧含量（%），氮氧化），氮氧化v物物NOX（mg/m3）,硫化物硫化物SO2（mg/m3）等污染物分析项目

24、）等污染物分析项目.废水须在废水须在v线监测线监测PH,COD(mg/l),氨氮含量氨氮含量(mg/l),挥发酚挥发酚(mg/l),石油类石油类(mg/l)等污等污v染物分析项目染物分析项目.针对四川石化加热炉烟气氮氧化物针对四川石化加热炉烟气氮氧化物NOX 要求小于要求小于53 vmg/m3的要求，设计对加热炉燃烧器要求采用了低氮燃烧工艺。加热炉的要求，设计对加热炉燃烧器要求采用了低氮燃烧工艺。加热炉v使用脱硫后燃料气等措施。茶油加氢污水池出口设有使用脱硫后燃料气等措施。茶油加氢污水池出口设有COD在线监测仪表。在线监测仪表。加氢装置装置安全加氢装置装置安全加氢装置装置安全加氢装置装置安全环

25、评验收生产二部加热炉烟气监测结果环评验收生产二部加热炉烟气监测结果v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v6-安全、环保、职业卫生方面：安全、环保、职业卫生方面：v67）加氢装置的主要污染物为含硫气体和含硫污水，加氢装置通过气）加氢装置的主要污染物为含硫气体和含硫污水，加氢装置通过气v体脱硫工艺处理含硫气体，通过汽提净化工艺处理含硫污水并回用。体脱硫工艺处理含硫气体，通过汽提净化工艺处理含硫污水并回用。v 6-8）炼油区消防给水系统的设计为独立的稳高压消防给水系统，有严）炼油区消防给水系统的设计为独立的稳高压消防给水系统，有严v格的消防供水量以及供水压力要求。而在装置四周设计设有消防水环

26、状格的消防供水量以及供水压力要求。而在装置四周设计设有消防水环状v管网。在装置四周设计设有消防通道、疏散通道。公司在污水处理厂设管网。在装置四周设计设有消防通道、疏散通道。公司在污水处理厂设v计由事故水储存池。计由事故水储存池。v6-9）在满足防火间距和安全距离的前提下）在满足防火间距和安全距离的前提下,采用露天化采用露天化,集中化集中化,按流程按流程v不止的原则不止的原则.v6-10）按工程场地地震安全性评价工作分级）按工程场地地震安全性评价工作分级,加氢装置按加氢装置按II极评价极评价.v6-11）钢制框架应刷防火涂料）钢制框架应刷防火涂料.以提高防火等级以提高防火等级.v612）高温高压

27、以及有毒介质采样采用密闭方式进行）高温高压以及有毒介质采样采用密闭方式进行.如脱硫前循环氢、如脱硫前循环氢、v汽提塔顶回流罐酸性气、低分气、为精制低压干气、未脱硫液化气等工汽提塔顶回流罐酸性气、低分气、为精制低压干气、未脱硫液化气等工v艺介质的采样均采用密闭方式进行。艺介质的采样均采用密闭方式进行。加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v7-设备及仪表：设备及仪表：v7-1）装置工艺包提供商须提供操作手册，操作手册中物料安全技术说）装置工艺包提供商须提供操作手册，操作手册中物料安全技术说v明书明书 MSDS.装置设计单位须提供装置设计单位须提供MSD选材原

28、则（或选材原则（或MSD图集）。加氢图集）。加氢v裂化裂化UOP提供了选材图集，而提供了选材图集，而CLG在工艺包中提供的是在工艺包中提供的是MSD选材原则。选材原则。v7-2）新氢压缩机应进行脉动计算）新氢压缩机应进行脉动计算,进出口相关管线进行振动计算进出口相关管线进行振动计算.并在并在v进出口相关管线法兰处设置有防脉动孔板。进出口相关管线法兰处设置有防脉动孔板。v7-3）离心式循环氢压缩机应设防喘振线）离心式循环氢压缩机应设防喘振线.v7-4）加氢装置高压系统反应流出物空冷出入口管线应均匀对称布置。）加氢装置高压系统反应流出物空冷出入口管线应均匀对称布置。v出入口分支数目以出入口分支数目

29、以2的的n次方设计、布置。反应流出物空冷管束一般次方设计、布置。反应流出物空冷管束一般v采用采用Incoloy625或或Incoloy825、2205双相不锈钢等材质。双相不锈钢等材质。v7-5）加氢反应器使用了开发了主体材质为）加氢反应器使用了开发了主体材质为2.25Cr-1Mo-0,25V,3Cr-v1Mo0.25V-Ti-B,提高了抗拉强度提高了抗拉强度,蠕变断裂强度蠕变断裂强度,抗氢腐蚀抗氢腐蚀,抗氢脆抗氢脆,回火回火v脆性脆性,堆焊层剥离的能力堆焊层剥离的能力.提高了设备安全性提高了设备安全性.加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v7-设备及仪

30、表：设备及仪表：v7-6）在材料制备）在材料制备,产品焊接产品焊接,堆焊堆焊,热处理等方面的改进热处理等方面的改进,保证材料获得特保证材料获得特v殊的性能殊的性能.v7-7）加氢装置关键设备以及关键连锁电磁切断阀一般设置）加氢装置关键设备以及关键连锁电磁切断阀一般设置3个手动开个手动开v关，分别设置在关，分别设置在DCS控制室、设备就地控制盘、满足安全距离且距离控制室、设备就地控制盘、满足安全距离且距离v设备设备15米以上的远程开关，关键连锁电磁切断阀的执行机构与控制米以上的远程开关，关键连锁电磁切断阀的执行机构与控制v系统设计为火灾安全型。系统设计为火灾安全型。v7-8）冷高压分离器）冷高压

31、分离器,循环氢压缩机入口缓冲罐循环氢压缩机入口缓冲罐,新氢压缩机入口缓冲罐新氢压缩机入口缓冲罐v液位高高测量应采用液位高高测量应采用3取取2表决式表决式.须设置高压液位检测仪表维修放空须设置高压液位检测仪表维修放空v密闭排放系统流程。密闭排放系统流程。v79）紧急停车逻辑设备）紧急停车逻辑设备(ESD,SIS）应独立于）应独立于DCS之外设置之外设置.v7-10）由于加氢装置用电为一级负荷，所以设置）由于加氢装置用电为一级负荷，所以设置UPS不间断电源不间断电源,保证保证 v装置停电时的仪表用电装置停电时的仪表用电.并设置有装置停电期间的关键部位启动直流并设置有装置停电期间的关键部位启动直流v

32、紧急灯的设施。紧急灯的设施。加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v7-设备及仪表：设备及仪表：v7-11）对可能泄漏可燃气体或）对可能泄漏可燃气体或H2S等有毒气体的地方等有毒气体的地方,应设置固定式的应设置固定式的v可燃气体报警仪和可燃气体报警仪和H2S气体报警仪气体报警仪.确定监测点须考虑泄漏情况、空气确定监测点须考虑泄漏情况、空气v流通是否聚集情况、风向影响等主要因素。流通是否聚集情况、风向影响等主要因素。v7-12）紧急停车逻辑）紧急停车逻辑(ESD,SIS）在）在SIS仪表系统存在与电气系统状态仪表系统存在与电气系统状态v信号相关，以及为避免信

33、号相关，以及为避免SIS仪表连锁信号易出现假信号导致误连锁等情仪表连锁信号易出现假信号导致误连锁等情v况，设计须考虑况，设计须考虑SIS仪表连锁信号延时控制事宜。如加氢裂化的反应器仪表连锁信号延时控制事宜。如加氢裂化的反应器v床层温度、外壁温度连锁报警，加氢裂化烟道控制与引风机状态连锁等。床层温度、外壁温度连锁报警，加氢裂化烟道控制与引风机状态连锁等。v7-13）为防止仪表管道的冻凝和阻塞）为防止仪表管道的冻凝和阻塞,高压分离器液位可设置仪表蒸汽高压分离器液位可设置仪表蒸汽v伴热系统和高压隔离液滴注系统伴热系统和高压隔离液滴注系统.分馏低压部位设计设置仪表隔离液等。分馏低压部位设计设置仪表隔离

34、液等。v7-14）在新氢压缩机以及循环氢压缩机厂房处，一般在厂房平台格栅）在新氢压缩机以及循环氢压缩机厂房处，一般在厂房平台格栅v板下、压缩机进出口缓冲罐上方以及厂房高处设置固定式氢气报警仪。板下、压缩机进出口缓冲罐上方以及厂房高处设置固定式氢气报警仪。v7-15)设计的反应器内构件以及塔器、容器内构件出厂前须进行预组装。设计的反应器内构件以及塔器、容器内构件出厂前须进行预组装。v须设计单位、施工单位、监理单位预组装验证。须设计单位、施工单位、监理单位预组装验证。加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v7-设备及仪表：设备及仪表：v7-15）大型转动设备设

35、计须设置在线状态监测设施，及时了解设备的）大型转动设备设计须设置在线状态监测设施，及时了解设备的v实时和历史信息，利用故障诊断专家系统对机组进行故障自动诊断。实时和历史信息，利用故障诊断专家系统对机组进行故障自动诊断。v8-针对针对2014年渣油加氢开工以来部门提出的须设计完善的设计：年渣油加氢开工以来部门提出的须设计完善的设计：v8-1）循环氢脱硫塔更换（原设计塔径偏小）。）循环氢脱硫塔更换（原设计塔径偏小）。v8-2）富胺液系统改造（富胺液闪蒸罐内部结构设计不合理）。）富胺液系统改造（富胺液闪蒸罐内部结构设计不合理）。v8-3）催化柴油、催化回炼油引入渣油加氢装置。）催化柴油、催化回炼油引

36、入渣油加氢装置。v8-4）增加备用）增加备用E-1002，E1003的技术改造。的技术改造。v8-5）各反应器增设柔性热电偶的设计变更。）各反应器增设柔性热电偶的设计变更。v8-6）超声波除垢设施的设计变更。超声波除垢设施的设计变更。v8-7）轻重污油出装置设计变更。）轻重污油出装置设计变更。v8-8）第二反应器入口氢气加热设施的技术改造。）第二反应器入口氢气加热设施的技术改造。v8-9）新增空气预热器设计。）新增空气预热器设计。v 加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v8-其他：其他：v8-1）设备尽量减少法兰连接以减少反应系统潜在的泄漏风险。高压换）

37、设备尽量减少法兰连接以减少反应系统潜在的泄漏风险。高压换v热器与工艺管线采用焊接方式连接。高压加氢高压系统管线只要能满足热器与工艺管线采用焊接方式连接。高压加氢高压系统管线只要能满足v放空、排凝、碱洗基本要求即可。在目前加氢裂化、渣油加氢的高压换放空、排凝、碱洗基本要求即可。在目前加氢裂化、渣油加氢的高压换v热器低点就未按照常规设置低点排凝设施，就是减少法兰连接以减少反热器低点就未按照常规设置低点排凝设施，就是减少法兰连接以减少反v应系统潜在的泄漏风险，就是将高压管路作为一个系统统一进行放空、应系统潜在的泄漏风险，就是将高压管路作为一个系统统一进行放空、v排凝、清洗。排凝、清洗。v8-2）加氢

38、装置高压且高温部位须进行详细的热应力计算，位移计算，）加氢装置高压且高温部位须进行详细的热应力计算，位移计算，v并向业主提供热应力计算书。位移计算说明书。设计单位并根据热应力并向业主提供热应力计算书。位移计算说明书。设计单位并根据热应力v计算结果合理设置支吊架及滑动管托。兰州计算结果合理设置支吊架及滑动管托。兰州300万吨柴油加氢装置因反万吨柴油加氢装置因反v应加热炉出口管线热应力计算有误，导致反应器入口法兰开工期间变椭应加热炉出口管线热应力计算有误，导致反应器入口法兰开工期间变椭v圆的事故。圆的事故。下表为抚顺寰球设计院的反应器部分的热应力计算书。下表为抚顺寰球设计院的反应器部分的热应力计算

39、书。v 加氢装置装置安全加氢装置装置安全抚顺寰球设计院的反应器部分的热应力计算书抚顺寰球设计院的反应器部分的热应力计算书注：1#1#线指的是反应器入口法兰处的横向短管。线指的是反应器入口法兰处的横向短管。17#17#线指的是反应器入口线指的是反应器入口-加热炉出口框架最上平台立管吊架与下一个吊架之间管线。加热炉出口框架最上平台立管吊架与下一个吊架之间管线。11#11#线指的是加热炉出口管廊处管线（方向：由北向南）线指的是加热炉出口管廊处管线（方向：由北向南）12#12#线指的是加热炉出口管廊处管线。线指的是加热炉出口管廊处管线。1#1#线指的是反应器出口弯头后水平管段。线指的是反应器出口弯头后

40、水平管段。7#7#线指的是反应产物进入高压换热器前水平段（长线指的是反应产物进入高压换热器前水平段（长9 9米）的水平管段。米）的水平管段。v 加氢装置装置安全设计加氢装置装置安全设计v8-其他：其他：v8-3）直馏航煤、加氢裂化、加氢精制可生产航煤，加氢裂化原料中，）直馏航煤、加氢裂化、加氢精制可生产航煤，加氢裂化原料中，v非直馏组分一般在非直馏组分一般在10%以下，最多不超过以下，最多不超过15%。且过滤器、抗氧剂、抗。且过滤器、抗氧剂、抗v磨剂、抗静电剂、防冰剂要采用航鉴委认证的厂家。磨剂、抗静电剂、防冰剂要采用航鉴委认证的厂家。v8-4）根据中国石油）根据中国石油轻质油品储罐技术导则轻

41、质油品储罐技术导则要求，储运汽油内浮顶要求，储运汽油内浮顶v罐最大接收如加氢裂化的轻石脑油这样的轻质油品不可超过罐最大接收如加氢裂化的轻石脑油这样的轻质油品不可超过15%，设计，设计v根据三套加氢石脑油不同性质，柴油加氢与渣油加氢石脑油进入内浮顶根据三套加氢石脑油不同性质，柴油加氢与渣油加氢石脑油进入内浮顶v罐，而加氢裂化轻石脑油进入球罐。罐，而加氢裂化轻石脑油进入球罐。v8-5）加工高硫原料时）加工高硫原料时,设置循环氢脱硫设施设置循环氢脱硫设施,将硫化氢危害降到最小将硫化氢危害降到最小.v86)器外再生技术的应用器外再生技术的应用,避免催化剂再生期间可能发生的避免催化剂再生期间可能发生的”

42、飞温飞温”,消消v除了除了SO2,SO3,含硫含盐污水对环境含硫含盐污水对环境,设备的危害设备的危害,腐蚀腐蚀.器外预硫化技术器外预硫化技术,v减少了减少了DMDS,H2S,酸性水的危害酸性水的危害.加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置正常生产、开停工安全加氢装置装置正常生产、开停工安全v1-渣油加氢原料：渣油加氢原料：v1-1）对于沸腾床渣油加氢装置或设有上流式反应器的渣油加氢装置，）对于沸腾床渣油加氢装置或设有上流式反应器的渣油加氢装置，v须加强原料中饱和分、芳香分、胶质、沥青质的四组成分析。确保组须加强原料中饱和分、芳香分、胶质、沥青质的四组成分析。确保组v织的原料胶质稳定指

43、数在适宜的控制范围内，即织的原料胶质稳定指数在适宜的控制范围内，即1.40.（CLG等国等国v外公司采用不稳定指数指标）。通过分析甲苯不溶物（控制指标为外公司采用不稳定指数指标）。通过分析甲苯不溶物（控制指标为v100mg/kg）来及时掌握渣油加氢装置原料中难以转化沥青质析出）来及时掌握渣油加氢装置原料中难以转化沥青质析出v情况。情况。v 1-2）针对渣油原料中难以转化沥青质析出难题，石科院的渣油加氢）针对渣油原料中难以转化沥青质析出难题，石科院的渣油加氢v重油催化裂化回炼油双相组合工艺重油催化裂化回炼油双相组合工艺 有效的解决了此难题。利用重油催化有效的解决了此难题。利用重油催化v裂化回炼油

44、中重芳烃可以溶解渣油原料中难以转化沥青质的特性，有效裂化回炼油中重芳烃可以溶解渣油原料中难以转化沥青质的特性，有效v的避免了渣油加氢原料中难以转化沥青质析出。重油催化裂化回炼油进的避免了渣油加氢原料中难以转化沥青质析出。重油催化裂化回炼油进v入渣油加氢前须过滤，过滤器精度要求为入渣油加氢前须过滤，过滤器精度要求为0.5m.四川石化按照四川石化按照CLG技技v术要求，在分馏塔塔底泵的最小流量线处，注入术要求，在分馏塔塔底泵的最小流量线处，注入8%的的RFCC重循环油重循环油v(切割点为切割点为360-500)，以减少沉积物的生成，保持换热器和空冷，以减少沉积物的生成，保持换热器和空冷“清洁清洁”

45、加氢装置装置安全加氢装置装置安全注：不稳定指数注：不稳定指数=（沥青质（沥青质+饱和烃）饱和烃）（芳香烃（芳香烃+胶质），为胶质），为 国外工艺包专利商经常使用该参数。国外工艺包专利商经常使用该参数。反映难转化反映难转化/脱除沥脱除沥 青质易转化青质易转化/脱除沥青质比率。脱除沥青质比率。控制指标为小于控制指标为小于0.7.加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置正常生产、开停工安全加氢装置装置正常生产、开停工安全v2-装置停工过程中成膜剂的使用：装置停工过程中成膜剂的使用：v2-1）应用这种技术卸剂的方法是在加氢装置停工过程中，向循环的反）应用这种技术卸剂的方法是在加氢装置停工过程中

46、，向循环的反v应系统内加入少量的成膜剂，在催化剂的表面形成一层特殊的膜，这层应系统内加入少量的成膜剂，在催化剂的表面形成一层特殊的膜，这层v膜能阻止空气与催化剂的接触，杜绝了含硫加氢催化剂的自燃，使卸剂膜能阻止空气与催化剂的接触，杜绝了含硫加氢催化剂的自燃，使卸剂v工作能直接在空气中进行。膜保护后的催化剂在卸出后具有足够的稳定工作能直接在空气中进行。膜保护后的催化剂在卸出后具有足够的稳定v性，在运输、储存时不需要特殊的措施，而且容易再生。性，在运输、储存时不需要特殊的措施，而且容易再生。v2-1）加氢装置停工过程中，采用催化剂表面成膜钝化技术，有效的解）加氢装置停工过程中，采用催化剂表面成膜钝

47、化技术，有效的解v决催化剂卸剂时的决催化剂卸剂时的FeS自燃难题。譬如渣油加氢的停工催化剂钝化处自燃难题。譬如渣油加氢的停工催化剂钝化处v理就包含以下操作过程：降温降量理就包含以下操作过程：降温降量-油置换油置换-注成膜剂注成膜剂-催化催化v剂钝化剂钝化-气体循环带油等过程。但是，注成膜剂气体循环带油等过程。但是，注成膜剂-催化剂钝化须催化剂钝化须v严格控制循环油的粘度。严格控制循环油的粘度。v 加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置正常生产、开停工安全加氢装置装置正常生产、开停工安全v3-加氢装置装置正常生产、开停工安全加氢装置装置正常生产、开停工安全v3-1）加氢装置工艺气脱硫使

48、用的贫胺液、富胺液做好胺液性质监测，）加氢装置工艺气脱硫使用的贫胺液、富胺液做好胺液性质监测，v除总胺含量与除总胺含量与H2S含量外，应增加油含量的分析控制指标，溶剂再生含量外，应增加油含量的分析控制指标，溶剂再生v装置应将贫胺液石油类含量控制在装置应将贫胺液石油类含量控制在 10mg/l.溶剂再生装置应控制溶剂再生装置应控制v贫胺液中总烃的去除率，保证贫胺液的质量。贫胺液中总烃的去除率，保证贫胺液的质量。v3-2）停工过程中，须高度重视羰基镍的生成，所以在）停工过程中，须高度重视羰基镍的生成，所以在v3-2-1)-装置停工降温到装置停工降温到205以下时，要密切关注新氢中以下时，要密切关注新

49、氢中CO含量确含量确v保新氢中保新氢中CO含量不超过含量不超过10ppm（CLG).v3-2-2)装置停工降温到装置停工降温到205以下时要密切关注循环氢中以下时要密切关注循环氢中CO含量，确含量，确v保循环氢中保循环氢中CO含量不超过含量不超过30ppm（UOP与与SEI).v3-3）为避免停工期间连多硫酸的应力腐蚀开裂）为避免停工期间连多硫酸的应力腐蚀开裂ASCC,反应系统应进行反应系统应进行v中和清洗，清洗溶液为中和清洗，清洗溶液为NaCO3和和NaNO3。该溶液要求。该溶液要求PH9，氯离子含，氯离子含v量要求量要求150ppm.加氢装置装置安全加氢装置装置安全v 加氢装置装置正常生产

50、、开停工安全加氢装置装置正常生产、开停工安全v3-加氢装置装置正常生产、开停工安全加氢装置装置正常生产、开停工安全v3-4）压力试验过程中）压力试验过程中,反应部分的高压换热器在试压时反应部分的高压换热器在试压时,管程和壳程必管程和壳程必v须同时进行须同时进行,并且管程和壳程的压力差不得超过设计压力差值并且管程和壳程的压力差不得超过设计压力差值(一般为一般为v3.0-4.0MPa).v3-5）吹扫管径较大或吹出口无阀门的管线时）吹扫管径较大或吹出口无阀门的管线时,采用爆破法采用爆破法,但不允许超但不允许超v压压.v3-6）严禁吹扫蒸汽蒸汽进入高压临氢管线）严禁吹扫蒸汽蒸汽进入高压临氢管线.严禁