钢结构单层厂房结构计算书47843.docx

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1、钢结构课程程设计-王子子涵一、设计资资料该设计为单单层厂房设设计，采用用单跨双坡坡门式刚架架，刚架跨跨度18mm，柱高66m；共有有12榀刚刚架，柱距距6m，屋屋面坡度11:10；地震设防防列度为66度，设计计地震分组组为第一组组，设计基基本地震加加速度值00.05gg。刚架平平面布置见见图1(aa)，刚架架形式及几几何尺寸见见图1(bb)。屋面面及墙面板板均为彩色色压型钢板板,内填充充以保温玻玻璃棉板，详详细做法见见建筑专业业设计文件件；考虑经经济、制造造和安装方方便，檩条条和墙梁均均采用冷弯弯薄壁卷边边C型钢，间间距为1.5m，钢钢材采用QQ235钢钢，焊条采采用E433型。二、荷载计计算

2、（一）荷载载取值计算算1屋盖永永久荷载标标准值（对对水平投影影面）YX51-380-760型型彩色压型型钢板0.15 KN/mm250mm厚厚保温玻璃璃棉板0.05 KN/mm2PVC铝箔箔及不锈钢钢丝网0.02 KN/mm2檩条及支撑撑0.10 KN/mm2刚架斜梁自自重0.15 KN/mm2悬挂设备0.20 KN/mm2合计0.67 KN/mm22屋面可可变荷载标标准值屋面活荷载载：按不上上人屋面考考虑，取为为0.500KN/mm2。雪荷载：基基本雪压SS0=0.445KN/m2。对于单单跨双坡屋屋面，屋面面坡角=544238，r=1.00，雪荷载载标准值SSk=rS0=0.445KN/m

3、2。取屋面活荷荷载与雪荷荷载中的较较大值0.50KNN/m2，不考虑虑积灰荷载载。3轻质墙墙面及柱自自重标准值值（包括柱柱、墙骨架架等）0.50 KKN/m224风荷载载标准值按门式刚刚架轻型房房屋钢结构构技术规程程CECCS1022：20002附录AA的规定计计算。基本风压0=1.0050.455 KN/m2，地面粗粗糙度类别别为B类；风荷载高高度变化系系数按建建筑结构荷荷载规范(GB500009-20011)的规定定采用，当当高度小于于10m时时，按100m高度处处的数值采采用，z=1.00。风荷载载体型系数数s：迎风面面柱及屋面面分别为0.255和1.0，背风风面柱及屋屋面分别为为0.5

4、55和00.65(CECSS102：20022中间区)。5地震作作用据全国民民用建筑工工程设计技技术措施结构中中第18.8.1条条建议：单单层门式刚刚架轻型房房屋钢结构构一般在抗抗震设防烈烈度小于等等于7度的的地区可不不进行抗震震计算。故故本工程结结构设计不不考虑地震震作用。（二）各部部分作用的的荷载标准准值计算屋面：恒荷载标准准值：0.676=4.02KNN/m活荷载标准准值：0.506=3.00KNN/m柱荷载：恒荷载标准准值：0.566+4.029=544.18KKN活荷载标准准值：3.009=277.00KKN风荷载标准准值：迎风面：柱柱上qw11=0.44760.255=0.771K

5、N/m横梁上上qw2=00.4761.0=2.882KN/m背风面：柱柱上qw33=0.4760.555=1.55KNN/m横梁上上qw4=00.4760.655=1.83KNN/m三、内力分分析考虑本工程程刚架跨度度较小、厂厂房高度较较低、荷载载情况及刚刚架加工制制造方便，刚刚架采用等等截面，梁梁柱选用相相同截面。柱柱脚按铰接接支承设计计。采用弹弹性分析方方法确定刚刚架内力。引引用钢结结构设计与与计算（包包头钢铁设设计研究院院编著，机机械工业出出版社）中中表2229（铰接接柱脚门式式刚架计算算公式）计计算刚架内内力。1在恒荷荷载作用下下=l/hh=18/6=3=f/hh=0.99/6=00.

6、15k=h/ss=6/99.04449=0.66344=3+kk+(3+)=3+0.66634+00.15(3+00.15)=4.11359HA=HEE=ql/8=44.021830.52289/88=14.35KNNMC=qll21(1+) /8=4.022x18221(1+0.15)0.52289=63.778KNmMB=MDD=qll2/8=4.0221820.52289/88=866.11KKNm刚架在恒荷荷载作用下下的内力如如图。内力计算的的“+、”号规定：弯矩图以以刚架外侧侧受拉为正正，在弯矩矩图中画在在受拉侧；轴力以杆杆件受压为为正，剪力力以绕杆端端顺时针方方向旋转为为正。2在活

7、荷荷载作用下下VA=VEE=27.00KNNHA=HEE=3.0001830.52289/88=10.71KNNMC=3.001821(1+0.15)0.52289/8=477.60KKNmMB=MDD=3.001820.52289/88=644.26KKNm刚架在活荷荷载作用下下的内力如如图。3在风荷荷载作用下下对于作用于于屋面的风风荷载可分分解为水平平方向的分分力qx和竖向的的分力qyy。现分别别计算，然然后再叠加加。(1)在迎迎风面横梁梁上风荷载载竖向分力力qw2yy作用下VA=2.8296.35=119.033KNHA=HEE=ql/4=22.821830.13322/44=5.003

8、KNMB=MDD=5.0036=300.18KKNmMC= qql22(1+) /4=2.8221820.5521.1150.13322/4=222.38KKNm刚架在qww2y作用用下的内力力如图(2)在背背风面横梁梁上风荷载载竖向分力力qw4yy作用下VA=1.8394.12=112.355KNHA=HEE=ql/4=11.831830.13322/44=3.227KNMB=MDD=3.2276=199.62KKNmMC= qql22(1+) /4=1.8331820.5521.1150.13322/4=144.52KKNm刚架在qww4y作用用下的内力力如图。(3)在迎迎风面柱上上风荷载

9、qqw1作用下下=1，VA=VVB=qhh12/2L=0.77162/(218)=0.771KNHE=0.7163.22=11.04KKNMD=11.046=6.24KNNm刚架在qww1作用下下的内力如如图。(4)在背背风面柱上上风荷载qqw3作用下下VA=VVB=qhh12/2L=1.55562/(218)=1.555KNHA=1.5567.02=22.28KKNMD=7.0261.5562/2=114.222KNmMB=2.286=133.68KKNm刚架在qww3作用下下的内力如如图。(5) 在在迎风面横横梁上风荷荷载水平分分力qw22x作用下下=1，=0HA=2.820.9(1+0.

10、02022)/2=1.299KNHE=2.820.91.299=1.225KNMB=1.296=7.74KNNmMD=1.256=7.50KNNm刚架在qww2x作用用下的内力力如图。(6) 在在背风面横横梁上风荷荷载水平分分力qw44x作用下下HA=1.830.9(1+0.02022)/2=0.844KNHE=1.830.90.844=0.881KNMB=0.816=4.86KNNmMD=0.846=5.04KNNm刚架在qww4x作用用下的内力力如图。(7)用叠叠加绘制在在风荷载作作用下刚架架的组合内内力。四、内力组组合刚架结构构构件按承载载能力极限限状态设计计，根据建建筑结构荷荷载规范(

11、GB50000920011)的规定定，采用荷荷载效应的的基本组合合：0SR。本工工程结构构构件安全等等级为二级级，0=1.00。对于基本组组合，荷载载效应组合合的设计值值S从下列列组合值中中取最不利利值确定：A1.22恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.4活荷载标标准值计算算的荷载效效应B1.00恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.4风荷载标标准值计算算的荷载效效应C1.22恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.4活荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.61.4风荷载标标准值计算算的荷载效效应D1.22恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.4风荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.71.4活荷

12、载标标准值计算算的荷载效效应E1.335恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.71.4活荷载标标准值计算算的荷载效效应本工程不进进行抗震验验算。最不不利内力组组合的计算算控制截面面取柱底、柱柱顶、梁端端及梁跨中中截面，对对于刚架梁梁，截面可可能的最不不利内力组组合有：梁端截面：(1)MMmax及相相应的N、VV；(2)MMmin及相相应的N、VV梁跨中截面面：(1)Mmaxx及相应的的N、V；(2)MMmin及相相应的N、VV对于刚架柱柱，截面可可能的最不不利内力组组合有：(1)Mmmax及相相应的N、VV；(2)MMmin及相相应的N、VV(3)Nmmax及相相应的Mmax、VV；(4)NN

13、min及相相应的Mmax、VV内力组合见见表1。- 39 -刚架内力组组合表（以以左半跨为为例）表1截面内力组组合合项目荷载组合方方式荷载组合项项目M（KNmm）N（KN）V（KN）刚架柱柱顶（B点点）Mmax及及相应的NN、VA1.2恒恒+1.44活193.33081.22232.221（）Mmin及及相应的NN、VB1.0恒恒+1.44风7.8991.051.677（）Nmax及及相应的Mmax、VVA1.2恒恒+1.44活193.33081.22232.221（）Nmin及及相应的Mmax、VVB1.0恒恒+1.44风7.8991.051.677（）柱底（A点点）Mmax及及相应的NN、

14、VMmin及及相应的NN、VNmax及及相应的Mmax、VVA1.2恒恒+1.44活0102.88232.221（）Nmin及及相应的Mmax、VVB1.0恒恒+1.44风019.0554.30（）刚架梁支座（B点点）Mmax及及相应的NN、VA1.2恒恒+1.44活193.33039.89977.600（）Mminii及相应的的N、VB1.0恒恒+1.44风7.8991.570.89（）跨中（C点点）Mmax及及相应的NN、VB1.0恒恒+1.44风9.4002.0330.60（）Mmin及及相应的NN、VA1.2恒恒+1.44活143.1831.8113.211（）注：内力计计算的“+、”

15、号规定：弯矩图以以刚架外侧侧受拉为正正，轴力以以杆件受压压为正，剪剪力以绕杆杆端顺时针针方向旋转转为正。五、刚架设设计（一）截面面设计参考类似工工程及相关关资料，梁梁柱截面均均选用焊接接工字钢4450200812，截截面特性：B=2000mm，HH=4500mm，ttw=8.00mm，ttf=12.0mm，AA=82.1cm22Ix=288181ccm4，Wx=12552cm33，ix=18.53cmmIy=16602cmm4，Wx=1600.2cmm3，ix=4.442cm（二）构件件验算1构件宽宽厚比的验验算翼缘部分： 腹板部分： 2刚架梁梁的验算(1)抗剪剪验算梁截面的最最大剪力为为Vm

16、axx=77.60KNN考虑仅有支支座加劲肋肋，fv=1225N/mmm2Vu=hwwtwfv=42668125=4260000N=426.0KNVmax=77.660KNVu，满足要要求。(2)弯、剪剪、压共同同作用下的的验算取梁端截面面进行验算算N=39.89KNN，V=777.600KN，MM=1933.30KKNN因VM=193.30KNNm，取MM=Mf故，满足要要求。(3)整体体稳定验算算N=39.89KNN，M=1193.330KNmA梁平面面内的整体体稳定性验验算。计算长度取取横梁长度度lx=180090mmm，x=lxx/ix=180090/1185.33=97.63=155

17、0，b类类截面，查查表得x=0.5570，mx=1.0=1655.15NN/mm22f=2215 NN/mm22，满足要要求。B横梁平平面外的整整体稳定验验算考虑屋面压压型钢板与与檩条紧密密连接，有有蒙皮作用用，檩条可可作为横梁梁平面外的的支承点，但但为安全起起见，计算算长度按两两个檩距或或隅撑间距距考虑，即即ly=30115mm。对于等截面面构件=0，s=w=1y=ssl/iy00=30115/444.2=668.2，bb类截面，查查表得y=0.7762取b=1.0770.2282/by=0.821故，满足要要求。梁跨中截面面：故，满足要要求。(5)验算算檩条集中中荷载下的的局部受压压承载力

18、檩条传给横横梁上翼缘缘的集中荷荷载：F=(1.20.2776+1.43.000)3=188.43KKNLz=a+5hy+2hR=70+512+00=1300mm验算腹板上上边缘处的的折算应力力：取梁端截面面处的内力力：M=1193.330KNm，N=39.889KN，VV=77.60KNNc=177.72NN/mm22=1300.65 N/mmm21.22f=2558 N/mm2，满足要要求。3刚架柱柱的验算（1）抗剪剪验算柱截面的最最大剪力为为Vmaxx=32.21KNN考虑仅有支支座加劲肋肋，fv=1225N/mmm2Vu=hwwtwfv=42668125=4260000N=426.0KN

19、Vmax=32.221KNVu，满足要要求。(2)弯、剪剪、压共同同作用下的的验算取梁端截面面进行验算算N=81.22KNN，V=332.211KN，MM=1933.30KKNN因VM=193.30KNNm，取MM=Mf故，满足要要求。(3)整体体稳定验算算构件的最大大内力：NN=1022.82KKN，M=193.30KNNmA刚架柱柱平面内的的整体稳定定性验算。刚架柱高HH=60000mm，梁梁长L=1180900mm.柱的线刚度度K1=Ic1/h=281881104/60000=466968.3mm33梁线刚度KK2=Ib0/(22S)=2281811104/(290455)=155578

20、.2mm33K2/K11=0.3332，查查表得柱的的计算长度度系数=2.9934。刚架柱的计计算长度llx=h=177604mmm。x=lxx/ix=176604/1185.33=95。00=1550，b类类截面，查查表得x=0.5588，mx=1.0=1811.45NN/mm22f=2215 NN/mm22，满足要要求。B刚架柱柱平面外的的整体稳定定验算考虑屋面压压型钢板墙墙面与墙梁梁紧密连接接，起到应应力蒙皮作作用，与柱柱连接的墙墙梁可作为为柱平面外外的支承点点，但为安安全起见，计计算长度按按两个墙梁梁距离或隅隅撑间距考考虑，即lly=30000mm。对于等截面面构件=0，s=w=1y=

21、ssl/iy00=30000/444.2=667.9，bb类截面，查查表得y=0.7764取b=1.0770.2282/by=0.822(4)按钢钢结构设计计规范(GB50001720033)校核刚刚架柱腹板板容许高厚厚比柱顶截面：故，满足要要求。柱底截面：故，满足要要求。4验算刚刚架在风荷荷载作用下下的侧移Ic=Ibb=281181cmm4，t= Ic l/hhIb=180000/66000=3.0刚架柱顶等等效水平力力按下式计计算：H=0.667W=00.6713.556=9.09KNN其中W=(1+4)h=(00.71+1.555)6.0=13.556KN（三）节节点验算1梁柱连连接节点

22、(1) 螺螺栓强度验验算梁柱节点采采用10.9级M222高强度度摩擦型螺螺栓连接，构构件接触面面采用喷砂砂，摩擦面面抗滑移系系数=0.445，每个个高强度螺螺栓的预拉拉力为1990KN，连连接处传递递内力设计计值：N=39.889KN，VV=77.60KNN，M=1193.330KNm。每个螺栓的的拉力：螺栓群的抗抗剪力：，满足要求求。最外排一个个螺栓的抗抗剪、抗拉拉力：，满足要求求。(2)端板板厚度验算算端板厚度取取为t=221mm。按二边支承承类端板计计算：(3)梁柱柱节点域的的剪应力验验算，满足要求求。(4)螺栓栓处腹板强强度验算Nt2=775.700KN00.4P=0.4190=76.

23、00KN，满足要求求。2横梁跨跨中节点横梁跨中节节点采用110.9级级M20高高强度摩擦擦型螺栓连连接，构件件接触面采采用喷砂，摩摩擦面抗滑滑移系数=0.445，每个个高强度螺螺栓的预拉拉力为1555KN，连连接处传递递内力设计计值：N=31.881KN，VV=3.221KN，MM=1433.18KKNm。每个螺栓的的拉力：螺栓群的抗抗剪力：，满足要求求。最外排一个个螺栓的抗抗剪、抗拉拉力：，满足要求求。(2)端板板厚度验算算端板厚度取取为t=118mm。按二边支承承类端板计计算：(3)螺栓栓处腹板强强度验算Nt2=555.799KN00.4P=0.4155=62.00KN，满足要求求。柱脚设

24、计刚架柱与基基础铰接，采采用平板式式铰接柱脚脚。(1)柱脚脚内力设计计值Nmax=102.82KNN，相应的的V=322.21KKN；Nmin=19.005KN，相相应的V=4.300KN。(2)由于于柱底剪力力较小，max=32.221KN0，考虑柱间支撑竖向上拔力后，锚栓仍不承受拉力，故仅考虑柱在安装过程中的稳定，按构造要求设置锚栓即可，采用4M24。(3)柱脚脚底板面积积和厚度的的计算A柱脚底底板面积的的确定b=b0+2t+22c=2000+212+22(2050)=264324mmm，取bb=3000mm；h=h0+2t+22c=4550+212+22(2050)=514574mmm，

25、取hh=5500mm；底板布置如如图。验算底板下下混凝土的的轴心抗压压强度设计计值：基础采用CC20混凝凝土，fcc=9.66N/mmm2，满足要求求。B底板厚厚度的确定定根据柱底板板被柱腹板板和翼缘所所分割的区区段分别计计算底板所所承受的最最大弯距：对于三边支支承板部分分：b2/b1=96/426=0.22250.3，按悬悬伸长度为为b2的悬壁板板计算：对于悬壁板板部分：底板厚度，取取t=200mm。六、其它构构件设计（一）隅撑撑的设计隅撑按轴心心受压构件件设计。轴轴心力N按按下式计算算：连接螺栓采采用普通CC级螺栓MM12。隅撑的计算算长度取两两端连接螺螺栓中心的的距离：ll0=6333m

26、m。选用L5004，截面面特性：A=3.990cm22，Iu=14.69cmm4，Wu=4.116cm33，iu=1.994cm，iiv=0.999cmu=l0/ iu=6333/19.4=322.61，k=7.886.229+9.7782=21.743B上翼缘缘板上翼缘板为为最大压力力作用于部部分加劲板板件的支承承边，=miin/max=1148.118/1772.488=0.88591，kc=5.89111.599+6.6682=0.8863(3)受压压板件的有有效宽度A腹板k=21.743，kkc=0.8863，bb=1800mm，cc=70mmm，t=2.2mmm，1=1722.48N

27、N/mm22板组约束系系数k1=0.111+0.93/(0.005)2=0.3367由于=min/max00，取=1.55，bc=b/(1)=1880/(11+0.9915)=93.999mmb/t=1180/22.2=881.82218=181.1553.0880=633.76，338=3881.1553.0880=1334.600所以18b/t00，则=1.1150.15=1.1150.150.8559=1.021，bc=b=70mmm，b/tt=70/2.2=31.88218=181.02211.1997=222.00，338=3881.02211.1997=466.44所以18b/t3

28、88则截面有效效宽度be1=00.4bee=0.4457.005=222.82mmm，bee2=0.6be=0.6657.005=344.23mmmC下翼缘缘板下翼缘板全全截面受拉拉，全部有有效。(4)有效效净截面模模量上翼缘板的的扣除面积积宽度为：70557.055=12.95mmm；腹板的的扣除面积积宽度为：93.99981.62=112.377mm，同时在腹腹板的计算算截面有一一13拉条条连接孔（距距上翼缘板板边缘355mm），孔孔位置与扣扣除面积位位置基本相相同。所以以腹板的扣扣除面积按按13计算算，见图。有有效净截面面模量为：Wenx/Wx=0.9915，WWenymmax/WWym

29、axx=0.9973，WWenymmin/WWyminn=0.99724强度计计算按屋面能阻阻止檩条侧侧向失稳和和扭转考虑虑：5挠度计计算，满足要求求。6构造要要求x=6000/7.06=885.0=2000，满足足要求y=3000/2.55=1117.66=2000，满足足要求（三）墙梁梁设计1基本资资料本工程为单单层厂房，刚刚架柱距为为6m；外外墙高7.35m，标标高1.2200m以以上采用彩彩色压型钢钢板。墙梁梁间距1.5m，跨跨中设一道道拉条，钢钢材为Q2235。2荷载计计算墙梁采用冷冷弯薄壁卷卷边C型钢钢16060202.5，自自重g=77kg/mm；墙重0.222KN/m2；风荷载

30、基本风压0=1.0050.455=0.4473KNN/m2，风荷载载标准值按按CECSS102：20022中的围护护结构计算算：k=sz0，s=1.1（+11.0）本工程外墙墙为落地墙墙，计算墙墙梁时不计计墙重，另另因墙梁先先安装故不不计拉条作作用。qx=1.20.077=0.0084KNN/m，qqy=1.10.47731.51.4=1.0093KNN/m3内力计计算Mx=0.08462/8=00.3788KNm，My=1.009362/8=44.9199KNm4强度计计算墙梁C166060202.5，平平放，开口口朝上Wxmaxx=19.47cmm3，Wminn=8.666cm33，Wy=

31、36.02cmm3，Iy=2888.133cm4参考屋面檩檩条的计算算结果及工工程实践经经验，取Wenxx=0.99 Wx，Wenyy=0.99 Wy在风吸力下下拉条位置置设在墙梁梁内侧，并并在柱底设设斜拉条。此此时压型钢钢板与墙梁梁外侧牢固固相连，可可不验算墙墙梁的整体体稳定性。5挠度计计算，满足要求求。（四）山墙墙抗风柱设设计基本资料本工程山墙墙墙板为自自承重墙；抗风柱66274mmm，间距距采用6mm，承受的的荷载有自自重、墙梁梁重量及山山墙风荷载载。抗风柱柱与基础铰铰接，按压压弯构件设设计。抗风风柱视为支支承于刚架架横梁和基基础的简支支构件。该地区基本本风压0=0.445KN/m2，地

32、面粗粗糙度类别别为B类，隅隅撑间距33.0m。抗抗风柱采用用Q2355钢。荷载计算抗风柱选用用焊接工字字钢3000200610，自自重g1=44.6kg/m墙梁及其支支撑构件重重量取g22=7kgg/m风荷载：按按CECSS102:20022中的围护护结构计算算。k=ssz0，s=1.0(+11.0)，0=1.050.45=0.473KN/m2qz=1.2(0.00763+444.66.277410-2)=44.87KKNqy=1.41.01.00.47736=3.97KNN/m墙梁自重对对抗风柱的的偏心力矩矩为1.220.077630.233=0.335KNm内力计算N=4.887KN，MM

33、=1/883.9776.27742+0.335=199.88KKNm验算构件的的局部稳定定性翼缘宽厚比比b/t=96/110=9.6，因1.6602.00，l0=62274mmm，x= l0/ ix=48.5=1550故，满足要要求。强度验算截面特性：A=566.8cmm2，Ix=95111cm44，Wx=6344.1cmm3，ix=12.94cmm，Iy=13334cmm4，Wy=1333.4cmm3，iy=4.885cm验算弯矩作作用平面内内的稳定性性=48.5，b类类截面，查查表得x=0.8863，mx=1.0=30.85N/mm2f=2215 NN/mm22，满足要要求。验算弯矩作作用

34、平面外外的稳定性性考虑隅撑为为抗风柱平平面外的侧侧向支撑点点l0y=33000mmm，y= l0yy/ iy=30000/488.5=661.9=1550，b类类截面，查查表得y=0.7797，=1.0，tx=1.0=32.997N/mmm2f=2215 NN/mm22，满足要要求。挠度验算抗风柱在水水平风荷载载作用下，可可视为单跨跨简支梁按按下式计算算其水平挠挠度：柱脚设计因抗风柱承承受的竖向向荷载很小小，故垫板板尺寸按构构造要求确确定。采用用 40030020；锚锚栓采用22M20，平平面布置如如图。（五）柱间间支撑的设设计柱间支撑的的布置如图图柱间支撑为为斜杆，采采用带张紧紧装置的十十字

35、交叉圆圆钢支撑。直直杆用檩条条兼用，因因檩条留有有一定的应应力裕量，根根据经验及及类似工程程，不再作作压弯杆件件的刚度及及承载力验验算。柱间支撑荷荷载及内力力支撑计算简简图如图。作用于两侧侧山墙顶部部节点的风风荷载为（山山墙高度取取7.2mm）：取s=00.8+00.5=11.3，1=1.331.00.455187.355/2=338.700KN按一半山墙墙面作用风风载的1/3考虑节节点荷载标标准值为：Fwk=11/31/238.770=6.45KNN节点荷载设设计值Fww=1.46.455=9.003KN斜杆拉力设设计值N=9.033/coss43.99191=12.54KNN斜杆截面设设计

36、及强度度验算斜杆选用12圆钢钢，A=1113.00mm2强度验算：N/A=12.554103/1133.0=1111.00N/mmm2f= 2215N/mm2刚度验算：张紧的圆圆钢不需要要考虑长细细比的要求求。但从构造上上考虑采用用16。（六）屋面面支撑设计计屋面支撑布布置檩条间距11.5m，水水平支撑间间距3m，如如图。屋面支撑荷荷载及内力力屋面支撑斜斜杆采用张张紧的圆钢钢，支撑计计算简图如如图。一侧山墙的的风荷载体体型系数s=1.00，节点荷载标标准值Fwwk=0.451.01.03.07.355/2=44.96KKN；节点荷载设设计值Fww=4.9961.4=6.944KN；斜杆拉力设设

37、计值N=2.56.944/coss29.00546=19.85KNN；3斜杆截截面设计及及强度验算算斜杆选用12圆钢钢，A=1113.00mm2强度验算：N/A=19.885103/1133.0=1175.77N/mmm2f= 215NN/mm22刚度验算：张紧的圆圆钢不需要要考虑长细细比的要求求。但从构造上上考虑采用用16（七）雨蓬蓬设计1基本资资料雨蓬总长66000mmm，采用用悬伸式，悬悬伸长度11500mmm。采用用Q2355钢。雨蓬蓬围护结构构采用YXX5133807760型单单层彩板，檩檩条选用CC18070202.2。2荷载计计算(1)永久久荷载YX51380760型型单层彩板板

38、0.155KN/mm2檩条、雨蓬蓬梁及其它它构件0.100 KN/m2合计0.255 KN/m2则作用于雨雨蓬梁上的的线荷载标标准值为：0.2553=0.75 KKN/m22(2)活荷荷载沿板宽每隔隔1.0mm取一个施施工或检修修集中荷载载，每个集集中荷载取取1.0KKN，作用用位置取雨雨蓬最外端端。则作用用于雨蓬梁梁上的活荷荷载标准值值为3.55KN。(4)风荷荷载雨蓬的风荷荷载体型系系数s=2.00，0=0.445KN/m2k=ssz0=2.001.00.455=0.990 KNN/m2折算成作用用于雨蓬梁梁上的荷载载标准值为为：0.9903=2.70KNN/m3内力计计算及截面面设计雨蓬梁的计计算简图如如图。g+q=11.20.755+1.442.700=4.668KN/mP=1.443.5=4.9KKN梁根部为最最不利截面面：M=12.62KNNm，V=11.992KN。雨蓬梁选用用变截面焊焊接工字型型钢(20001000)15068。梁根部截面面特性：A=35004m2，Ix=61843/12+81509622=25523104mm4，Wx=25523104/96=26.33104mm3，满足要求求。，满足要求求。雨蓬梁与刚刚架柱采用用4M200普通C级级螺栓连接接。七、基础设设计刚架柱下独独立基础设设计