酒店改造项目模板设计方案.doc

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1、酒店改造项目模板设计方案1.1 条形基础、基础梁模板 做法：在基坑开挖时，测量员随基坑开挖速度跟踪测量，并根据基础梁翻样图及时用墨线在垫层放出条形基础及基础梁位置线，模板采用18后竹胶板，基础梁壁采用吊模安装，外侧用50*100方木做龙骨，外侧加2根48钢管，间距600，用螺栓与钢管连接，螺栓中间焊止水片及限位。1.2墙板模板本工程三种剪力墙均为400mm厚。墙高最大5.8m。墙板模板采用18厚多层木胶板、50100mm木方，48*3.5钢管成对放置，用14对拉螺栓600（竖向）450（横向）拉接固定。混凝土墙体拐角（阴角）处是模板施工的难点，本工程为了确保阴角方正，考虑配置阴角模。阴角模用普

2、通胶合板做面板，角模大小在300*300较为合适，角模拐角及两竖边框均用通常木方钉牢，竖肋木方间加钉横向木方，横向木方间距600左右，这样既可保证角模的牢固及角度的准确。墙体地下部分对拉螺栓提前焊结止水片和定位筋，止水片采用3*50*50钢材制作，止水片焊结采用满焊以防渗水，定位筋采用40长6钢筋与对拉螺栓点焊，施工前对拉螺栓应设置40mm40mm18mmm正方形木块，待模板拆除后，取出木块，并用砂浆封堵，起到防止对拉螺栓锈蚀的作用。见下图：正方形木块40mm40mm18mmm16螺栓其后用钢管做斜撑。每两个螺栓孔之间放两个木方，拼缝处加一道木方背楞，模板拼缝处用海绵条封堵。1.2.1模板验算

3、墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉

4、螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；1.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N

5、/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取21.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2

6、、132.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距):

7、l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.60=16.590kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.60=1.680kN/m；面板的最大弯矩：M =0.116.590150.02+0.1171.680150.02= 1.18104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60018.018.0/6=3.24104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面

8、板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.18104 / 3.24104 = 1.3N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =1.3N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.600=16.590kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.60=1.680kN/m；面板的最大剪力：V = 0.616.590150.0 + 0.6171.68015

9、0.0 = 1648.6N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1648.6N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31648.6/(260018.0)=0.229N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.229N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N

10、/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.040.6 = 13.825N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 150mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.831504/(10060002.92105) = 0.027 mm；面板的最

11、大挠度计算值: =0.027mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/62= 166.666cm3；I = 5101010/122= 833.334cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1:

12、 1.223.0420.150=1.148kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.15=0.420kN/m。次楞的最大弯矩：M =0.11.148600.02+0.1170.420600.02= 1.67105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.67105mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.67105/1.67105 = 1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞

13、的最大应力计算值 = 1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.15/2=2.074kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.15/2=0.210kN/m。次楞的最大剪力：V = 0.62.074600.0+ 0.6170.210600.0 = 821.3N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其

14、中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 821.3N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3821.3/(250.0100.02)=0.124N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.124N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算

15、公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.15=3.46 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=8.33106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6776.91/26004/(10090008.33106) = 0.04 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；次楞的最大挠度计算值 =0.04mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满

16、足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 10.156cm3；I =12.1872= 21.374cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.223.040.150.61.420.150.62.741kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值

17、(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.76105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.76105/1.02104 = 17.3 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =17.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2240.3N； A -钢管的截面

18、面积(mm2)：A = 978.606mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =22240.3/978.606=1.579N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =1.579N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.099mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.099mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A -

19、 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 1.09 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=1.09kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！ 1.3梁板模板本工程梁、板模板使用18mm厚的木胶板作为模板，使用50100mm、100100mm木方作为

20、龙骨，支撑体系使用3.5mm48钢管及配套碗扣件。梁宽度大多为200mm、250mm、300mm、350mm、400mm、500 mm、600 mm ，梁高多为400mm、500mm、600mm、700mm、800mm；板有100mm、120mm、130mm、140mm、150mm的现浇板。1.3.1支撑说明1.立杆支设梁模板时，梁底两侧延梁方向应各有一排立杆，间距600mm，延梁方向立杆间距不超过900mm，当梁截面大于等于400mm或梁高大于700mm时，梁底立杆间距要缩小到400mm。2. 梁模水平支撑杆梁底模板的水平杆件间距随立杆间距走，梁下的立杆10cm处支撑要设水平杆，以减少杆件自

21、由长度，保证其稳定性。3.梁底模木方梁底木方的放置根据梁宽的不同而不同，梁宽不大于250mm时，梁底两侧放置两根510cm木方，当梁宽大于250mm且不大于400mm时，梁下均匀放置三根木方。对于梁宽大于400mm梁下木方间距不大于200mm，两边的木方要分别长出木夹板边一个木夹板的厚度，以放置梁侧模（如图）。梁底模两侧各留出一个木胶板厚的空缺木胶板1.梁侧模当hw（梁高-板厚）300mm时，梁侧放置两根木方，当hw（梁高-板厚）300mm时，需要增加木方以减小木夹板的净间距，且保证两木方间距不大于200mm。将梁侧模放置在底模预留的空缺上（如图），并用竖向钢管固定，当hw（梁高-板厚）450

22、mm时，需加设斜撑。对于梁高超过600mm,需在梁高中部加设M14对拉螺栓。梁侧模高度=梁高-板厚。5.楼板模板楼板模板采用碗扣式钢管脚手架,上带可调头，可调头伸入立杆长度不得少于150mm，支模时先搭设脚手架，再安放可调头，调整可调头标高，使之在同一平面上，在可调头上先放置主龙骨，主龙骨采用100100mm木方，上面垂直于主龙骨的方向放置次龙骨，次龙骨采用50100mm木方，竖向放置，间距不大于300mm，次龙骨上面铺设木夹板，木夹板四周用钉子固定在次龙骨上。木夹板的长边接头沿次龙骨方向布置，端头搭在木方上，接头处塞海绵。50100木方间距为300mm板砼100100木方间距为900mm9厚

23、竹胶板钢管可调头平台板与剪力墙交接处，木夹板板端必须紧顶已浇筑好的剪力墙的砼表面，并且下垫木方，木方与木夹板接触的地方粘贴海绵条，这样既可防止漏浆又可使浇筑好的梁、板无木夹板的板端痕迹。两块木夹板拼缝下面必须垫一块木方，钉紧并塞海绵条贴上透明胶带，防止漏浆。见下图：木胶板海绵条1.3.2主次梁节点1.次梁模板做法次梁模板在临近与主梁接头处，下面的木方要提前截断10cm，使主梁侧模的龙骨通过，保证堵头模板的平整牢固。次梁的底模直接伸到与主梁相接触处，而次梁侧模则要比底模短一个木夹板厚的长度，即此处模板是次梁的侧模顶着主梁的侧模。次梁模板如下图：2.主梁侧模做法主梁侧模在与次梁相交的位置要预留出次

24、梁宽的缺口，次梁下面的空缺用堵头模板封堵，并使主梁最下一根龙骨整根通过，如果主次梁高差在100mm以上，则需在堵头模上口再加一根龙骨固定。次梁的侧模要顶在主梁的侧模上，因此主梁上口的龙骨要在离开接口边缘一个板厚处断开，以给次梁侧模留下位置，具体如下图：在支设此节点时，要先支设主梁模板，并先固定好堵头模，然后再将次梁底模搭在堵头模的加强龙骨上，并用铁钉固定，然后再进行次梁侧模的安装。主梁与次梁的接头如下图：1.3.3 板模板验算一、综合说明由于其中模板支撑架高3.8米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽7.9m6.3m，厚0.15m。特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范

25、，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。2、建筑施工安全手册(杜荣军 主编)。3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家有关模板支撑架设计、施工

26、的其它规范、规程和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.8m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取1.2m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.3m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三

27、、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算模板的截面抵抗矩为：W900182/6=1.86104mm3；模板自重标准值：x10.30.9 =0.27kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.15240.9 =3.24kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.151.10.9 =0.149kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x410.9 =0.9kN/m；振捣混凝土时产生的荷

28、载标准值：x520.9=1.8kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.27+3.24+0.149)1.35=1.939kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.081.9390.32+0.13.780.32=0.07kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式

29、如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.11.9390.32-0.1173.780.32= -0.084kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.084kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =M/Wf =0.084106 /(1.86104)=1.734N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.734N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.61.9390.3+0.617

30、3.780.3=1.589kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =31588.694/(290018)=0.147N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.147N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=900183/12=1.374105 mm4；根据JGJ1302011，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4

31、/(100EI)min(lc/150,10)max=0.159mm；底模面板的挠度计算值max=0.159mm小于挠度设计值 =min(300/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.3=0.09kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.15240.3=1.08kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.151.10.3=0.05kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.3=0.3kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.3=0.6kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活

32、载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.09+1.08+0.05)1.35=1.646kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.3+0.6)1.4=1.26kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.6460.92-0.1171.260.92=-0.253kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3； =M/Wf =0.253106/(8.333104)=3.033N/mm2；底模方木的受弯强度计算值

33、=3.033N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.6460.9+0.6171.260.9=1.589kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =31588.694/(250100)=0.477N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.477N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=501003/12=1.167106 mm4；根据JGJ13

34、02011，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.141 mm；底模方木的挠度计算值max=0.141mm 小于 挠度设计值 =min(900/150，10)mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底托梁按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（二）中

35、方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.6460.9+1.21.260.9=2.991kN；按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 103mm3；I=833.333 104mm4； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 13.135 kN ；托梁的最大应力计算值 = 1.352106/166.667103=8.109 N/mm2；托梁的最大

36、挠度 max = 1.828 mm ；托梁的抗弯强度设计值 fm=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 =8.109 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 fm=13N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度计算值 max=1.828小于最大允许挠度 =min(1200/150,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)支架的自重(kN)：NG13.843.811.592kN；(2)模板的自重(kN)：NG20.090.91.20.097kN；NG3240.15

37、0.91.23.888kN；静荷载标准值NGNG1NG2NG318.577kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：(1)活荷载标准值：NQ（0.30.6）0.91.20.972kN3.立杆的轴向压力设计值计算公式：N1.2NG1.4NQ1.218.5771.40.97223.653kN（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =1.05N/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取1.89102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.2+20

38、.1=1.4m；l0=kh=1.1851.7891.2=2.544m；式中：h-支架立杆的步距，取1.2m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.789； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.185；故l0取2.544m；=l0/i=2.544103 /15.8=162；查规程附录C得 = 0.268；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0523.653103 /(0.2681.891021)=189.513N/mm2；立杆的受压强度计算值 =189.513N/mm2 小于立杆的抗压强

39、度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut1.2NG0.851.4NQ23.449kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风

40、荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0640.91.22/10=0.01kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0523.449103/(0.2681.891021)+0.01106 /(5.08103)=189.81N/mm2；立杆的受压强度计算值 =189.81N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。（六）拆模时间计算参考建筑施工安全手册（杜荣军主编，工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板

41、板厚均按相同计。1、支架所受各类荷载的取值：附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i1.350.151.20.9（24+1.1）5.489kN；模板自重为：N模i1.350.30.91.20.437kN；支架自重为：N支gi1.350.153.80.77kN；混凝土浇筑施工荷载为：N浇i1.4（1+2）0.91.21.536kN；楼盖总的设计荷载为：NQ=1.42.50.91.2+ 5.489 9.269kN；2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：浇筑层荷载强度达到0.000/11.300100=0设计强度，N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i=5.489+0.437+0.77

42、+1.53611.232kN；3、下一层立杆的荷载计算：下一层荷载强度达到10.000/11.300100=69.93设计强度，N支i-1N支i+N模i+N支gi+N板i=11.232+0.437+0.77+15.48917.929kN；其中，为楼盖荷载计入比例，1。4、下二层立杆的荷载计算：下二层荷载强度达到15.000/11.300100=101.895设计强度，N支i-2N支i-1+N支gi+N板i-NQ=17.929+0.77+0.155.489-9.26910.252kN；其中，为楼盖荷载计入比例，0.15。0.4N支i-2 NQ,下三层的模板支架可以试拆除。拆除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担60，分担后的下三层楼盖承担的荷载为0.6 N支i-2NQ，可以拆除 1.3.4 梁模板验算当hw（梁高-板厚）450mm时支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设