沉箱码头.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流沉箱码头.精品文档. 目录第一章 总论1第二章 工程设计基本资料32.1 工程建设地点32.2 自然条件3 第三章 营运资料及施工条件83.1 船型资料83.2 吞吐量资料83.3 施工条件9第四章 装卸工艺114.1 拟定装卸船工艺114.2 计算泊位数114.3 水域陆域布置144.4 库场布置21第五章 总平面布置 225.1装卸工艺的设计原则及一般要求225.2 装卸工艺及流程235.3 机械设备选型235.4 机械数量的确定245.5 装卸工人数和司机人数的确定255.6 主要技术经济指标26第六章 结构方案拟定286.1 设计依据

2、286.2 方案一286.3 方案二43第七章 沉箱结构验算797.1 承载力极限状态下的内力计算797.2 正常作用极限状态下的内力计算807.3 构件承载力计算827.4 构件裂缝宽度验算857.5 沉箱浮游稳定性验算86第七章 沉箱结构验算参考文献88结 束 语89 第一章 总论北海市铁山港区东邻广东省湛江市，南临北部湾，西部为北海市区，北部为灵山县、浦北县和-。铁山港区距北海市近40公里，距合浦县城廉州镇40多公里，距自治区首府南宁市250公里，距广东省湛江市约150公里，距海南省首府海口市124海里。铁山港区西面有钦北铁路,北面有北海至湛江高速公路经过。国家“十一五”计划建设的合浦-

3、河唇铁路、玉林至合浦十字路乡铁路、合浦十字路乡至铁山港铁路支线、玉林至铁山港高速公路贯穿该区。铁山港区是西南最便捷的出海通道之一，是广西以及大西南连接广东、福建陆路经济走廊的重要交通枢纽。本设计的主要内容有码头总平面布置，装卸工艺的确定，结构方案选型及方案的比选，结构计算、配筋等。码头的总平面布置包括码头水域布置和码头陆域布置两部分。码头水域布置中，根据有关规范规定，确定码头前沿设计水深为15.1m，高程7.9m，底高程-14.0m，航道通航设计水深为15.1 m，港内锚地系泊采用单浮筒系泊，其半径为256m。码头陆域布置包括码头前沿线的确定、泊位布置（包括不同货种的泊位相对位置的确定和岸线总

4、长的确定）、库场布置、铁路和道路布置、辅助生产生活设施的布置等。泊位布置以不同货种的码头互不影响为原则，场总面积为14.8万。码头生产生活辅助设施包括港区指挥合楼、侯工室、发电站、小型机械流动库、食堂、休息室、职工宿舍等。具体布置见“码头总平面布置图”。装卸工艺的确定包括工艺流程的设计、机械设备选型、机械数量的确定、装卸工人数和司机人数的确定、主要技术经济指标的确定。装卸工艺采用两台装船机和5台卸船机，既满足了泊位利用率，也满足了吞吐的要求。装船机轨距为14.7m卸船机轨距为18m。码头主要技术经济指标有：年吞吐量为2000万吨、泊位数一个、码头年通过能力为2139万吨、设计库场面积为14.8

5、万平方米；驾驶员125人，装卸工人156人，装卸劳动生产率为4.9万吨/人。结构方案选型中拟定了两个设计方案，重力式沉箱码头和空心方块码头。根据所给地质资料，拟建港区有较好的地基基础，根据重力式码头、高桩码头和板桩码头的工作特点和适用性，初步设计了重力式沉箱码头和空心方块码头。结构计算包括沉箱码头的壁板和底板的内力计算。在各种荷载作用下对各构件进行承载能力极限状态和正常使用极限状态下的作用效应组合。并对壁板和底板进行配筋，具体布置见“结构配筋图”。 第二章 工程设计基本资料 第三章 船型资料与吞吐量3.1 船型资料表3-1 船型尺度表船型吨级DWT船长(米)船宽(米)型深(米)满载吃水(米)散

6、货500002303217.512.73.2吞吐量资料 本港区为进出口港口，年设计吞吐量为2000万吨 第四章 装卸工艺4.1装卸工艺的设计原则及一般要求 4.1.1设计原则 （1）遵循和贯彻港口发展规划。工程设计时，根据发展规划的指导思想，遵从长远全面规划，搞好工程近期实施与远近结合；（2）贯彻执行国家职业安全卫生、环境保护等有关政策、法规。注意保护作业人员的劳动条件、人身安全，尽可能避免和减轻工程对环境的影响；（3）装卸工艺设计，应从全局出发。结合考虑港口及水、陆路运输，工艺流程简捷，作业环节协调，车船周转迅速；（4）装卸作业系统和机械选型符合国家有关技术政策，并在兼顾当前现代化建设发展的

7、基础上，结合工程需要，力求技术先进、实用；（5）装卸工艺系统的经济性，应既考虑其投资成本，又考虑营运成本。评价其经济效益时，应兼顾港口自身和社会的全面效益。 4.1.2 一般要求（1）装卸系统各环节的能力应基本平衡，并以保证船舶装卸为主；（2）装卸机械的类型应在可能的条件下统一，规格简化，以便于维修管理；（3）优先选用技术可靠的国产装卸机械；（4）工艺流程设计应减少环节。各流程之间可灵活转换，以提高系统作业的可靠度。4.2 机械设备选型机械设备名称型 号主要技术参数移动式装船机额定效率6000t/h，轨距14.7m，最大外伸29.2m，伸缩行程13m，带式输送机的带宽为2200mm，带速为25

8、0m/min；桥式卸船机UTR-20能力2000t/h,抓取量12t，轨距18m带式输送机DT11型带宽2200mm,带速6.5m/s斗轮式堆取料机DQL 630/100025能力6300t/h,轨距10m,臂架回旋半径55m链斗式卸车机300t/h自动装车站该系统越3min完成一辆车的装车作业4.3装卸工艺及流程此港区为进出口港区，采用移动式装船机和桥式卸船机，堆场采用悬臂式堆料机、取料机堆场工艺，沿着轨道两侧布置堆料，因此通常采用一机负责两条料堆的堆料或取料作业，堆、取合一机型的主要特点是一机多能，既堆又取，可以减少堆场设备台数，其适用于物料货物较少的和不经常出现进出堆场同时作业的地方。装

9、卸工艺流程如下：4.4 机械数量的确定根据港口工程技术规范（1987）上卷中的第3.8.20条确定各种机械数量，按下式计算： （4-1）式中， N 机械数量（台）； 某种装卸机械分货种的年起重运输吨（t），此设计为散货码头，年起运吨为4000万吨； 机械利用率，采用三班制，取值为0.40.5，此处取0.5； 各类机械按不同的操作过程装卸或搬运不同货种的台时效率 t/（台h）；4.4.1 移动式装船机台时效率为6000t/h；则取N=2，即需2台移动式装船机4.4.2 桥式卸船机 台时效率为2000t/h;则取N=5，即需要5台移动式卸船机4.4.3 斗轮式堆取料机取料的台时效率为630t/h。

10、 取料：则取N=9，即需9台斗轮式堆取料机。4.5 装卸工人数和司机人数的确定4.5.1 港口装卸工根据港口码头劳动定员标准，散矿装卸主要作业线定员：（1）清舱装卸每舱口每班68人，取7人； （2）平舱装卸每舱口每班12人，取2人； （3）平台料斗装卸每料斗每班12人，取2人； （4）固定式带式输送机每班转接点每班2人； 全部定员=每条作业线每班定员作业线数工作班次（1轮休后备系数）/出勤率 （42）式中，每条作业线每班定员按上述配备； 工作班次三班制取3； 轮休后备系数指年制度休息工时/年制度工作工时，其中每周实行40h工作制的四班三运转岗位，轮休后备系数取0.05； 出勤率取0.95；由上

11、述数据可得：全部定员=1333（1+0.05）/0.95=129人装卸工人总数应包括装卸工人和辅助工人数。辅助工人数一般按装卸工人数的5%10%计算，故辅助工人数为所以，装卸工人总数为129+13=142人4.5.2 装卸机械司机人数根据港口工程技术规范（1987）上卷和港口码头劳动定员标准，装卸机械司机单机定员：散货装船机 12人，取2人；DX型螺旋喂料机 12人，取1人；翻车机 三班制取7人；全部定员=单机每班定员机械使用台数工作班次（1轮休后备系数）/出勤率 由以上数据可得：全部定员=1083（1+0.05）/0.95=265人4.6 主要技术经济指标4.6.1散货码头泊位数根据海港总平

12、面设计规范（JTJ211-99）有：泊位数目应根据年吞吐量、泊位货种和船型等因素按下式计算: N= （43）式中：Qn根据货物类别确定的年吞吐量（ t），散货码头年吞吐量为2000万吨; N泊位数目； Pt泊位的年通过能力（ t），根据海港总平面设计规范（JTJ211-99）有其值应按下式计算: （4-4） （4-5） 式中：T年日历天数，取330天； G设计船型的实际载货量，G=5000090=45000； 装卸一艘设计船型所需要的时间（h）； =h P设计船时效（t/h），按年运量、货舱、船舶性能、设备能力、作业线数和管理等综合因数综合考虑,散货取6000； 昼夜小时数，取24小时； 昼夜

13、非生产时间之和（h），包括工间休息、吃饭及交接班时间，应根据各港实际情况来确定，一般取24h；根据本港情况，取3h。 泊位利用率；根据本港情况，取0.33； 船舶的装卸辅助作业、技术作业时间以及船舶靠离泊时间之和（h）。船舶装卸辅助作业、技术作业是指在泊位上不能同装卸作业同时进行的各项作业时间。当无统计资料时，部分单项作业时间可 采用表5.8.2中的数值。船舶靠离时间与航道、锚地、泊位前水域及港作方式等条件有关，可取13h；根据本港情况，取3h。 综上 Pt= (t) N= 取N=2个泊位4.6.2库场面积 根据海港总平面设计规范（JTJ211-99）第 5.8.9.1条，仓库、堆场的总面积，

14、应按下式计算： （4-6）E仓库或堆场所需容量（t）；年货运量（t）； 仓库或堆场不平衡系数，散货取1.5；月最大货物堆存吨/天（t/d）；月平均货物堆存吨/天（t/d）；货物最大入库或堆场百分比（%）；仓库或堆场年运营天数（d），取350360d；货物在仓库或堆场平均堆存期（d）；堆场容积利用系数，对件杂货取1.0；对散货取0.70.9。A仓库或堆场的总面积（）；q单位或有效面积的货物堆存量（t/）；根据海港总平面设计规范（JTJ211-99），散货可取 6t/m2；仓库或堆场总面积利用率，为有效面积占总面积的百分比（%）。根据海港总平面设计规范（JTJ211-99）散货可取 0.7-0.8

15、，拟取 0.80； 综上 E=t A=m24.6.2 设计堆场通过能力 （4-8）式中，堆场所需容量（t）堆场不平衡系数堆场年营运天（d）货物在库（场）的平均堆存期PK =吨/年4.6.3 装卸一艘船所需时间50000吨级散货移动式装船机船时效率为6000t/h，则装一艘船所需时间为：t=7.5h；卸船所需时间：t=22.5h4.6.4 劳动生产率（操作吨/人年） （4-9）式中， 年操作吨（操作吨/人年）（操作吨） 机械司机人数，265人； 装卸工人数，142人。则装卸劳动生产率 （操作吨/人年） 4.6.5 库（场）面积由前计算可知堆场总面积为14.86万m2。综上所述，散货码头各主要技术

16、经济指标汇总如下： 表52 主要技术经济指标汇总表 序 号项 目 单 位数 量1年吞吐量万吨20002泊位数个23堆场容量设计需要容量m280.247104实际布置容量m280.51044设计堆场通过能力t/年21391045直接生产人员司机人265装卸工人人1426装卸一艘船所需时间h7.57装卸劳动生产率吨/人49140 第五章 总平面布置5.1 港区布置原则 （1）港口应按客运量、吞吐量、货种、流向、集疏运方式、自然条件、安全和环保等因素，合理地划分港区。（2）在布置港区时，应考虑风向及水流流向的影响。对大气环境有较大污染的港区宜布置在港口全年强风向的下风侧；对水环境有严重污染的港区或危

17、险品港区宜布置在港口的下游，并与其它码头或港区保持一定的安全距离。（3）港区总平面布置，应根据港口总体布局规划，结合装卸工艺要求，充分利用自然条件，远近结合、合理布置港区的水域、陆域，并应符合下列要求。装卸作业对大气环境产生较大污染的货种的泊位，应布置在港区常风向的下风侧；装卸作业对水环境产生严重污染的货种的泊位，应布置在港区的下游岸段，并应注意水流流向的影响。顺岸式码头的前沿线位置，宜利用天然水深沿水流方向及自然地形等高线布置。并应考虑码头建成后对防洪、水流改变、河床冲淤变化及岸坡稳定的影响。码头前应有可供船舶运转的水域。 港区陆域平面布置和竖向设计，应根据装卸工艺方案，港区自然条件，安全、

18、卫生、环保、防洪、拆迁、土石方工程量和节约用地等因素合理确定，并应与城市规划和建港的外部条件相协调。（4）港口水域包括码头前停泊水域、回旋水域、进港航道和锚地等，可根据具体情况组合设置或单独设置。（5）改建、扩建港区的总平面布置，应与原有港区相协调，充分、合理地利用原有设施，并应考虑减少建设过程中对原有港区生产的影响。 5.2高程及水深的确定 5.2.1设计水位及水位差 5.2.1.1设计高水位 由资料得设计高水位取 5.41.m。 5.2.1.2设计低水位 设计低水位取 1.13m。 5.2.1.3校核高水位 校核高水位同设计高水位，取 5.41m。 5.2.1.4校核低水位 校核低水位同设

19、计低水位，取 1.13m。 5.2.1.5设计水位差 设计水位差 H为设计高水位减去设计低水位，即： H=5.41-1.13=4.28(m) 5.2.2码头前沿设计高程 码头前沿设计高程Hs应考虑码头的重要性、淹没影响、河流特性、地形、地质、装卸工艺等因素，并结合码头布置及型式、前后方高程的衔接、工程投资及防洪措施等条件，综合分析确定。码头前沿设计高程应为设计高水位加超高。在有掩护的港口的码头前沿高程，规范规定按下表两种标准中取高值。基本标准复核标准计算水位超高值（m）设计水位超高值(m)设计高水位1.0-1.5校核高水位（50年一遇的高潮位）0.0-1.0 基本标准=5.41+1.5=6.9

20、1m 复核标准=6.86+1=7.86m 则取7.86m,为计算方便取整7.9m. 5.2.3码头前沿设计水深根据海港总平面设计规范（JTJ211-99）第 4.3.5条，码头前沿设计水深应保证营运期内设计船型在满载吃水情况下安全停靠和装卸作业。其值可按下式计算： D=T+ Z1+Z2+Z3+Z4 （5-1）式中： D码头前沿设计水深（ m）； T设计船型满载吃水（ m），载重量为 50000DWT的船型满载吃水为12.7m； Z1 龙骨下最小富裕深度（ m），可按海港总平面设计规范（JTJ211-99）表4.3.5表 3.4.4确定：则由表中查得0.3m；Z2波浪富裕深度，=K=0.53.5

21、-0.3=1.45 船舶应配载不均匀而增加的船尾吃水值（m），杂货船可不计，散货和油轮取0.15m；备淤富裕深度（m），根据回淤强度、维护挖泥间隔期及挖泥设备的性能确定，不小于0.40m，取0.5m；则 D=12.7+0.3+1.45+0.15+0.5=15.1即码头前沿设计水深为15.1m。 5.2.4码头前沿水底高程码头前沿水底高程HD为码头设计低水位减去码头前沿设计水深，即为： HD = 1.13-15.1=-13.97 为计算方便取-14.0m. 5.5总平面布置 5.5.1水域布置 5.5.1.1码头前停泊水域尺度 码头前停泊水域为码头前 2倍设计船宽水域范围 得：2B=232=64

22、m 5.5.1.2回旋水域尺度 单船回旋水域沿水流方向的长度，不宜小于单船长度的 2.5倍，当流速大于 1.5m/s时，水域长度可适当加大，但不应大于单船长度的 4倍。考虑到汛期时码头前沿流速可能大于 1.5m/s，所以拟取回旋水域沿水流方向的长度为 2.5L，即取： 2.5L=2.5230=575(m）回旋水域沿垂直水流方向的宽度不宜小于单船长度的1.5倍；当船舶为单舵时，水域宽度不应小于其长度的 2.5倍。本次设计船型按单舵设计，则回旋水域沿垂直水流方向的宽度拟取 1.5L，即取:1.5L=1.5230=345（m） 5.5.1.3锚地 （1）锚地位置选择锚地按功能和位置可分为港外锚地和港

23、内锚地，港内锚地主要供船舶待泊，锚地位置应选在靠近港口、天然水深适宜、海底平坦、水域开阔、便于船舶进出航道并远离礁石、浅滩以及具有良好定位条件的水域。锚地的边缘距航道边线的安全距离，港内锚地采用单锚或单浮筒系泊时不应小于 1倍设计船长，即 L=230+25=255m。 （2）水深 港内锚地水深应与码头前沿设计水深相同，即H=15.1m 5.5.2陆域布置 5.5.2.1泊位布置 （1）根据铜井港的实际情况，在港区布置时，采用顺岸式直立码头。 （2）码头前沿线的布置应根据码头前沿水底高程确定，码头前沿水底高程已求得为-13.97.0m，但为了考虑远景规划，增加在设计低水位下码头前沿的水深，以满足

24、停靠更大型船舶的要求，经综合分析后将码头前沿线布置在-14m等高线左右。 5.5.2.2泊位长度及码头岸线长度 直立式码头的泊位长度和码头岸线长度，应满足船舶安全靠离、系缆和装卸作业要求。 Lb=2L+3d (5-2) 式中:Lb泊位长度， L设计船型长度， d泊位富裕长度，拟取 24m。 综上得 Lb=2302+243=532m 则码头平台的长度可确定为600m。考虑到装卸桥的轨距 14.9m，因此初拟码头平台的宽度为50m。 5.5.2.3堆场堆场堆场堆场堆场根据以上所算出库场面积、码头的泊位及岸线长度，并结合北海港拟建港区的实际情况，现拟定堆场的实际尺寸及面积。堆场面积为14.68万m2

25、 ，考虑到码头线长度，堆场分 10个堆场，其中8堆场尺寸为413m40m和2个41320，总堆场面积16.68万m214.8万m2，符合要求 。 5.5.2.4进港道路、港内道路的布置 （1）港口道路可分为主干道、次干道和支道，应满足港口疏运高峰时的车辆运输要求。 （2）港口道路应结合地形条件，做到平面顺适、纵坡均衡、路面平整、排水畅通。 （3）港口道路的布置应与港区铁路、管道及其他建筑物设计相协调。 （4）港口道路应按环形系统布置，尽头式道路应具备回车条件。 （5）港口的主要道路应避免与运输繁忙的铁路线路平面交叉。 （6）港内道路边缘至相邻建筑物的净距不应小于下表中的数值： 表4-1道路与相

26、邻建筑物的净距 相邻建筑物名称 最小净距建筑物边缘 面向道路一侧有流动机械出入4.5 面向道路一侧的出入口经常有汽车出入6.0 货堆边缘 1.5 第六章 结构方案的拟定6.1结构比选结构的选型从四个主要因素来考虑：自然条件、使用要求、施工条件、经济性。从结构型式来分，码头分为重力式码头、板桩码头、高桩码头和混合式码头。 重力式码头，其优点是结构坚固耐久，能承受较大的地面荷载和船舶荷载，对较大的集中荷载以及码头地面超载和装卸工艺变化适应性较强。根据拟建港区的地基条件，综合各方面的因素，结构方案初步拟定为沉箱码头和空心方块码头两种方案。对上述两种方案进行技术经济比较,选择一个较好的方案作为推荐方案

27、。两个方案的优缺点比较见表6-1。 表6-1 结构比选 优点缺点沉箱码头(1) 水下工作量小，结构整体性好。(2) 抗震能力强，施工速度快。(3) 制作简单，浮游稳定性好，施工经验成熟(4) 便于预制浮运和安装（1）所需要的钢材较多（2）需要专门的施工设备与施工条件空心方块码头（1） 节省钢筋用量（2） 结构整体性较好（1） 抗倾能力差（2） 在施工和使用中容易产生断裂目前广西沿海港口码头常用的基础类型为大圆筒重力式基础，该类型的码头 地基承载力要求较高，而本场地的上第三系泻湖相沉积层属于土岩过度底层，其承载力较于岩层较低，且不均匀，较难满足大圆筒重力式基础承载力的要求。通过对上述两种设计方案

28、优缺点的比较,从经济、技术各方面综合考虑，采用沉箱码头更适合，因此，把沉箱结构码头作为推荐方案。6.2沉箱结构6.2.1 断面尺寸的拟定沉箱外形尺寸沉箱长度由施工设备能力，施工要求和码头变形缝间距确定，该码头施工条件较好，没有特殊的要求与限制，重力式码头变形缝间距一般采用10到30米，取沉箱长度20米，码头总长620米，共31个沉箱。沉箱高度取决于基床顶面高程与沉箱顶面高程，箱顶高程要高于胸墙混凝土浇筑的施工水位，取4.27米，基床顶高程取港池底高程-14.0米，沉箱高度 18.9米。沉箱宽度主要由码头的水平滑动及倾覆的稳定性和基床及地基的承载力确定，根据工程经验一般为码头墙高的0.6倍，初步

29、取11.06米，包括前趾和后踵各1米的悬臂。 箱内隔墙设置设置一道纵隔墙，四道横隔墙。 胸墙尺寸采用阶梯式的胸墙底高程取4.9米，顶宽1.5米。 基床尺寸采用暗基床，基床厚度取2米，宽度不宜小于码头墙底宽度加2倍基床厚度，取17米，前肩宽4米，后肩宽3米。 沉箱构件尺寸根据规范对沉箱构件要求与本码头受荷载情况及工程经验，初步拟定沉箱各构件尺寸为：箱壁厚度35厘米，底板厚度50厘米，隔墙厚度20厘米，各构件连接处设置2020厘米的加强角。以减少应力集中。沉箱的接头形式当墙后设置抛石棱体或全部用块石回填时，沉箱之间采用平接；当墙后不设置抛石棱体而全部采用沙石回填时，应该采用空腔对接，空腔内设置倒滤

30、层，空腔宽度一般取30-50cm,本设计取空腔宽度40cm,平均解封宽度一般采用5cm. 第七章 沉箱码头的验算7.1 设计条件7.1.1 设计船型 长宽型深满载吃水=2303217.512.7（米）7.1.2 结构安全等级 结构安全等级为二级7.1.3 建筑物尺度 码头总长620米，码头前沿设计水深20.3米，码头前沿高程取7.86米，码头底高程为-14.0米。7.1.4 自然条件1）、 设计水位设计高水位：5.41米； 设计低水位：1.13米极端高水位：6.86米； 极端低水位：-0。46米施工水位： 4.27米2）、 波浪要素 重现期50年一遇，设计高水位：H1%=3.5米； 极端高水位

31、：H1%=4米； 设计低水位：H1%=2.6米； 周期： T=7.2秒。3）、地震设计烈度：度7.1.5 码头面荷载 对于5万吨的散货码头，移动式装船机的轨距是14.7米，桥式抓斗卸船机规矩是18米，前轨道距码头前沿线 5米，后轨安全距离为1.5米。根据港口工程荷载规范，取堆货荷载。门机荷载：工作状态：前轮最大轮压200KN 后轮最大轮压375KN 非工作状态：前轮最大轮压77KN 后轮最大轮压240KN7.1.6材料重度标准值见下表6-1 表7-1 材料重度标准表材料名称重度内摩擦角（度）水上水下混凝土胸墙2414钢筋混凝土沉箱 2515块石1810457.2 作用分类与计算7.2.1 结构

32、自重力（永久作用）1 ) 极端高水位情况：计算图式见表7-3-1，计算见表7-2。 图7-3-1 极端高水位图作用分布图（标高单位：米）表7-2 极端高水位自重计算项目计算式计算结果（）力臂（）稳定力矩沉箱前后面板，纵隔墙0.92018.41549685.5327473.04沉箱侧板，横隔墙（0.352+0.24）18.44.082152284.435.5318681.67沉箱底板9.060.5201513595.537515.27沉箱前后趾0.5（0.5+0.8）1.0201523905.532156.7沉箱竖抹角0.50.2218.440152195.531214.39沉箱底抹角0.50.

33、22（3.88+3.5）2101544.285.53244.87沉箱内填石1（4.083.718.4-0.50.2218.34-0.50.22（3.7+3.88）25117004.183.3927346.34沉箱内填石2（3.74.0818.4-0.50.2218.34-0.50.22（3.5+3.88）251115180.47.6716433.64胸墙1（1.0424+0.4614）320188402.54710胸墙214.6314201296.43.3154297.57胸墙30.59.0614201268.45.537014.25沉箱上填石1（1.0418+0.4611）7.0620335

34、7.747.5325283.75沉箱上填石25.41111201194.68.3459968.94沉箱后趾填石0.5（18.9+18.6）11120412510.564356045926.66294232.14每延米自重2296.3314711.6 2) 设计高水位 计算图式见7-3-2，计算见表7-3。 图7-3-2 设计高水位作用分布图（标高单位：米） 表7-3 设计高水位自重计算项目计算式计算结果（）力臂（）稳定力矩沉箱前后面板，纵隔墙0.92018.41549685.5327473.04沉箱侧板，横隔墙1.518.44.082153378.245.5318681.67沉箱底板9.060

35、.5201513595.537515.27沉箱前后趾0.5（0.5+0.8）1.0201523905.532156.7沉箱竖抹角0.50.2218.34015219.65.531214.39沉箱底抹角0.50.22（3.88+3.5）2101544.285.53244.87沉箱内填石1（4.083.78.5-0.50.228.44-0.50.22（3.7+3.88）25117004.183.3923744.18沉箱内填石2（3.74.0818.4-0.50.2218.34-0.50.22（3.5+3.88）251115180.47.67116433.64胸墙11.52432021602.554

36、00胸墙2(0.9924+0.0114)4.63202213.43.3157336.56胸墙30.59.0614201268.45.537014.25沉箱上填石11.5187.06203812.47.5328707.37沉箱上填石25.41(0.9918+0.0111)201947.28.34516249.37沉箱后趾填石0.5（18.9+18.6）11120412510.564356048069.8305731.3每延米自重2296.3315286.563)设计低水位 计算图式见7-3-3，计算见表7-4 图7-3-3 设计低水位作用分布图（标高单位：米）表7-4 设计低水位自重计算项目计算

37、式计算结果（）力臂（）稳定力矩沉箱前后面板，纵隔墙0.920(3.7725+14.6315)5646.65.5331225.7沉箱侧板，横隔墙1.54.08(3.7725+14.6315)3839.695.5321233.47沉箱底板9.060.5201513595.537515.27沉箱前后趾0.5（0.5+0.8）1.0201523905.532156.7沉箱竖抹角0.50.22（3.7725+14.5315）40249.765.531381.17沉箱底抹角0.50.22（3.88+3.5）2101544.285.53244.87沉箱内填石1（4.083.78.5-0.50.228.44-

38、0.50.22（3.7+3.88）25117004.183.3923744.18沉箱内填石2（3.74.0818.4-0.50.2218.34-0.50.22（3.5+3.88）251117161.917.67131631.8胸墙11.52432021602.55400胸墙214.6324202222.43.3157336.56胸墙30.59.0624202174.45.5312024.43沉箱上填石11.5187.06203812.47.5328707.37沉箱上填石25.41(4.2718+1.6311)204722.88.34516312.81沉箱后趾填石0.5（18.9+18.6）11120412510.5649872.7752742.2338817.813每延米自重2296.3316940.894 施工期计算施工期自重力由沉箱和沉箱内填石组成，按设计高水位计算，根据上表中沉箱自重和沉箱内填石自重的计算结果得沉箱自重力矩+前仓填石重7.67+后仓填石3.39 =57285.9+7004.187.67+15180.43.39 =162469.56（） 图7-3-4 施工期作用分布图（标高单位：米）7.2 土压力标准值计算码头后填料为块石，水上重度为18，水下重度为10，内摩擦角=450