17m落地式扣件钢管脚手架计算书.docx

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1、落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数：钢管强度为205. 0 N/mni2,钢管强度折减系数取1. 00o双排脚手架，搭设高度17.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距0.90米。钢管类型为648X3.0,连墙件采用2步3跨，竖向间距1.80米，水平间距5. 40米。施工活荷载为3. OkN/m?,同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.

2、 35kN/m2,按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0. 17kN/m,安全网荷载取O.OlOOkN/m?。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0. 35kN/n)2,高度变化系数1.2300,体型系数1. 4150。地基承载力标准值170kN/m2,基础底面扩展面积0. 250m2,地基承载力调整系数1. 00。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.82,安全系数K=LO.O,上吊点与下吊点距离5. 0m。钢管惯性矩计算采用1=兀r(rt/64,抵抗距计算采用(D4-d4)/32Do一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行

3、强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值Pi=0. 038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0. 350X 1. 800/2=0. 315kN/m连墙件双扣件连接示意图管管件穿 钢钢扣m 一旦一5.又 O %为 X 5 向平角留八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pk W fg其中Pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，Pk =%/A=39. 28 (kPa)Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值% = 4. 96+4. 86=9. 82kNA 基础底面面积

4、(m2) ；A = 0. 25fg 地基承载力设计值(kN/m2) ；fg= 170. 00地基承载力设计值应按下式计算fg = h X fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk 地基承载力标准值；fgk = 170. 00地基承载力的计算满足要求！九、脚手架配件数量匡算：扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡 算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：(L=l.lxHx n + -xn-2x-lhh /N=l.lx 总+1 卜N2 = 2.2 xN3 = -N=03x-4 /5 = l.lx (冏一 2)x la x l

5、bN1 -小横杆数（根）；N2 一直角扣件数（个）； N4 一旋转扣件数（个）； n 一立杆总数（根）n=20； h -步距（m） h=0. 9； 1b -立杆横距（hi） lb=O. 9； 长杆总长度（m） 小横杆数（根） 直角扣件数（个） 对接扣件数（个） 旋转扣件数（个） 脚手板面积（m2）N3 一对接扣件数（个）；S 一脚手板面积（m2）；H 搭设高度（m） H=17； la-立杆纵距（m） la=l. 8；L =1. 1X17X (20+1. 8X20/0. 9-2X1. 8/0. 9) =1047. 20N1. IX (17/1.8+1) X 20=230N2=2. 2X (17/

6、0. 9+ 1) X 20=875N3=1047.20/6=175N4=0, 3X1047. 20/6=53S=l. IX (20-2) XI. 8X0. 9=32. 08L 一长杆总长度(m)；根据以上公式计算得长杆总长1047.20；小横杆230根；直角扣件875个；对接扣件175 个；旋转扣件53个；脚手板32. 08m2。扣件脚手架计算满足要求!活荷载标准值 Q=3. 000X 1. 800/2=2. 700kN/m荷载的计算值 q=1.2X0. 038+1.2X0. 315+1. 4X2. 700=4. 204kN/mq口口 口 I小横杆计算简图2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁

7、均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:M=4. 204X0. 9002/8=0. 426kN. m。二0 426 义 1()6/4491. 0=94. 781N/mm2小横杆的计算强度小于205. ON/mm2,满足要求!3 .挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:荷载标准值 q=0. 038+0. 315+2. 700=3. 053kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5. 0X3. 053X900. 0(384X2. 06X 105X 107780. 0)=1. 175mm小横杆的最大挠度小于900. 0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照

8、三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。L荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=O. 038 X 0. 900=0. 035kN脚手板的荷载标准值P2=0. 350X0. 900X 1. 800/2=0. 283kN活荷载标准值Q=3. 000X0. 900X1. 800/2=2. 430kN荷载的计算值P=(1.2X0. 035+1.2X0. 283+1.4X2. 430)/2=1. 892kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算

9、公式如下：=0.0集中荷载最大弯矩计算公式如下：=O.175PZM=0. 08X (1.2X0. 038) X 1. 8002+0. 175X 1.892X 1. 800=0. 608kN. mo =0. 608X 106/4491. 0=135. 353N/mm2大横杆的计算强度小于205. ON/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：,4嚷=0.677-1005/集中荷载最大挠度计算公式如下：Pl3小=1.146x1005Z大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=O. 677 X 0. 038 X 1800

10、. 004/(100 X 2. 060 X 105 X 107780. 000) =0. 123mm集中荷载标准值 P=(0. 035+0. 283+2. 430)/2=1. 374kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1. 146X 1374. 030X 1800. 003/(100X2. 060X105X 107780. 000) =4. 136mm最大挠度和V=V1+V2=4. 259mm大横杆的最大挠度小于1800. 0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):R W凡其中Rc 扣件抗

11、滑承载力设计值,单扣件取8. OkN,双扣件取12. OkN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值Pi=0. 038X1. 800=0. 069kN脚手板的荷载标准值 P2=0. 350X0. 900X1. 800/2=0. 283kN活荷载标准值 Q=3. 000X0. 900X1. 800/2=2. 430kN荷载的计算值 R=l, 2X0. 069+1. 2X0. 283+1. 4X2. 430=3. 825kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达4065N. m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取

12、8. OkN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12. OkNo四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0. 1487NG1= 0. 149X17.000=2. 529kN脚手板的自重标准值(kN/m；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2= 0. 350 X 4 X 1, 800 X (0. 900+0. 300) /2=1. 512kN栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3= 0. 170X 1.800X4/2=0

13、. 612kN(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/#)； 0.010NG4= 0. 010 X 1. 800 X 17. 000=0. 306kN经计算得到，静荷载标准值Ng= NG1+NG2+NG3+NG4= 4. 959kNo活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq= 3. 000 X 2 X 1. 800 X 0. 900/2=4. 860kN风荷载标准值应按照以下公式计算wk = uz-us-wQ其中 wo基本风压(kN/nd , wo= 0. 350Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.230Us 风

14、荷载体型系数：Us= 1.415经计算得到:Wk= 0. 350X 1.230X1.415 = 0. 609kN/m2o考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng+ 0. 9X1.4Nq考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=(1.2X4. 959+0. 9X 1, 4X4. 860)/3X 1. 50=6. 037kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1. 2Ng+ 1. 4Nq考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=(1.2X4. 959+1. 4X4. 860)/3X1. 50=6. 377kN风荷载设计值产

15、生的立杆段弯矩Mw计算公式Mw= 0. 9X1.4Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/nd；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)o经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0. 9 X 1. 4X0. 609 X 1. 800X0. 900X 0. 900/10=0. 112kN. m五、立杆的稳定性计算：0卸荷计算规范外内容，供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。计算公式：N月二巴二一7r/N为吊点水平距离内脚手架全高的竖向荷载月为卸荷段数为1.5不均

16、匀系数经过计算得到尸arctg5. 00/(0. 90+0. 30) = l. 335a 2=arctg5. 00/0. 30=l. 511最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为12. 074kN和12. 074kNo最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为12. 754kN和12. 754kNo考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)Tl=13. 12 T2=12. 78 Fl=3. 06 F2=0. 77其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为13. 116kNo选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000X 13. 116/0. 820=159. 956kN。选择6X37

17、+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa,直径15. 0mm。满足要求!吊环强度计算公式为 a = T / A f吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范2010中规定f = 65N/niin2；其中fA 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少（26232. 830X4/3. 1416/65/2） 2=1801111。1 .不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算b =力 四其中N 立杆的轴心压力设计值，N=6. 377kN；1 计算立杆的截面回转半径，i=l. 60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；10

18、计算长度（m）,由公式 10 = kuh 确定，10=1. 155X 1. 500X0. 900=1. 559m；A 立杆净截面面积，A=4. 239cm2；W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.491cm3；入长细比，为1559/16=98 210长细比验算满足要求！6 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.610；。一一钢管立杆受压强度计算值（N/mnd ；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到：o =6377/（0. 61 X 424） =24. 676N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。 f,满足要求！2 .考虑风荷载时,立杆的稳

19、定性计算-J+必比四 w其中N 立杆的轴心压力设计值，N=6. 037kN；i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1. 155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，1.500；10 计算长度（m）,由公式 10 = kuh 确定，I。n. 155X1.500X0. 900=1. 559m；A立杆净截面面积，A=4. 239cm2；W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.491cm3；人 长细比，为1559/16=98 210长细比验算满足要求！4）轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.610；Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0. 112kN.m；。一一钢管立杆受压强度计算值（N/mnd ；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 。=6037/（0. 61X424）+112000/4491=48. 277N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。NP连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!