压力容器相关标准问题的解答.docx

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1、第一批一、所提问题：我单位有一台产品，夹套设计材料为 Q235-A，现承受 Q235-B 代用，请问：该台产品夹套试板是否要按 Q235-B 进展冲击试验？解答：GB150 10.5.6.5 条 Q235-B 钢板制壳体，也无须进展试板的冲击试验，更何况代用 Q235-A二、所提问题：GB150 中钢管标准 GB8163 壁厚只能用小于等于 10，假设大于 10 是否也能用。GB9948、GB6749 钢管最大直径 273，规格太少选用受限制，是否能用 GB5310，但 GB150 中没有推举用 GB5310， 请专家解释一下。解答：由于 GB8163 的技术要求较低，因此以壁厚小于等于 10

2、mm 作限制，大于 10mm 不允许使用。GB6749 的 1.1 中“依据需方要求，经供需双方协议，可供给表 1 规定以外的钢管”。GB9948-88 的 3.1.1 中“管道壳的外径和壁厚应符合 GB8163 中外径和壁厚的规定”，均不受最大直径 273mm 的限制。以上问题由中国通用机械工程总公司秦晓钟教授解答 三、所提问题：我们在执行钢制压力容器焊接工艺评定 JB4708-2023 标准中遇到 II-1 同钢号16MnR-16MnR母材工艺评定是否适用于 I-1 同钢号Q235-Q235母材的问题。按标准中 5.3.2.2“ 但类别名为 II或组别名为 VI-1，VI-2的同钢号母材的

3、评定适用于该类别名或该组别名母材与类别名为 I 的母材所组成的焊接接头”的规定，由于 I-1 组别名钢的焊接性能比 II-1 更好，所以是否可以理解为：类别名 II-1 同钢号母材的评定适用于 I-1 同钢号母材所组成的焊接接头？解答：不能如此理解，-1 同钢号母材评定不适用于-1 同钢号母材所组成的焊接接头。四、所提问题：JB4708-2023钢制压力容器焊接工艺评定中第 5.3.4.1“，如试件经高于上转变温度的焊后热处理或奥氏体母材焊后经固溶处理时仍按原规定执行。”该条是否是专指焊件规定进展冲击试验 的状况？当焊件无冲击试验要求时，是否要遵循“适用于焊件最大厚度 1.1T 的限制。”解答

4、：5.3.4.1 是当具备这么几个条件时对最小值作出规定，最大值按表 8 规定不变。五、所提问题：JB4708-2023 中，表 7 第 1 条有关氩弧焊打底的规定可否如下理解：SMAW、SAW、GTAW、GMAW 用于打底焊，做工艺评定时，如只用一种焊接方法，则试件的母材厚度应不小于13mm。10mmGTAW 全厚度对接工艺评定可否用于以下状况： GTAW打底 5mm、GMAW 填充 5mm、SAW 盖面6mm 的 16mm 平板对接焊缝。假设其他因素均已经评定10mmGTAW全厚度对接工艺评定在用于 GTAW打底时，对母材厚度如何规定？解答：10mmGTAW全厚度对接工艺评定在用于 GTA

5、W打底焊时，适用于焊件母材厚度最大值为 20mm。六、所提问题：在 JB/T4709-82 的表 1 中材料 0Cr17Ni12Mo2 焊接时埋弧焊和氩弧焊焊丝钢号推举为H00Cr19Ni12Mo2，材料 0Cr18Ni12Mo2Ti 推举为 H0Cr20Ni14Mo3；而在JB/T4709-2023 的表 1 中同样的焊接方法 , 材料 0Cr17Ni12Mo2 推举焊丝为 H0Cr19Ni12Mo2 ，材料 0Cr18Ni12Mo2Ti 则推举焊丝为H00Cr19Ni12Mo2。此变更缘由是何？焊接工艺评定、生产工艺是否有必要跟着改动？解答：JB/T4709-2023 比 JB/T4709

6、-1992 更进一步，焊材选用更合理，表 1 为推举性表格，请视具体状况再作打算，当转变焊丝牌号应重作工艺评定。以上问题由合肥通用机械争论所戈兆文高工解答其次批一、所提问题：容规99 版第 34 条 2.“固定液化石油气储罐的设计压力应按不低于 50混合液化石油气的 ”这儿为“设计压力”。容规90 版第 27 条为最高工作压力 虽然其实质内容没有变化， 但“设计压力”和“最高工作压力”还是有确定的差异，对装 有安全阀的储罐设计压力不低于工作压力的 1.051.1 倍。实际上从文字上看容规99 版对 LPG 储罐的设计压力比容规90 版要求的要略微低些，具体来说，对于国产液化石油气大多是丙、丁烷

7、混合物，其 50的饱和蒸气压力“异丁烷 50的饱合蒸气压力丙烷 50的饱作蒸气压力”，故设计考虑按丙烷 50的饱和蒸气压力， 该压力为 17.44kg/cm2 (绝压)查自煤气设计手册即 1.6MPa表压。按容规99 版储罐的设计压力可取 1.61MPa，按 GB150-1998 附录 BB6 装有安全阀的储罐其设计压力 P1.11.05 P，则对应的工作压力Pw 为1.451.53MPa；而按容规90 版工作压力为 1.61MPa 则对应的设计压力为1.691.77MPa。至今我院液化石油气储罐的设计压力取值沿用容规90 版要求多取为 1.77MPa。对于液化石油气储罐的设计压力是否可以按容

8、规99 版的规定取不低于丙烷 30 的饱和蒸汽压力既 1.61MPa？对于大型 液化石油气球罐，这两 种设计压力对其壁厚和造价还是有些影响，壁厚可差 36mm，特别是对于 2023m3 以上的大球不期望球壳板太厚。对此望予以尽快回复确认，感谢！解答：对于装有安全阀的固定液化石油气储罐，应考虑最大工作压力，安全阀开启压力，以及容器设计压力三者之间的相对关系容规 146 条和 GB150B6.2 条容规34.2 条的规定不能理解为可以按设计压力去反推最大工作压力。所以不能将液化石油气储罐的设计压力取为丙烷 50的饱和蒸气压力 1.61MPa， 而照旧应为大于属于“不小于”1.61MPa 的某一数值

9、。应将 1.61MPa 视为未考虑安全阀时等于或接近最大工作压力的设计压力。假设加装安全阀，那么 1.61MPa 只能作为最高工作压力，其设计压力选取应高于 1.61MPa，也应高于安全阀的开启压力。二、所提问题：压力容器同时具备容规规定的三个条件时才受监察，但对于单独在第 2 条 2 款中给出的几种压力容器应如何理解？比方螺旋板换热器，是否只要设计压力0.1MPa，其他不管何种介质，何 种温度都受监察？解答：螺旋板换热器也应满足三个条件，但容积和直径以外轮廓尺寸计算，不扣除内部构造局部。三、所提问题：最近我厂在对一个 70m 高的塔进展排板布置时，受钢板宽度的影响觉察有几个人孔避不 开环焊缝

10、，要开在环焊缝上，我们预备在开孔四周按 1.5 倍开孔直径所掩盖范围对焊缝进展 100%探伤检查，请问可以吗？我们在压力容器安全技术监察规程和 GB150 中未见有不允许在焊缝上开孔的条款， 请问在不行避开的状况下，能在焊缝上开孔吗？开孔后，还应有其它的技术措施吗？解答：针对来函中可谈状况，你们的处理措施是可以的，在标准和标准中确实没有规定不准在焊缝上开 孔。开孔四周的 100%无损检测应留意其合格级别要求。另外如有补强圈，尚要求将焊缝磨平。以上问题由锅炉压力容器安全监察局高继轩处长解答第三批一、所提问题：除氧器壳体用不锈钢复合钢板制造，用户要求酸洗钝化处理，此时是整个内外表还是只 处理焊缝局

11、部？解答：如复层材料已进展过酸洗钝化处理，则只要求对焊接接头进展酸洗钝化，如承受刷涂法；固然， 如对整个内外表全部酸洗钝化也是可以的。二、所提问题：外协热处理试板和容器回公司后其热处理报告是否确定要经热处理责任人认可?(热处理工 艺由我公司编制)？解答：1、此问题属质量把握范畴，不是标准应答复的问题；2、热处理试板应与容器回炉热处理，不应分开进展，且应有热处理自动记录，该记录应符合原定热处理 工艺，试板试样的力学性能应合格。三、所提问题：GB150-1998 表 10-3 中规定，焊缝余高 015%1,且4mm，如何理解？如板厚为 12mm， 1=4mm，能否认为 e1=0.6mm，且 e1

12、必需0.6mm？假设是，则实际生产中很难保证该值，往往须打磨， 从而造成工作量大增。解答：此为标准编写中的失误，现改为余高 015%，如小于 1.5 mm 时，按 1.5 mm 计。以上问题由合肥通用机械争论所李景辰所长解答第四批一、所提问题：在承受 GB150-1998 标准过程中有以下问题我们把握不准，特请教！标准规定 Q235-A、B、C 的使用温度分别为 0350、0400，此种材料在-190能否使用？我们制冷行业的各种容器常常在气温低于 0以下使用，能用否？我们又该如何定义使用温度？望能在百忙中抽出时间赐予答复。解答：按GB150-1998 标准 4.1.7 条及 4.2.3 条规定

13、：Q235-A、B、C 材料用于压力容器受压元件时不能在-190下使用等于 0时可以使用，应选用其它符合标准的材料制作相应条件下的压力容器。二、所提问题：焦碳塔设计选材：设计压力 0.35Mpa，设计温度 425/475，介质减压渣油有高温硫腐蚀，依据我厂原有四台焦碳塔89 年投用使用状况，及石化总公司石油化工装置设备腐蚀与防护手册推举该设备用材均为 20g20g 的高温机械性能高于 20R，而 GB15098 版压力容器用材已排解 20g，请问依据工程阅历，该设备用材可否仍选 20g。解答： 20g 的高温机械性能高于 20R 这种说法本身有误。依据 GB15098 版规定承受 20g 是不

14、允许的， 该标准中已无此材料的许用应力可查。三、所提问题：壳体材料设计为 Q235-B，C，产品试板是否要截取冲击试样，进展冲击试验。解答：依据标准 10.5.6.5 条规定，当壳体材料为 Q235-B，C 时，产品焊接试板上可以不截取冲击试样以进展冲击试验。缘由是母材出厂时已进展了冲击试验方面的检验，阅历证明：制成壳体后，冲击指标能够满足标准要求，因此在冲击试样截取上，不再提出此方面的要求。四、所提问题：我们是颇尔过滤器北京制造厂设计开发部技术人员，GB150-98钢制压力容器增 添了奥氏体不锈钢焊接钢管用于压力容器或换热用钢管的内容，有其制造技术要求和使用规定，现有以下几个有关 GB150

15、-98钢制压力容器中的问题要向您询问：1、 附录 A 第 A4.2.1C“钢管应逐根进展涡流或射线对于大直径管子检测，检测方法和合格标准按JB4730 规定”，其中大直径管子的范围怎样确定？涡流检测用其他标准 GB7735 是否可以？2、 依据 GB150-98 推举的广东顺德华丰不锈钢焊管厂的企标和美国标准 A249 及 A312 都要求不锈钢焊管交货状态为热处理状态，是否压力容器壳体或换热管用不锈钢焊管必需热处理状态供货？是否按GB150-98 第 A4.2.1 a承受热轧钢板制造焊管就可用于压力容器壳体？3、 作为压力容器壳体过滤器的焊管生产厂是否需要压力容器制造许可证的特别认证？4、

16、经过涡流探伤和水压试验合格后的奥氏体不锈钢焊管，用于制造压力容器壳体时是否仍需要进展射线探伤因涡流探伤是一种外表检测？5、 涡流探伤能检查出焊缝咬边等缺陷吗？因不锈钢压力容器焊缝不允许咬边？6、 奥氏体不锈钢焊管生产厂家是否需要对焊管做焊接试板？7、 颇尔过滤器北京制造厂生产的过滤器可否不作压力容器考虑面作流体管道设计？解答：1.承受涡流检测的大直径管子应依据生产厂的实际状况确定范围，并在企业标准中予以说明，涡 流检测的合格指标应符合 JB4730 的规定。2. 不锈钢焊接钢管的交货状态应为热处理状态。3. 作为压力容器壳体的焊管生产厂应作为特例批准。4. 经涡流检测和水压试验合格后的奥氏体不

17、锈钢管用于压力容器壳体时的检测要求由设计条件按标准确 定。5. 可以向不锈钢焊管生产厂家具体提出做焊接试板的要求。6. 你厂生产的过滤器应依据实际状况确定是否按压力容器进展设计。第五批一、所提问题：内径 500mm,壁厚 6mm,材质 Q235B 的一类容器，设计单位在图纸上标明：最终一道环焊缝氩弧焊打底，可以免去无损探伤检查。这和GB150 的要求不全都由于这道环焊缝可以进展无损探伤检查，不属于无法进展探伤的范畴，请问监检如何处理？盼急复，感谢！解答：GB150-98 中 10.8.2.3 条，是指无法进展射线或超声检测时，对直径不超过 800mm 的最终一道环向封闭焊缝，当承受不带垫板的单

18、面焊，允许不进展检测，但要求用气体保护焊打底。如能够进展射线或超声检测，则不允许不检测。二、所提问题：现有关于椭圆封头制造的问题向您请教：在 JB/473795 第 9 页 5.4 条中有如下规定：“封头由二块或左右对称的三块钢板拼接制成时，其拼接焊缝与封头中心线的距离应小于公称直径的 1/4”， 而在 GB1501998 第 118 页关于封头制造、检验与验收中对此点未作要求，在实际封头制作过程中是否可对 JB/4737-95 第 9 页 5.4 条中“封头由二块或左右对称的三块钢板拼接制成时，其拼接焊缝与封头中心线的距离应小于公称直径的 1/4”不作强制要求。解答：JB4737-95 中

19、5.4 条要求与 GB150-98 中不全都，可不做强制性要求，订的封头标准 JB4746取代 JB4737-95也无此要求。三、所提问题：我们在实施GB150-98 的过程中，对于液化石油气储罐、液氨储罐等需要焊后热处理的容器，制作产品试板时，承受制备一块焊接试板，然后将试板与容器同时进展热处理，以检验焊接接头的性能。驻我厂的监视检验机构认为：此类容器应制作两块焊接试板，一块用于焊后检验焊接工艺性能， 一块随容器进展热处理。到底此状况应如何制作产品焊接试板。解答：你厂所述状况，依据GB150-98 中 10.5.1.5h 和 10.5.6.4 条的规定，标准只要求制备一块产品焊接试板，并要求

20、试板随该容器同炉进展焊后热处理，以检验焊接接头最终即热处理后的力学性能是否合格。四、所提问题：最近我厂在对一个 70m 高的塔进展排板布置时，受钢板宽度的影响觉察有几个人孔避不开环焊缝，要开在环焊缝上，我们预备在开孔四周按 1.5 倍开孔直径所掩盖范围对焊缝进展 100%探伤检查，请问可以吗？我们在压力容器安全技术监察规程和 GB150 中未见有不允许在焊缝上开孔的条款， 请问在不行避开的状况下，能在焊缝上开孔吗？开孔后，还应有其它的技术措施吗？解答：针对来函中可谈状况，你们的处理措施是可以的，在标准和标准中确实没有规定不准在焊缝上开 孔。开孔四周的 100%无损检测应留意其合格级别要求。另外

21、如有补强圈，尚要求将焊缝磨平。第六批一、所提问题：我们在执行压力容器安全技术监察规程中遇到以下问题，容规第 63 条规定：压力容器受压元件封头、锻件等的制造单位，应依据受压元件产品质量证明书的有关内容，分别向压力容器制造单位和压力容器使用单位供给受压元件的质量证明书。1. 我们是压力容器制造厂，所用封头只有成形为外协，由专业封头制造厂压制。从原材料选购、验收、 下料、封头的拼接、焊缝射线检测等都由我厂按质保手册有关条款进展。外协的封头制造厂是否只需出具封头产品合格证、质量检验报告中只填写与压制成形相关内容就可以了，是否必需出具产品 质量证明书，必需出具监检证书。2. 我厂现在所用的压力容器锻件

22、为外购件。假设锻件制造厂是外省市，监检证书是否必需由制造厂所在 地监检部门出具？是否可以由我们使用单位所在地监检部门出具监检报告？解答：1.“封头合格证书”的有关工程由你厂和压制封头的单位共同填写。封头是否出具“监检证书”，由使 用者你公司自行打算。2.锻件是否监检，由使用者你公司自行打算，但如你公司要监检证书“只能由锻件生产单位的所在地 监检部门出具。二、所提问题：尿素洗尘塔应依据什么类型设备设计？解答： 经对设备构造图及有关数据的审查，此尿素洗尘塔可按料仓类型设备设计。三、所提问题：某企业生产直径不大于 500mm多用无缝管，壁厚 10mm 以下，设计压力 1.0MPa，设计温度 200以

23、下，介质为蒸汽的容器，其筒体与封头的焊接承受不带垫板的手工电弧焊单面焊双面成型工艺。现请示如下问题：1. 上述手工电弧焊单面焊双面成型是否等效于 GB150-1998 中 3.7 条“相当于双面焊的全焊透对接接头”？2. 此时的焊接接头系数如何确定？假设承受卷制的筒体，焊接接头系数如何确定？解答：1、承受手工电弧焊焊接方法难以实现单面焊双面成型的焊接接头，所述筒体与封头的这条焊缝可 承受氩弧焊打底焊。2、在设计计算中，筒体承受无缝管时，焊接接头系数取1.0,假设承受卷制的筒体，应按A 类纵缝取焊接接头系数，但筒体上其它 A 类接头及 B 类接头应承受与 A 类纵缝一样的检测要求。四、所提问题：

24、我公司设计一台氮气贮罐，设计压力 10.0MPa,属三类高压容器。圆筒纵焊缝接头型式承受双面焊，全部射线探伤，圆筒与封头对接最终一道环焊缝承受单面焊沿焊缝根部全长有紧贴根本金属垫板，关于如何正确选用焊缝系数问题有两种不同意见：1. 容器焊缝系数选取 1.0，代入圆筒壁厚计算公式，计算圆筒壁厚，并在总图上标注。2. 容器焊缝系数选取为 0.9，代入圆壁厚计算公式，计算圆筒壁厚，并在总图上标注。我们的理解应选焊缝系数为 1.0 作为容器的焊缝系数。我们的理解是否正确，请指示。解答：内压圆筒厚度计算公式是依据圆筒中周向总体一次薄膜应力的强度导出，所以与之相对应的 焊缝系数应为圆筒的纵缝焊缝系数。圆筒

25、环缝中虽也存在环向周向薄膜应力，但它不属于总体薄膜应力，而是属于局部薄膜应力，它的 许用应力与圆筒厚度计算中取的许用应力一倍不同。所以不应将环缝焊缝系数与之混淆。但为确保整个圆筒的强度与安全，一般尽量将环缝系数取与纵缝相全都，假设实在制造上存在困难，允许 与纵缝不同，即可按 GB150-1998 中 10.8.2.3 执行。此时环缝系数虽可能与纵缝系数不同，但计算圆筒厚度时，仍取纵缝系数。上海锅炉厂：你单位来函99上锅总字第 001 号已收悉，经争论提出以下回复意见：1. 你单位对于此种内开式金属平垫密封构造已有屡次使用阅历，并有类比设备可以参照，固虽然GB150-89 附录 J 中没有规定，

26、但可以用于压力容器构造。2. 对于 GB150 中未予规定的构造，需设计单位供给具体的设计计算书，因此需补充开孔局部的计算。如有可能，尚应进展局部构造的应力分析。3. 在充分分析计算的根底上，在压力容器中承受内开式金属平垫密封构造是可行的。以上为我委员会的答复。杭氧液空：你单位来函杭液【质】99001 号已收悉，经争论提出以下回复意见：1. 就你单位所提问题，全国压力容器标准化技术委员会已经预备对 GB150-1998 标准表 103 提出修订提案， 即补充“表 103 中计算值小于 1.5 时按 1.5 计” ,对此 JB4732-95 订正表中已对此问题进展了说明，但GB150-1998

27、修改单实施前仍按表 103 执行。2. 由于 GB150-89 在今年年底前仍可与 GB150-1998 并行实施，固你单位在此其间仍可沿用GB150-89 标准的要求。以上是我委员会的答复。江苏常熟市锅检所：你单位三月五日所发 05202852208 FAX 已收悉，就所提问题回复意见如下：1. 关于壳体材料设计为Q235-B，C，产品试板是否要截取冲击试样，进展冲击试验。依据标准 10.5.6.5 条规定，当壳体材料为 Q235-B，C 时，产品焊接试板上可以不截取冲击试样以进展冲击试验。缘由是母材出厂时已进展了冲击试验方面的检验，阅历证明：制成壳体后，冲击指标能够满足标准要求，因此在冲击

28、试样截取上，不再提出此方面的要求。2. 关于要求进展局部探伤的压力容器，其公称直径小于 250mm 的接收与长颈法兰对接的B 类焊接接头的检测问题。1 对此 10.8.2.1 注同样适用于 10.8.2.2 条；（2） 对于进展局部探伤的压力容器其公称直径小于 250mm 的接收与长颈法兰连接的 B 类焊接接头可不进展射线、超声检测。以上为我委员会对所提问题的答复意见。牡丹江市锅炉压力容器检测中心：你单位 7 月 10 日 已收悉，就所提问题回复意见如下：GB150-1998 C4.4.1 条应作如下理解，即钢板厚度大于16mm 的碳素钢以及钢板厚度大于 16mm 的低合金钢制低温容器或元件应

29、进展焊后热处理。以上为我委员会对所提问题的回复意见。大连英歌石机械厂：你单位 1999 年 7 月 21 日来函已收悉，经争论提出以下回复意见：1. 我容标委近期已报国家质量技术监视局有关 GB150-1998 的订正表。其中对 P128 页 17 行的注有订正， 即在注的最终增加“焊接接头除外。10.8.2.2 同此。”2. 来函所提观点中二、四观点是符合 GB150-1998 标准规定的。GB150-1998 中 10.8.2.2 规定不明确，故进展订正。以上为我委员会的回复意见西南化机股份球罐厂：你单位 99 年 9 月 3 日发函已收悉，经争论及听取有关专家的意见，提出以下回复意见： 1.标准中 7.2.1 条的制定依据是：赤道板与上支柱安装焊接主要要防止赤道板变形，在制造厂大都在胎具上进展，现场组焊一般不具备这样的条件，也没有足够的阅历来防止变形， 一旦变形也无法校形。故要求分段支柱上段与赤道板的焊接应在制造单位进展。2.就你单位来函所提具体问题，这与是否进展整体热处理及设计参数有关。如该球罐的安装单位有足够的手段防止焊接后赤道板的变形且进展焊后整体热处理，则现场施焊也是可以考虑进展的。如无整体热处理，则支柱与赤道板的焊接必需在制造厂内焊接。以上为我委员会对所提问题的回复意见。