UASB工艺设计计算全.pdf

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1、UASB 的设计计算6.1UASB 反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）3设计容积负荷为Nv 5.0kgCOD/(m/d)进出水 COD 浓度C011200(mg/L)，Ce1680(mg/L)（去除率 85%）V=QC0E150011.20.85 2856m3Nv5.03式中 Q设计处理流量m/dC0进出水 COD 浓度 kgCOD/mE去除率3NV容积负荷，Nv 5.0kgCOD/(m/d)36.2UASB 反应器的形状和尺寸工程设计反应器 3 座，横截面积为矩形。（1）反应器有效高为h 6.0m则横截面积：S V有效h2856476(m2)6.0单池面积：SiS476158.7(m2)

2、n3（2）单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1 以下较合适。设池长l 16m，则宽b Si158.7 9.9m，设计中取b 10ml162单池截面积：Si lb 1610 160(m)（3）设计反应器总高H 7.5m，其中超高 0.5m3单池总容积：Vi Si H160(7.50.5)1120(m)单池有效反应容积：Vi有效 Sih 1606 960(m)单个反应器实际尺寸：lbH 16m10m7.5m2反应器总池面积：S Sin 1603 480(m)3反应器总容积：V Vin 11203 3360(m)3总有效反应容积：V有效Vi有效n 9603 2880(m3)2856m3符

3、合有机负荷要求。UASB 反应器体积有效系数：2880100 85.7%在 70%-90%之间符合要求。3360（4）水力停留时间（HRT）及水力负荷（Vr）tHRTV288024 46.08hQ1500VrQ1500 0.13m3/(m2.h)S2448032根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷Vr 0.10.9m/(m.h)故符合要求。6.3三项分离器构造设计计算（1）沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率q 0.7m/(m.h)沉淀室底部进水口表面负荷一般小于 2.0m/(m.h)。本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置13 个集气罩，构成 6 个分离单元，则每池设置 6

4、 个三项分离器。三项分离器长度：l b 10(m)每个单元宽度：b 3232l16 2.7(m)662沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即160m沉淀区表面负荷率：Qi20.83 0.13m3/(m2.h)1.0 2.0m3/(m2.h)S160bh3h3h2h1b1b2图 2.2 三项分离器(2)回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角为 55，取h31.3mb1h31.3 0.91(m).tantan55b2 b 2b1 2.7 20.91 0.88(m)式中：b单元三项分离器宽度，m；b1下三角形集气罩底的宽度，m；b2相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一），m；h3

5、下三角形集气罩的垂直高度，m；下三角集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速:a1 nb2l 20.8810 52.8(m2)v1Qi62.5 0.39(m/h)a152.83式中：v1下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速，m/h；a1下三角形集气罩回流缝总面积，m2；l反应器的宽度，即三项分离器的长度b,m；n反应器三项分离器的单元数；为使回流缝水流稳定，固、液分离效果好，污泥回流顺利，一般v1 2m/h，上三角集器罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速。设b3 CD 0.3ma2 2nb3l 260.310 36(m2)v2Qi20.83 0.58(m/h)a236式中

6、：v2上三角集气罩下断语下三角集气罩斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速，m/h；a2上三角形集气罩回流缝总面积，m2；b3上三角形集气罩回流缝的宽度，m；假设a2为控制断面Amin，一般其面积不低于反应器面积的20%，v2就是vmax，同时要满足：v1 v2(vmax)2.0m/h(3)气、液分离设计由上图2.1 知：CE CDsin55 0.3sin55 0.24(m)CB CE0.24 0.42(m)sin35sin35b20.88)tan55 (0.5cos55)tan55 1.04(m)22设AB 0.5m则h4(ABcos55校核气、液分离。如图2.2 所示。假定气泡上升流速和水流

7、速度不变，根据平行四边形法则，要使气泡分离不进入沉淀区的必要条件是：vbADBC或vaABAB沿 AB 方向水流速度：vaQi20.83 0.72(m/h)CEB2N0.241026式中：B三项分离器长度，m；N每池三项分离器数量；气泡上升速度：Vbg(1g)d218式中：d气泡直径，cm；1液体密度，g/cm3；g沼气密度，g/cm3；碰撞系数，取 0.95；废水动力黏滞系数，g/(cm.s)；v液体的运动黏滞系数，cm2；设气泡直径d 0.01cm，设水温 30 C，11.03g/cm，g1.13103g/cm3。3v 0.010cm2/s，0.95；0.01011.03 0.0104g/

8、(cm.s)由于废水动力黏滞系数值比净水的大，取0.02g/(cm.s)则：Vb0.95981(1.031.13103)0.012 0.266(cm/s)9.58(m/h)180.02V9.58BC0.4213.31 0.84bVa0.72AB0.5VbBC可以脱去d 0.01cm的气泡VaAB（4）三项分离器与 UASB 高度设计三相分离区总高度：h h2 h3 h4 h5式中：h2集气罩以上的覆盖水深，取0.5m；AF h31.31.59(m)sin55sin55CDcos55DF AF BD AB 1.460.51.590.50.52 0.57mh5 DF sin55 0.57sin55

9、 0.47(m)则：h 0.51.31.040.47 2.37(m)UASB 总高度 H=7.5m，沉淀区高 2.5m，污泥床高 2.0m，悬浮区高 2.5m，超高 0.5m。6.4布水系统的设计计算反应器布水点数量设置预处理流量、进水浓度，容积负荷等因素有关，有资料知，颗粒3污泥Nv 4kgCOD/(m.d)每个布水点服务 2-5m2,出水流速 2-5m/s，配水中心距池底一般为 20-25cm。6.4.1配水系统：配水系统形式采用多管多孔配水方式，每个反应器设 1 根 D=100mm 的总水管，16 根d=50mm 的支水管。支管分别位于总水管两侧，同侧每根只管之间的中心距为 2.0m，配

10、水孔 径 取15mm孔 距 2.0m，每 根 水 管 有 3 个 配 水 孔，每 个 孔 的 服 务 面 积2.01.67 3.34(m2)孔口向下。6.4.2布水孔孔径的计算：流速u 4Qi420.83=0.74(m/s)223600D36003.140.1布水孔316 48个，出水流速为u 2.1m/s，则孔径为：d 420.83 9.0(mm)取15mm36003.14482.1本装置采用连续进料方式，布水口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于 UASB 反应器底部反射散布作用，有利于布水均匀，为了污泥和废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距反应底部200300mm，本工程设计

11、采用布水管离UASB 底部 200mm 处。布水管设置在距 UASB 反应器底部200mm处。6.4.3验证温度 30，容积负荷5.0kgCOD/(m.d)，沼气产率0.4m/kgCOD，满足空塔水流速度u 1.0m/h，空塔沼气上升速度：ug1.0m/h空塔水流速度：u 33Q62.5 0.13(m/h)1.0(m/h)满足要求。S总480空塔气流速度：ug满足要求。QC062.511.20.850.4 0.50(m/h)1.0(m/h)S480式中 C0进水 COD 的浓度COD 的去除率，80%6.5排泥系统的设计计算6.5.1UASB 反应器中污泥总量计算一般 UASB 污泥床主要由沉

12、降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为20VSS/L，则一座 UASB 反应器中污泥总量：G V Css 285620 57120(kg/d)57.12(t/d)6.5.2污泥产量厌氧生物处理 污泥产量取 0.08kgMLVSS/kgCOD，剩余污泥量的确定与每天去除的有机物量有关，当设有相关的动力学常数时，可根据经验数据确定，一般情况下，可按每去除 1kgCOD 产生 0.050.10kgVSS 计算，本工程取 0.08kgVSS/kgCOD。流量Q 62.5m/h，进水 COD 浓度C011200(mg/L)11.2(kg/m3)，COD 去除率3E 85%，则（1）UASB 反应器的总产泥

13、量x QC0E 0.0862.52411.20.85 1142.4(kgMLVSS/d)（2）不同试验规模下因此取MLVSS是不同的，因为规模越大，被处理的废水含无机杂质越多，MLSSMLVSS 0.8，则MLSS1142.4x1428(kgMLSS/d)0.8x1428单池产泥xi 476(kgMLSS/d)333（3）污泥含水率 98%，当污泥含水率95%时，取s1000(kg/m)则污泥产量：Ws单池排泥量：Wsi（4）污泥龄1428 71.4(m3/d)1000(198%)71.4 23.8(m3/d)3cG57120 40(d)x14286.6排泥系统的设计在距 UASB 反应器底部

14、 100cm 和 200cm 高处个设置两个排泥口，共4 个排泥口。排泥时由污泥泵从排泥管强排。反应器每天排泥一次，各池的污泥由污泥泵抽入集泥井中，排泥管选钢管 DN150mm。由计算所得污泥量选择污泥泵，型号为：WQK25153 污泥泵，主要性能：流量：Q=25m3/h；扬程：H=15m；电机功率：P=3Kw；数量：2 台；用两台泵同时给两组反应器排泥，设每天排泥一次6.7出水系统设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出，出水是否均匀对处理效果有很大的影响且形式与三向分离器及沉淀区设计有关。6.7.1出水槽设计对于每个反应池有 6 个单元三项分离器，出水槽共有6 条，槽宽

15、 0.2m6.7.2单个反应器流量：qi6.7.3出水槽Qi20.83 0.0058(m3/s)36003600设出水槽槽口附近水流速度为0.2m/sqi0.00586则槽口附近水深6 0.0242(m)ua0.20.2取槽口附近槽深为 0.20m，出水槽坡度为 0.01，出水槽尺寸：10m0.2m0.2m，出水槽数量为 6 座。6.7.4溢流堰设计出水溢流堰共有 12 条（62），每条长 10m。设计 90三角堰，堰高 50mm，堰口宽 100mm，则堰口水面宽 50mm。每个 UASB 反应器处理水量 5.8L/s，查得溢流负荷为1 2L/(m.s)设计溢流负荷为f 1.0L/(m.s)，

16、则溢流堰上水面总长为：L qi5.8 5.8(m)f1.0L5.8116个取 140 个b50103140每条溢流堰三角堰数：14个10三角堰数：n 一个溢流堰上共有 14 个 100mm 的堰口，10 个 1000mm 的间隙。堰上水头校核qi5.8103 4.14105(m/s)每个堰处流率：q n140按 90三角堰计算公式：q 1.43h2.5q0.44.141050.4)()0.015(m)则堰上水头：h (1.431.436.7.5出水渠设计计算UASB 反应器沿长边设一条矩形出水渠，6 条出水槽的出水流至此出水渠，设出水渠宽0.3m，坡度 0.001，出水渠渠口附近水流速度为0.

17、2m/s。qi5.8103 0.097(m)渠口附近水深：ua0.30.2以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深：0.20.097 0.297 0.30(m)里出水渠渠口最远的出水槽到渠口的距离为：16出水渠长为：14.75+0.1=14.85(m)出水渠尺寸：14.85m0.30m0.30m向渠口坡度为：0.0016.7.6UASB 排水管设计Q=17.36L/s,选用 D=150mm 的钢管排水，充满度为 0.6，设计坡度为 0.001，管内水流速度为 v=1.02m/s6.8沼气收集系统设计计算（1）沼气主要产生于厌氧阶段，设计产气率取 0.4m/kgCOD3总产气量：G QC0E 0.41

18、50011.20.85 5712(m/d)2.70.114.75(m)23则单个 UASB 反应器产气量：GiG57121904(m3/d)33（2）集气管：每个集气罩的沼气用一根集气管收集，单个池子共有13 根集气管，每根集气管内最大流量19041.7103(m3/s)24360013根据资料，集气室沼气出气管最小直径d=100mm 本设计中取 100mm，结构图 2.3 如下：（3）沼气主管：每池 13 根集气管，选通到一根单池主管然后再汇入两池沼气主管，采用钢管，单池沼气主管道坡度为0.5%。1904 0.0220(m3/s)，D 150mm,充满度设2436000.022041.8(m

19、/s)计值为 0.7。则流速：v 20.15 0.7则单池沼气主管内最大气流量：qi图 2.3 UASB 集气罩（4）管内最大气流量：q 5712 0.0661(m3/s)2436000.06614取 D=200mm;充满度 0.6;流速 v=3.51m/s0.220.6水封罐主要是用来控制三项分离器的集气室中气、液两相界面高度的，因为当液面太高6.9水封罐设计或波动时浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有隔绝和排除冷凝水作用，每一反应器配一水封罐。6.9.1水封高度取 H=H1 H0式中H0反应器至储气罐的压头损失和储气罐的压头为保证安全取储气罐内压头，集气罩中出气

20、气压最大H1取 2mH2O,储气罐内的压强H0为 400mmH2O，则 H=2-0.4=1.6m取水封高度为 2.5m,直径为 1500mm,进水管、出气管各一根，D=200mm.进水管、放空管各一根，D=50mm,并设液面计。6.9.2气水分离器气水分离器起到对沼气高燥的作用，选用500mm H1800mm钢制气水分离器 4 个，气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计及压力表。6.9.3沼气柜容积确定由上送股计算知该处理中日产沼气 5712m=238m/h，则沼气柜容积应为 4h 产气量的体积来确定，即Vg qt 2384952(m)333设

21、计选用 300 钢板水槽内导轨湿式贮气柜，尺寸为：10000mmH10000mm。6.10UASB 的其他设计考虑6.10.1取样管设计在池壁高度上设置若干个取样管，用以采取反应器内的污泥样，以随时掌握污泥在高度方向上的浓度分布情况，在距反应器底1.11.2m 位置，沿池壁高度上设置4 根，沿反应器高度方向各管相距 0.8m，水平方向各管相距 2.0m。取样管选用 DN100mm 的钢管，取样口设于距地面 1.1m 处，配球阀取样。6.10.2检修（1）人孔为便于检修，在 UASB 反应器距地坪 1.0m 处设置600mm人孔一个（2）风为防治部分容重过大的沼气在UASB 反应器内聚集，影响检

22、修和发生危险，检修时可向UASB 反应器中通入压缩空气，因此在UASB 一侧预埋压缩空气管（由鼓风机房引来）（3）采光为保证检修时采光，除采用临时灯光外，不设UASB 预盖。6.10.3防腐措施厌氧反应器腐蚀比较严重的地方是反应器的上部，此处无论是钢材或是水泥都会被损坏，因此，UASB 反应器应重点进行顶部的防腐处理。在水平面以下，溶解的CO2会发生腐蚀，水泥中的CaO会因为碳酸的存在而溶解。沉降斜面也会腐蚀，为了延长反应器的使用寿命，反应器的防腐措施是必不可少的。本次设计中，反应器上部2m 以上池壁用玻璃钢防腐，三相分离器-所有裸露的碳钢部位用玻璃钢防腐。1.11.1 2.6 UASB2.6

23、 UASB 反应池的设计计算反应池的设计计算1.1.12.6.1 设计参数设计流量 100m3/d；进水 COD=19000mg/L，去除率为 75%；容积负荷 NV=5kgCOD/（m3.d）；污泥产率为 0.1kgMLSS/kgCOD；产气率为 0.4 m3/kg COD；1.1.22.6.2UASB 反应器结构尺寸计算反应器容积计算(包括沉淀区和反应区)UASB 有效容积为：V有效QS01001975%285m3Nv5式中 V有效反应器有效容积，m3；Q设计流量，m3/d；S0进水有机物浓度，kgCOD/m3；-COD 去除率，%；NV-容积负荷，kg COD/（m3.d）；UASB 反

24、应器的形状和尺寸，本工程设计单座反应器，由于圆形池子布水均匀，处理效果好，所以横截面设为圆形；反应器有效高度 h1=7m，则横截面积S V有效h1285 40.8m27440.8 7.2m，取 7.5m3.14反应器直径D 4S3.147.52 45m2则池子横截面积：S 44D2水力停留时间（HRT）tHRT水力负荷q V有效Q285 2.85d100Q100 0.10m3/(m2h)1.0，符合要求。S86400451.1.32.6.3 三相分离器构造设计三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。沉淀区设计沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，即S1=45m2。沉淀区的表面

25、负荷率q 回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角 50，上三角形集气罩的的顶角为 90，取Q100 0.1m3/(m2h)1.0S8640045h3 2m；则b1h321.68mtgtg50式中h3下三角集气罩水平宽度，m；-下三角形集气罩斜面的水平夹角；h3-下三角形集气罩的垂直高度，m；则相邻两个下三角形集气罩斜面之间的水平距离b2 D 2b1 7.5 21.68 4.14m则下三角形回流缝面积为3.144.142S113.45m244下三角形集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速（v1）可用下式计算：v1d22Q100 0.32m 2.0m/h，符合设计要求。S18640013.45

26、设上三角形集气罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝的宽度 b3=CD=0.8m,上集气罩下底宽 CF=4.6m，则上三角形回流缝面积为：DH CDsin50 0.8sin50 0.62mS2(CF DE)23.14(4.6 0.622 4.6)16.39m22则v2Q100 0.26m/h v1 2m/h，符合设计要求。S28640016.39确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，如图:CH CDsin40 0.8sin40 0.52mDE 2DH CF 20.62 4.6 5.84mAI DItg50(DE b2)tg50(5.84 4.14)tg501.02m22又h4 CH AI 0.5

27、21.02 1.54mh51.2m由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为：CF 2h5tg40 4.6 21.2tg40 2.59m。BC DI CD0.81.25msin40sin40DE b25.84 4.14 0.85m22DI0.851.32mcos50cos50DH0.62BD 0.96mcos50cos50AD AB AD BD 1.320.96 0.36m气液分离设计由斯托克斯公式可得气体上升速度为：vbg0.959.81(1g)d2(1.031.2103)0.12 0.266cm/s 9.58m/h18180.02式中d气泡直径，cm;1-液体密度，g/cm3;g-沼气密度，g/

28、cm3;-碰撞系数，取 0.95；-废水的动力粘滞系数，0.02g/cms;v-液体的运动粘滞系数，cm2/s取d 0.01cm(气泡),T 20C;11.03g/cm3;g1.2103g/cm3;v 0.0101cm2/s;0.95;v1 0.01011.03 0.0104g/cms。一般废水的大于净水的，故取=0.02g/cms;va v2 0.26m/h则vb9.58BC1.25 36.85，3.47,va0.26AB0.36vbBC，故满足要求。vaAB三相分离器与 UASB 高度设计图 2-4三相分离器设计计算草图三相分离区总高度h h2 h3 h4 h5 0.5 21.54 1.2

29、 2.84mh2为集气罩以上的覆盖水深，取0.5m,UASB 总高度 H=9.0m，悬浮区 4.16m,沉淀区高度 2.84m,污泥区高 1.5m，超高 h1=0.5m。管道设计设进水管流速为 0.4m/s,则进水管管径为：D14100 0.061m，取80mm，3600243.140.4设出水管流速为 0.4m/s,则，出水管管径为：D24100 0.061m，取 80mm。3600243.140.41.1.42.6.4 布水系统设计计算本配水系统采用圆形布水器，共设36 个不水点，每个布水孔直径为10mm，采用连续进水。圆环直径计算：每个孔口服务面积a 求。可设三个圆环，最里面的圆环设6

30、个孔口，中间设12 个，最外围设 18 个。D24n3.147.51.23m2，a在 13m2之间，符合设计要436图 2-5 UASB 布水系统示意图a、内圈 6 个孔口设计服务面积：S1 61.23 7.38m折合为服务圆的直径为：24S147.38 3.07m，3.14用此直径做一虚圆，在该虚圆内等分虚圆面积设一实圆环，其上布 6 个孔口，则圆的直径计算如下：d124S1;则d122S127.38 2.17m;3.14每间隔 600布设一个布水点。b、中圈 12 个孔口设计服务面积：S2121.23 14.76m折合为服务面积圆直径为：中间圆环的直径如下24(S1 S2)4(7.3814

31、.76)5.31m3.14(5.312 d22)4S2,则d2 4.34m；2每间隔 300布设一个布水点。c、外圈 18 个孔口设计2服务面积：S3181.23 22.14m折合为服务面积圆直径为：4(S1 S2 S3)4(7.3814.76 22.14)7.51m3.14则外圆环的直径d3计算如下：(7.512 d32)4S3,则d3 6.51m。2每间隔 200布设一个布水点。布水管的设计计算总进水管的管径为 DN80mm，而水量为 100t/d,布水支管共设 6 根，每根管长为 3.3m，均匀布开，布水支管内的水流速为0.4m/s,则每根布水支管的的直径为：D31006 0.025m，

32、取32mm。3600243.140.441.1.52.6.5 排泥系统设计计算UASB 反应器中污泥总量计算一般 UASB 污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为 15gVSS/L,则UASB 反应器中污泥总量：G VGSS 28515 4275kgVSS/d。产泥量计算厌氧生物处理污泥产量取：r=0.1kgMLSS/kgCODUASB 反应器总产泥量：X rQC0E 0.1100190.75 142.5kgMLSS/d，式中X-UASB 反应器产泥量，kg VSS/d;r厌氧生物处理污泥产量，kg VSS/kg COD;C0进水 COD 浓度,kg/m;E去除率，本设计中取 80

33、%。据 VSS/SS=0.8,X 3142.5179kgSS/d0.83污泥含水率为 p=98%，当含水率大于 95%，取s1000kg/m，则污泥产量Ws污泥龄cX179 9m3/d,s(1 p)1000(198%)G4275 23.89(d)。X179排泥系统设计在 UASB 三相分离器下 0.5m 和底部 0.4m 高处，各设一个排泥口，共两个排泥口，每天排泥一次，排泥管的直径为DN150mm。2.6.6出水系统设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出，出水是否均匀对处理效果有很大的影响。出水槽设计单设一个沿着圆形池子内壁的出水槽，设槽宽取u=0.1m，出水槽口附近水

34、流速度为a=0.15m/s,出水槽附近水深Q100 0.078mua864000.10.15取槽口附近水深为 0.2m，出水槽坡度为 0.01；出水槽尺寸：BH 0.1m0.25m，溢流堰设计出水设90三角堰，堰高 50mm,堰上水头取H1 0.01m，则每个三角堰的流量：q11.343H12.471.3430.012.471.542105m3/s；三角堰个数：n1Q100 75.6个，设计取 76 个；q1864001.542105三角堰中心距：L1L(D 2b)3.147.5 20.1 0.2 0.285m。n1n1761.1.62.6.7沼气收集系统的设计计算沼气产量计算设计沼气产率取r

35、 0.4m/kgCOD,每日总产气量：3X rQC0E 0.4100190.75 570m/d，3集气管：每个集气罩的沼气用一根集气管收集，每根集气管内最大气流量：q 570 0.007m3/s2436000.0074 0.66m/s。0.60.152取DN 150mm，充满度为 0.6，管内流速为v 水封罐设计水封罐主要是用来控制三相分离器的集气室中气液两相界面高度，因为液面太高或波动是，浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有排泥和排除冷凝水作用。水封高度：H H1 H0式中H0-反应器至贮气罐的压头损失和贮气罐内的压头，为保证安全取贮气罐内压头，集气罩中出气气压最

36、大H1取 2H2O,贮气罐内压强H0为 400mmH2O。水封罐：水封高度取 1.5m，水封罐面积一般为进气管面积的4 倍，则3.140.152S 4 4 0.071m244水封罐直径取 0.3m。气水分离器气水分离器起到对沼气干燥的作用，选用 H 400mm1500mm钢制气水分离器一个，气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计及压力表。沼气柜容量确定由上述计算可知该处理站日产沼气570m,则沼气柜容量应为 2h 产气量的体积确定，即3d2V qt 5702 47.5m3，取 50 m324设计选用 300 钢板水槽内导轨湿式储气柜，尺寸为 H

37、 4000mm4000mm。沼气燃烧器正常情况下，沼气全部送入沼气柜储存，事故状态可启动沼气燃烧器燃烧处理。来自于沼气稳压柜的沼气流向一个最大燃烧能力为 70m3/h 的沼气燃烧器。沼气燃烧器的操作由沼气稳压柜的气位自动控制。沼气燃烧器的操作由一个辅助燃烧器（由电磁阀控制）、一个主燃烧器、一套点火器和温度传感器构成。在正常工作状态下主燃烧器管道上的手动阀常开，一旦沼气压力达到某个设定值，辅助燃烧器电磁阀打开，点火器即点火，如果温度探头检测到高温，说明点火火苗在燃烧。如果沼气稳压柜的气位达到某个水平，点火阀自动打开，点火器自动开启。如果沼气稳压柜气位达到主阀开启位水平时，沼气燃烧器主阀自动打开，

38、沼气由点火火苗点燃，然后沼气稳压柜气位缓慢下降到某个水平，沼气燃烧器主阀会自动关闭，而点火火苗始终保持燃烧。1.21.2 3.33.3UASBUASB 反应器反应器UASB（升流式厌氧污泥床）:粮食类加工的工艺废水其CODcr、BOD5，浓度较高，若采用好氧生物处理，不仅构筑物容积大，增加投资费用，而且日常的操作费用也较高。因而采用厌氧处理技术，这样不仅节省了好氧处理的运行费用，还可以产生沼气二次能源进行利用。UASB 反应器主要从完善三相分离器的结构来提高有机污染物的去除效果。UASB 是集生物反应与沉淀于一体的一种结构紧凑、效率高的厌氧反应器。为了满足池内厌氧状态防止臭气散逸，UASB 池

39、顶上部采用盖板密封，出水管和出气管分别设置水封装置，池内所有管道、三相分离器和池壁均做防腐处理。UASB 系统的原理是在形成沉淀性能良好的污泥絮凝体的基础上，并结合在反应器内设置污泥沉淀系统，使气相、液相和固相三相得到分离。形成和保持沉淀性能良好的污泥（可以是絮状污泥或颗粒型污泥）是 UASB 系统良好的运行的根本点。UASB 反应器与其他大多数厌氧生物处理装置不同之处就是：废水由下向上流过反应器，污泥无需特殊搅拌设备；反应器顶部装有三相（气、液、固）分离器。其最大突出特点是能在反应器内实现污泥颗粒化，颗粒污泥的直径一般为 0.12cm，相对密度为 1.041.08，具有良好的沉淀性能和很高产

40、甲烷活性。污泥颗粒化后，反应器内污泥的平均浓度可达 50gVSS/L 左右，污泥龄一般在 30天以上，而反应器水力停留时间比较短，所以UASB 反应器具有很高的容积负荷。UASB 反应器的外形和结构材料反应器的形状与尺寸UASB 反应器的断面形状一般为矩形或圆形。这两种类型的反应器都已大量应用于实际中。圆形反应器的建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低 12%。但是圆形反应器的这一优点，仅在采用单个池子才突出。所以采用单个和小的 UASB 反应器时，应建造圆形池子。而大的反应器经常建成矩形或方形的。当建两个或两个以上反应器时，矩形反应器可以采用公用壁。当采用钢结构时，常采用圆形断面，当采用

41、钢筋混凝土结构时，常采用矩形断面。由于三相分离器构造要求，采用矩形断面便于设计加工。UASB 反应器容积（包括沉淀区和反应区）有3 种设计方法，但是，负荷设计法是主要的。UASB 反应器的最经济的高度（深度）为46m，并且在大多数情况下这也是系统最优的运行范围。进水容积负荷一般不超过5kgCOD/（m3d）。本次设计采用6 座矩形 UASB 反应器。（一）UASB 反应器的组成（1）进水配水系统该系统功能主要是将废水均匀地分配到整个反应器，并具有进行水力搅拌的功能，这时候反应器高速运行的关键之一。它由布水管和不水管嘴组成。由于废水是以多点股流的方式流入的，在反应器的一定范围内，不可避免围绕每一

42、布水点形成局部的纵向横流。一般而言，一定强度的纵向环流能促进反应区污泥床层底部颗粒污泥的翻腾打旋，促进水污染与污泥粒子的充分接触，强化反应速率；同时，也有利于底层颗粒污泥上黏附的微小气泡脱离，防止其浮升于悬浮层，减小污泥固体的流失量。但是，这种由布水股流引起的纵向环流如果太剧烈，将会引起恶果：一方面，会破坏污泥床层的宏观稳定性，增大悬浮层的污泥浓度，增加污泥流失几率，另一方面，一部分进水会迅速穿过污泥床层，直接进入悬浮层，造成严重的短流现象，恶化出水水质。目前，在生产运行装置中所采用的进水方式大致可分为间歇式（脉冲式）、连续式、连续与间歇会流向结合进水等几种方式。从布水管的形式有一管多孔、一管

43、一孔和分枝状等多种形式。反应器布水点数量设置与处理流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。（2）反应区反应区是 UASB 反应器的工作主体，其中装满高活性厌氧生物污泥，上部为悬浮污泥层，下部为污泥床，用于生物吸附和降解可生化的有机污染物。共分3 个功能区，即底部的布水区，中部的反应区，顶部的分离出水区。反应区内的厌氧微生物存在3 种状态：游离的单个菌体；聚集成微笑絮体的菌体；聚集成较大的颗粒的菌体。高效工作的 UASB 反应器内，反应区的污泥眼高程呈两种分布状态。下部约 1/31/2的高度范围内，密集堆存着絮体污泥和颗粒污泥，污泥粒子虽呈一定的悬浮状态，但相互之间距离很近，几乎成搭接之势。这个区域

44、内的污泥固体浓度高达4080g（VSS）/L，或 60120g（SS）/L，通常称成为污泥床层，是对废水中的可生化性有机物进行生物处理（吸附和降解）的主要场所。被降解的有机物中，大约 70%90%是在这个区域内完成的。污泥床层以上约占反应区总高度 2/31/2 的区域，悬浮着粒径较小的絮体污泥和游离污泥，絮体之间保持着较大的距离。污泥固体的浓度较小，平均约为525 g（SS）/L 或 530 g（SS）/L。这个高度范围通常称为污泥悬浮层，是防止污泥粒子流失的缓冲层，其进行生物处理（吸附和降解）的作用并不明显，被降解的有机物中仅有10%30%是在此层完成的。正常工作的UASB 反应器内，在污泥

45、床层和污泥悬浮层之间通常存在着一个浓度突变的分界面，称做污泥层分界面，污泥层分界面的存在及其高低和废水种类、出水及出气等条件有关。（3）三相分离器三相分离器的主要功能是进行固体（反应器中的污泥）、气体（反应过程产生的沼气）和液体（被处理的废水）等三相加以分离，将沼气引入集气室，将固体颗粒导入反应区，将处理后废水引入排水渠。在 3 种分离功能中，核心的问题是完成固液分离，将上浮的污泥固体截留下来，返回反应区，同时改善水质。三相分离器中，气液分离功能主要有合理配置的倾斜导流板和有斜面的导流块完成；固液分离功能则主要由斜板以上的沉淀室完成。沉淀室的横断面积一般等于或小于（当集水槽占去部分过水断面时）

46、反应区的横断面积（但也有例外）。水流在沉淀室的上升流速等于或略大于在反应区内的上升速度。气固分离是指污泥絮体与附着在其表面上的微小气泡的分离。污泥絮体与附着的气泡形成了气固聚合体，使污泥的密度减小，当密度小于1 时就会自动上升，很难沉降分离。附着的气泡总量愈多，聚合体的密度就愈小，上升速度愈快，就愈难分离。当穿过污泥层上升的大气泡一旦碰到悬浮着的气固聚合体时，就会将一部分附着的微小气泡碰落下来；当碰到斜板和导流板地面时，也会碰落一些微小气泡，从而改善了其沉降性能使聚合体沉降下来。沉淀室通常设置溢流堰以适应气体压力的波动，保持液面的稳定。聚集于集气室的生物气（沼气）要用导管引出，输往贮气柜备用。

47、（4）出水系统其作用是把沉淀区处理过的水均匀的收集并派出反应器外，通常由出水槽引出。（5）气室气室又称集气罩，其作用是收集生物气（沼气），经脱硫后送往用户使用。（6）浮渣清除功能其功能是清除沉淀区液面和气室液面的浮渣。如浮渣不多可省略。（7）排泥系统其功能是均匀地排除反应区的剩余污泥。（8）水封系统与气体收集装置水封系统的功能是控制三相分离器的集气室中气液两相界面的高度，是保证集气室出气管在反应器运行过程中不被淹没、运行稳定并将沼气即时排出反应室，以防止浮渣堵塞等问题的关键。气体收集装置应该能够有效地收集产生的沼气，同时保持正常的气液界面。气体管径应该足够大，避免气体夹带的固体（或泡沫）产生堵

48、塞。设置一个在气体堵塞情况下，使气体释放的保护装置是重要的，它可以避免对反应器结构形成过大的压力。在出水管堵塞的情况下，UASB 反应器中三相分离器中水面会不断降低直至从反射板溢出，从而避免对反应器结构的破坏。一般在产生的气体送往贮气柜之前，需被引导至通过水保持一定气体压力的水封罐中释放，经验表明水封罐中冷凝水将积累。因此，在水封罐中有一个排除冷凝水的出口，以保持罐中一定水位是必需的。根据不同处理对象，UASB 反应器常分为开敞式和封闭式两大类。2UASB 反应器的设计计算2.12.1 4.14.1UASBUASB 反应器有效容积及主要尺寸的确定反应器有效容积及主要尺寸的确定设计参数：Q=99

49、55m/d；进水 COD=5152mg/l。2.1.12.1.1 4.1.14.1.1UASBUASB 反应器的有效容积反应器的有效容积设计有效容积负荷率 Nv=5.0kgCOD/m.d；COD 去除率为 80。V有效Q(C0Ce)Nv995551520.81035.0 8206.11m32.1.22.1.2 4.1.24.1.2UASBUASB 反应器的形状和尺寸反应器的形状和尺寸UASB 反应器的经济有效高度为68m，由于建造圆形反应器的三相分离器比矩形复杂，所以本设计采用矩形。设计反应器有效高度H=7m；则横截面积：S V有效H3400 486m27共设四座 UASB 反应器。每池的面积

50、为：SiS486122m2n4矩形长宽比为约 2：1；所以B=8m；L=16m；则单池的截面积为：128m一般应用是反应器的装液量为7090；设计反应器总高度为 8m，其中超高为 0.5m。单池容积：2Vi SiH 128(8.50.5)1024m3总容积：V Vin 10244 4096m3有效容积为 3584m，则体积有效系数为88，符合有机负荷要求。2.1.32.1.3 4.1.34.1.3水力停留时间水力停留时间 HRTHRT 和水力负荷率和水力负荷率 VrVr358424 43h2000Q83.3Vr 0.16m3/m2.hS512tHRT对于颗粒污泥，水离负荷率Vr 0.1 0.9