年产5000t柠檬酸发酵车间工厂设计.docx

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1、目录1 前言31.1 柠檬酸的性质和用途31.2 柠檬酸的来源和发展情况32 生产工艺42.1 生产方法42.2 工艺流程42.3 操作工艺52.3.1 原料的处理52.3.2 发酵工序52.3.3 醪液处理工序62.3.4 提取工序62.3.5 精制工序63 工艺计算73.1 物料衡算73.1.1 工艺技术指标及基础数据73.1.2 原料消耗计算73.1.3 发酵醪量的计算73.1.4 接种量的计算83.1.5 液化醪量的计算83.1.6 成品柠檬酸83.1.7 年产 5 万吨一水柠檬酸总物料衡算83.2 热量衡算93.2.1 液化热平衡计算93.2.2 发酵过程中蒸汽耗量的计算93.2.3

2、 发酵过程中冷却水耗量的计算113.2.4 发酵过程中无菌空气耗量的计算114 设备选型124.1 主要设备的选型124.1.1 发酵罐的选型124.1.1.1 发酵罐容积和台数的确定124.1.1.2 发酵罐主要尺寸计算124.1.1.3 发酵罐冷却面积计算134.1.1.4 发酵罐搅拌器的计算134.1.2 种子罐的选型144.1.2.1 种子罐容积和台数的确定144.1.2.2 种子罐主要尺寸计算144.1.2.3 种子罐型号的确定154.2 辅助设备选型154.2.1 调浆桶的选型154.2.2 喷射加热器的选型15- 1 -4.2.3 其它辅助设备165 全厂车间布置概况175.1

3、厂址选择175.1.1 厂址选择的一般性原则175.1.2 本设计的厂址选择185.2 车间布置185.2.1 车间布置的基本原则和要求185.2.2 本设计的车间布置195.3 发酵厂卫生问题196 废物处理206.1 发酵工厂污染概况206.2 柠檬酸工厂的“三废”处理206.2.1 柠檬酸发酵有机废水的处理206.2.2 柠檬酸发酵废气的处理216.2.3 柠檬酸发酵废渣的处理227 设计评估及感想22参考文献24- 2 -年产 50000t 柠檬酸发酵车间工厂设计1 前言本设计采用薯干原料发酵，只需将薯干磨成粉，加水调浆，直接加入少量淀粉酶液化后灭菌、冷却即可接种发酵。制备柠檬酸一般采

4、用晒干的薯干作为原料。其中薯干含水 10%-15%、淀粉 70%左右、蛋白质 6%左右。薯干原料中的蛋白质可作为氮源供菌体生长。薯干原料中含有铁、镁、钾、钙等的无机盐，选用的黑曲霉 C0527 对这些成分不敏感,故不必对原料做这方面的预处理。本设计采用液体深层好氧发酵、钙盐法提取技术生产柠檬酸。这两种方法都是国内比较流行的生产方法，有着大量的实际经验，易于操作，风险小。由于本设计为发酵车间的设计，着重于车间的工艺计算、设备选型。通过全厂物料衡算、车间热量衡算，确定发酵车间主要设备发酵罐、种子罐的设计和选型以及全厂及车间布置。本设计还包括发酵罐图，车间平面布置图，工艺流程图。1.1 柠檬酸的性质

5、和用途柠 檬 酸 （citric acid ）， 学 名 为 2- 羟 基 - 丙 烷 三 羧 酸 ， 结 构 为分子量： 192.14 ，是一种重要的有机酸。无色晶体，常含一分子结晶水，无臭，有很强的酸味，易溶于水。其钙盐在冷水中比热水中易溶解，此性质常用来鉴定和分离柠檬酸。结晶时控制适宜的温度可获得无水柠檬酸。柠檬酸在自然界分布很广，主要存在于柠檬、柑橘、菠萝等。柠檬酸具有宜人风味、高的水溶性和强的金属螯合力，长期以来占据食用酸味剂 70%左右的市场份额，除可口可乐和纯果汁以外，几乎所有的饮料都使用柠檬酸作为酸味剂，通常的添加量为 0.25%-0.4%（m/m）。柠檬酸在化学技术上可作化学

6、分析用试剂，用作实验试剂、色谱分析试剂及生化试剂；用作络合剂 ，掩蔽剂；用以配制缓冲溶液。此外，食品加工和奶制品也添加柠檬酸和柠檬酸盐。据不完全统计，使用柠檬酸的食品或药品约有上千种之多。柠檬酸除用于食品和医药工业以外，最大的用途是代替三聚磷酸钠作为洗涤剂的助洗剂，20 世纪 90 年代初，国外还有人发现柠檬酸加入混凝土中可作为一种“减水剂”，并能提高混凝土的凝固强度。可以认为，柠檬酸早已成为现代食品、医药业、日化行业及其他行业的通用原料。- 3 -1.2 柠檬酸的来源和发展情况1784 年 C.W.舍勒首先从柑橘中提取柠檬酸。1860 年意大利开始用添加石灰乳的方法从果汁中得到柠檬酸，从而进

7、行了工业化生产。直到 20 世纪初，柠檬酸仍然主要是从柠檬中提取，产量还很低。1893 年 C.韦默尔发现青霉（属）菌能积累柠檬酸，但未能实现工业化生产。1917 年，柯里发现了一株产柠檬酸的黑曲霉，并通过美国的辉瑞公司于 1923 年采用浅盘发酵实现了工业化生产，原料主要是糖蜜。1952 年美国迈尔斯公司首先成功采用液体深层发酵工业化规模生产柠檬酸。这种新工艺具有很多优越性，因而推动世界柠檬酸工业的迅速发展， 也成为了柠檬酸发酵生产的主要工艺。我国的柠檬酸发酵工业：1969 年上海酵母厂成功利用薯干粉深层发酵柠檬酸。20 世纪 80 年代，由于出口的需要，我国的柠檬酸生产发展迅速，已成为世界

8、上柠檬酸生产量最大的国家。我国开发的以薯干为原料的产酸菌种具有其独到的特点，生产成本较低，在国际市场具有较强的竞争力。中国不仅是柠檬酸生产大国，也是出口大国，目前出口量已占总产量的70%-80%。近 10 年来，由于受出口刺激，中国柠檬酸生产能力和产量都增长很快。1985 年，中国柠檬酸产量只有 3.7 万吨，2002 年已达到约 40.0 万吨。目前全国有近 90 家柠檬酸生产企业，年生产能力近 50 万吨，占世界总量的 40%多。2 生产工艺2.1 生产方法本次生产工艺设计以薯干为原料，采用直接粉碎、调浆、液化，进行好气液体深层发酵，钙盐法提取，最后结晶、干燥得到柠檬酸。2.2 工艺流程基

9、本过程为：在接收糖浆后，根据糖浆组成作适当的处理或配制，配成发酵原料，进行连续杀菌并冷却后，进入发酵罐，加入菌种和净化压缩空气后进行发酵； 发酵液经升温、过滤处理后，进入中和罐，用CaCO中和处理；3再经过过滤洗涤，得到柠檬酸钙固体，送入酸解罐，再添加 H SO 酸解，24并加入活性炭进行脱色；然后，通过带式过滤机过滤、酸解过滤，除去CaSO 及废炭；4酸解过滤液经离子交换处理后，进行蒸发、浓缩，再进行结晶；结晶后，用离心机进行固液分离，对得到的湿柠檬酸晶体进行干燥与筛选， 最后得到成品柠檬酸。- 4 -图 2-1 柠檬酸生产工艺流程示意图2.3 操作工艺2.3.1 原料的处理根据发酵的要求，

10、对薯干原料，采用直接粉碎、磨粉、调浆、液化、连续灭菌的处理方法；以薯干原料生产时，根据我国薯干粗料的特征，发酵工艺要求将薯干从平仓运至备料车间，经过磁选装置除去原料中含铁杂质，以保护设备。然后进入粗粉碎机，将薯干先轧成 1-3cm 大小的小块，以提高磨粉机的效率，便于物料的输送。粗碎后，由斗式提升机提送至中间粉仓，由粉仓落入磨粉机粉碎， 粉碎后进入粉仓再经计量送至配料罐。配料罐内加水调浆，同时加入淀粉酶升温液化。液化完成后送至连消装置连续灭菌，再送至发酵车间。2.3.2 发酵工序由备料车间提供的经连续灭菌并冷却的料液，通过灭菌管道泵入已空消灭菌待料的发酵罐，通过差压法或零磅火焰倒种法，接入已培

11、养好的柠檬酸菌种，在通风、搅拌情况下，进行发酵或培养。在发酵培养过程中，对罐温、罐压、通风量、搅拌转速等实行连续记录监控，并定期检测原糖消耗情况、菌种生长状态、pH 值、泡沫等变化情况。根据发酵的工艺特性要求，及时调整控制发酵工艺过- 5 -程，以获得最佳工艺产酸率或种罐菌活力，一般经 66 小时（种罐约 25 小时）培养，大罐在残糖指标、产酸情况达到放罐条件即可放罐；种罐菌活力及菌群数量达标后，即可移种。在发酵或陪种过程的定期检测中，若发现异常情况，如染菌等，应针对具体情况及时处理，对中、前期染菌，可加大种量形成主菌群生长优势，或及时罐实消，补入适当营养源重新接种发酵；后期时可加强监控，提前

12、放罐；对倒罐等应予灭菌排放处理，并认真查找原因，进一步强化灭菌操作中的各个环节。2.3.3 醪液处理工序柠檬酸发酵完成后，应即时进行热处理，以灭活发酵，絮凝蛋白、提高收率， 为提高设备利用率，增设醪液贮罐，通过热交换器，及时将醪液加热至 80后进入醪液热贮罐，再经泵压入过滤机，除掉固形物及菌体残渣，将清醪液泵入下道工序。2.3.4 提取工序由压滤工段送来的柠檬酸清醪液泵入中和罐，在 80下进行中和。碳酸钙经密闭的输送机送入车间，经无级调速下料螺旋分散投入中和罐，以防止局部浓度过高，使中和沉淀反应均匀，经终点检测合格后，将柠檬酸钙悬浮液排入带式过滤机中，将固体柠檬酸钙从悬浮液中分离出来，为满足玉

13、米原料及薯干原料生产工艺的双重要求，中和带式过滤机用特定的加长、强洗型，生产原料操作灵活， 以确保粗原料生产时的中和洗糖要求及成品的指标控制，又热水或酸解液调浆， 浓硫酸由酸碱站泵入，再计量到酸碱桶中与柠檬酸钙在 80下生成硫酸钙与柠檬酸的悬浊液送入酸解带式过滤机进行过滤，清洗液即酸解液收集用于调浆，硫酸钙运至渣场综合利用，柠檬酸酸解送至精制工段。2.3.5 精制工序离子交换与脱色 柠檬酸液从暂贮罐中泵送离交纯化工序，经由阳离子交换塔，阴离子交换塔和活性炭脱色塔，离交脱色出去色泽及影响成品质量加速设备腐蚀的阴阳离子，阴阳树脂需经过酸洗、碱洗再生处理，离交后的柠檬酸精制母液送入蒸发工序。蒸发与结

14、晶 在提纯溶液进入蒸发部分前，通过精过滤出去清液中的微小树脂颗粒。精滤后的溶液经热交换器预热后送至双效真空浓缩器经浓缩至特定浓度后，转入真空结晶器，或者低温结晶器进行结晶。以确定产品（一水成品或无水产品），再经分离将柠檬酸晶粒从液相中分离出来，液相在分离后分别放至各级母液贮罐，根据其杂质离交浓度情况，送往重新蒸发式回流到前工序处理提纯， 晶体送往干燥机。干燥与包装 从离心机分离出来的湿柠檬酸晶粒被送到流化床干燥器，根据生产品种控制干燥空气、温度及冷却空气量进行干燥，排空经湿式旋风分离器处理排放，干燥后的柠檬酸晶粒通过传送装置运到筛选机，不合格颗粒被筛选分出来，溶解后返回到结晶系统，柠檬酸成品进

15、行定量、包装，存放。- 6 -3 工艺计算3.1 物料衡算3.1.1 工艺技术指标及基础数据生产规模: 50000t/a99.5%一水柠檬酸折合 45812.72t/a99.5%无水柠檬酸；生产天数：每年 300 天；无水柠檬酸日产量：45812.72/300=152.71t/d产品质量：国际食用柠檬酸质量分数 99.5%，实际产率 98%，副产品约 2%；薯干粉成分：含淀粉量 70%，水分 13%; -淀粉酶用量：8U/g 原料；操作参数：淀粉糖转化率 98.5%，糖转化率 95%，提取阶段分离回收率 95%， 精制阶段收率 98%，得率 99%（倒罐率 1%），产酸率（即糖发酵液转化率）1

16、3%，发酵周期 75h，发酵温度（351），发酵通风量 10V/（V发酵液 h）3.1.2 原料消耗计算(以一顿成品柠檬酸为基准)年产 5 万吨一水柠檬酸，折合成无水柠檬酸，按中国发酵工业协会柠檬酸分会制定的“柠檬酸行业统计办法”，无水柠檬酸为：50000/1.0914=45812.72t/a生产无水柠檬酸的总化学反应式：(C H O+ nH O +3n/2 O= n C H O+2nH O6 105)n226 8 72162192X1000生产 1000 99.5%无水柠檬酸所需的理论淀粉消耗量： X=100016219299.5%=839.53 生产 1000 99.5%无水柠檬酸所需实际

17、淀粉消耗量： X98.5%95%95%98%99%=973.4 生产 1000 99.5%无水柠檬酸所需实际薯干粉原料消耗量： 973.470%=1390.57 -淀粉酶消耗量：使用酶活力为 20000U/g 的 -淀粉酶使淀粉液化 -淀粉酶按 8U/g 原料计算1390.571000820000=0.56 3.1.3 发酵醪量的计算根据发酵液转化率为 13%：100099.5%（95%98%13%= 8221.1 3.1.4 接种量的计算接种量为发酵醪量的 10%，则： 8221.1（10%+100%）10%=747.37 - 7 -3.1.5 液化醪量的计算因为成熟蒸煮醪量为：8221.1

18、-747.37-0.56=7473.17 则调浆浓度为：1390.577473.17100%=18.6%粉浆的干物质浓度为：973.47473.17100%=13.03%蒸煮直接蒸汽加热，采用连续液化工艺： 操作流程：混合后粉浆温度为 50，应用喷射液化器迅速使粉浆升温至 100。升温后进入维持罐，使料液保温 2030min 以完成液化，进蒸汽压力保持在 0.30.4MPa 表压。液化完成的醪液由板式换热器降温至（351）备用。调浆及液化灭菌时产生泡沫可用少量炮敌消泡。工艺计算：干物质含量 B =70%的薯干原料比热容为：0C =4.18(1-0.7B )=2.13kJ/(kg)00粉浆的干物

19、质浓度为 B =13.03%1液 化 醪 的 比 热 容 为 ： C =B C +(1.0-B )C =13.03% 2.13+(1.0-13.03%) 4.18=3.91kJ/(kg)11 01WC 水的比热容取 4.18kJ/(kg)W为简化计算，定液化醪的比热容在整个过程中维持不变。经喷射液化器前的液化醪量为 X：X+X3.91(100-50)(2731.2-1004.18)=7473.17 得出X=6887.7 其中 2731.2 是喷射液化器加热蒸汽 0.3MPa 的焓。3.1.6 成品柠檬酸日产柠檬酸量为：152.71t/d即结晶液中柠檬酸的含量为：152.71t/d需精制液只能够

20、柠檬酸含量为：152.7198%=155.83t/d需分离液中柠檬酸的含量为：152.71（95%98%)=164.03t/d3.1.7 年产 5 万吨一水柠檬酸总物料衡算（即对生产 45812.72t/a99.5%无水柠檬酸的薯干原料柠檬酸厂进行计算）柠檬酸成品日产无水柠檬酸量：152.71t日产副产品量：152.71/98%2%=3.12t 日产总量：155.83t年产无水柠檬酸量：5812.72t 年产副产品量：3.12300=936t 年产总量：46748.72t原料薯干用量日耗量：1390.57155.83（日产总量）1000=216.69t- 8 -年耗量：216.69300=65

21、007t根据以上计算，将物料衡算结果列表如下表 3-150000t/a 柠檬酸厂物料衡算表每吨产品耗物年产5万吨耗物量物料名称量（kg)(t/d)(t/a)柠檬酸980152.7145813副产品203.12936薯干原料1390.57216.6965007淀粉973.4151.68345504.9 -淀粉酶0.560.08726.1发酵醪8221.11281.09384327接种量747.37116.4634938成熟蒸煮醪7473.171164.54349362薯干浆量19806.173086.389259143.2 热量衡算3.2.1 液化热平衡计算喷射加热器耗热由工艺可知：经过喷射加热

22、器温度由 50升温至 100 Q=3.91 kJ/(kg)19806.17kg(100-50)=3872106.2kJ3.2.2 发酵过程中蒸汽耗量的计算计算公式整个生产过程采用蒸汽加热，蒸汽耗用量计算公式为：Q)=总GC （ t - t ）D（ I- i ） h( I - i 2h 1式中： 为蒸汽的热效率，取 =95%；I汽化潜热。基础数据在 28下，查的：淀粉的比热容为 1.55 kJ/(kg)；水的比热容为4.174kJ/(kg)；加热蒸汽的热焓为 2549.5 kJ/(kg)；加热蒸汽的冷凝水的热焓为 1250.60 kJ/(kg)由物料衡算可知，日耗薯干粉量为 216.69t日耗淀

23、粉量为 151.683t日耗薯干浆量为 3086.38t则日耗调浆用水量为：3086.38-216.69=2869.69t 日耗淀粉浆量为：151.683+2869.69=3021.373t淀粉浆中含水量为：2869.693021.373100%=95.0%- 9 -淀粉浓度为 5.0%由此可算出淀粉浆的比热容为：C=1.555.0%+4.17495.0%=4.04 kJ/(kg)生产过程中蒸汽耗量的计算培养基灭菌及管道灭菌：培养基采取连消塔连续灭菌，进塔温 90，灭菌 130每罐的初始体积 180m，除糖浓度是 13g/100ml,灭菌前培养基含糖量为 19%，其数量为 18013%19%=

24、123.16t灭菌过程中用 0.3MPa，蒸汽 I=2725.3 kJ/kg,由维持罐（90），进入连消塔加热至 130，糖液比热容 4.04 kJ/(kg)。每罐灭菌时间 3h,输料流量 123.163=41.05t/h41050 4 .04 (130 - 90 )消毒灭菌用蒸汽量为 D= (2725 .3 - 130 4 .18 )95 % =3200 /h=3.2t/h；每天培养基灭菌用蒸汽量：3.234=38.4t；所有用罐灭菌及相关管道灭菌用蒸汽量，据经验取培养基灭菌用蒸汽量的10%，则 D =3.84t1加热发酵醪所用的蒸汽量 D ：6柠檬酸水溶液的比热容可按下式近似计算：C=(0

25、.99-0.66 +0.0010t)4.19式中：0.99比热容 kJ/kg 柠檬酸质量分数， =155.831281.09100%=12.2%t温度，带入上式，得：C=(0.99-0.6612.2%+0.001035)4.19=3.96 kJ/kg2=GC （ t - t ）1281 .09 3 .96 (85 - 35 )因此可得D = =6=205.56t/d=61668t/a将发酵段蒸汽衡量列表如下( I - i )h1 2549 .5-1250 .60 95 %表 3-2 发酵车间蒸汽衡算表日用蒸汽量平均蒸汽用量生产工序（t/d)（t/h)年用蒸汽量（t/a）培养基灭菌38.43.2

26、11520加热发酵醪205.568.56561668空罐灭菌3.840.161152合计247.811.92574340- 10 -3.2.3 发酵过程中冷却水耗量的计算已知发酵过程中的发酵热为 4.186000kJ/mh,200m的发酵罐一般装料量为 180m（填充系数为 0.9），则W发 酵 =QC-（ tt ）=水214 .186000 1804 .18( 28 -15 )=83077 /h=1993.848t/d=598154.4t/a已知 25m的种子罐（填充系数 0.7），装料量为 17.5mCWQ种子 =（ t水2t ）=-14 .186000 17 .54 .18( 28 -1

27、5 )=8077kg/h=193.85t/d=58155t/a将发酵段冷却水衡算列表如下：表 3-3 发酵车间冷却水衡算表生产工序平均耗水量（kg/h）日耗水量（t/d）年耗水量（t/a）发酵罐用水830771993.848598154.4种子罐用水8077193.8558155合计911542187.698656309.43.2.4 发酵过程中无菌空气耗量的计算单个发酵罐耗用无菌空气量计算公式：V=发酵罐体积通气速率填充系数已知：发酵罐体积为 200m；通气速率为 0.18vvm；填充系数为 60%则 V=2000.1860%=21.6m/h单个种子罐耗用无菌空气量取种子罐的无菌空气耗量为发

28、酵过程无菌空气耗量的 25%则 V=25%V=0.2521.6=5.4m/h将发酵车间蒸汽衡算列表如下：表 3-4 发酵车间无菌空气耗用量衡算表单罐每小设备名称时通气量（m/h)单罐每日单罐每年用气量（m/d)用气量（m/a）年总用量（m/a）发酵罐21.6518.41555203110400种子罐5.4129.638880777600总用量276481944003888000- 11 -4 设备选型4.1 主要设备的选型4.1.1 发酵罐的选型发酵罐是整个工艺流程中最重要的一个设备。当前，我国柠檬酸发酵占统治地位的发酵罐仍是机械涡轮搅拌通风发酵罐，即通常所说的通用罐。选用这种发酵罐的原因主要

29、是：历史悠久，资料齐全，技术成熟可靠，成功率较高。生物反应发酵罐一般有 20m、30m、50m、60m、75m、150m、200m等， 国内一般为 100-500m，而国外则都在 400-500m，最大可能为 1000m以上。结合目前本行业发酵技术的现状，目前国内行业成熟技术水平、加工技术水平，企业可能达到的发酵控制管理水平等，从生产的可靠性、可实施性等方面考虑，本设计拟采用放罐容积约 200m的新型通风发酵罐。现以此类发酵罐进行设计选型。4.1.1.1 发酵罐容积和台数的确定发酵初糖浓度：由物料衡算可知，发酵液中柠檬酸的含量为 164.03t/d，则根据：C H O6 12 6C H O6

30、8 7180192可算出葡萄糖量为：164.03180192=153.78t/d 则发酵初糖浓度为：153.781281.09100%=12%生产能力的计算：现每天生产 99.5%纯度的柠檬酸 152.71t，柠檬酸发酵周期为 75h（包括发酵罐清洗、灭菌、进出物料等辅助操作时间）。则每天需糖液体积为 V。每天产糖纯度为 99.5%的柠檬酸 152.71t，每吨 100%的柠檬酸液需糖液 7.58m。V =7.58152.71=1157.54m糖设发酵罐的填充系数 =90%，则每天需要发酵罐的总体积为 V（发酵周期为048h）。V =V =1157.540.9=1286.2m0发酵罐个数的确定

31、：现选择公称容积为 200m的六弯叶机械搅拌通风发酵罐为例，则需要发酵罐的个数为 N 。1查资料知公称容积为 200m的发酵罐，总容积为 230m，则：每台罐的产量为：2000.913%1.1195%98%=24.2t发酵罐所需个数= 日产量 操作周期 = 152 .71 75 =19.72。取整为 20。每台设备产量2424 .224即需要公称容积为 200m的发酵罐 20 个，可保证生产质量。每日投放罐次：152.71/24.2=6.3,取整到 6 次，日运转 19.726675=19.35其中发酵时间为 66h，发酵操作时间为 75h。4.1.1.2 发酵罐主要尺寸计算- 12 -现按公

32、称容积 200m的发酵罐计算pV=V 桶+2V 封=230m,封(头（) 上封口）折边忽略不计，则pD 2V=44D 3 2 D +23 2=0.785D2 2D+ /12D=230解方程得：D=5.009（m） 取 D=5m，H=10m；根据发酵工厂设计概论通用发酵罐系数表查得封头高 H=300mm( )从而定容积V=V +2V桶封4p D 3pD 2=4 2 D + 23 2=0.78525+3.145/12=229 m 230m从而满足设计4.1.1.3 发酵罐冷却面积计算对于柠檬酸发酵，每立方米发酵液，每小时传给冷却器得最大热量约为 4.186000 kJ/（mh），取经验值 K=4.

33、18500 kJ/（mh）。D tm= D t 1- D t 2ln D t 1D t 235351528207D t=D t1- D t 2 = 20 - 7 = 12 .4带入得mln D t1ln 20D t 27即平均温差为 12.4对公称体积 200m的发酵罐，每次放 4 罐，每罐实际装液量为：1157.54/4=289.4m换热面积A=Q/（K t ）=（4.186000289.4）/（4.1850012.4）=280.1mm4.1.1.4 发酵罐搅拌器的计算采用六弯叶涡轮搅拌器搅拌器尺寸搅拌器叶径d=D/3=1.67m，取 d=1.7m叶宽B=0.2d=0.34m弧长I=0.37

34、5d=0.64m底距C=D/3=1.67m，取 C=1.7m盘径d =0.75d=1.28m1叶弦长L=0.25d=0.43m叶距Y=D=5m弯叶板厚 =12mm- 13 -转速取四档搅拌，搅拌速度 N 可根据 50m罐，搅拌器直径 1.05m，转速n=110r/min,以等 P /N 为放大标准放大求得 N =N (D /D )2/3=80(r/min)12计算搅拌轴功率雷诺数mRe = D 2 N r试中：D- 搅拌器直径，为 1.7m112N- 搅拌器转速，为 80/60=1.33 r/s -醪液密度，为 1050 kg/m -醪液粘度，为 1.310-3Ns/mD 2 N r代人数据

35、Re =m=1.71.331050/1.310-3=3.1106 104则为湍流，查阅发酵设备知搅拌功率准数 Np=4.7不通气时的搅拌轴功率 PP =NpN3D5 =4.71.333111.751050=168.849 kW四档功率则为 P=4P =675.396 kW1通气时的搅拌轴功率 P2P = 2 .25 10 3 P1 ND0 .393 2 Q 0 .08式中：P1=4.56105；D=4.913106；Q 为通风量（ml/min），通风比取0.11，则 Q=2000.90.11106=1.98107Q0.08=3.835P =2.2510-3 (4.56105 804.91310

36、6/3.835)0.39=482.326 kW24.1.2 种子罐的选型种子罐采用的也是机械搅拌通风发酵罐。一般种子罐有 5m、20m、50m等。4.1.2.1 种子罐容积和台数的确定种子罐容积的确定:接种量按 10%计算，则种子罐容积为V=V种子发酵10%=2300.1=23m种子罐个数的确定：种子罐作为二级发酵设备是负责将一级种子进行扩大培养并随后接入三级发酵罐中进行发酵，故一般为便于生产一个三级发酵罐配套一个二级发酵罐，由前面运算知应需要 20 个三级发酵罐，故种子罐则也需要 20 个。4.1.2.2 种子罐主要尺寸计算计算与发酵罐的尺寸计算类似V=V+2V桶=23m封- 14 -pD

37、2 2 D +(D )34p2V=43 2=0.785D2 2D+ /12D=23解出 D=2.325m，取 D=2.4m=2400mm则 H=2D=4.8m实际容积为V=0.78522.43+3.142.43/12=25.3m23m可以满足工艺设计要求。4.1.2.3 种子罐型号的确定由上述计算可知，应选用容积为 30m的机械搅拌通风式发酵罐作为种子罐。4.2 辅助设备选型以薯干为原料生产柠檬酸是我国特有的柠檬酸粗料发酵工艺，原料预处理设备可全部采用国产定型的粮食及饲料处理机械，生产过程简单、处理成本低、设备投资少。4.2.1 调浆桶的选型薯干浆的流量为 G=26.9kg/h,即 V=G =

38、26.91.66=16.20m/h。设料液滞留时间为 30min。V=V =16.2030/60=8.1m有效设备数量的计算=6mN=V/( V有效) 为填充系数， =70%；V单为单台设备容积（m），V单单N=8.1/（670%）=1.93 台，取 2 台根据以上计算，应选用 2 个容积为 6m的调浆罐。4.2.2 喷射加热器的选型为保证营养不被破坏取停留时间为 10s，物料流速取 0.4m/s加热器长度 L L=vt=4 m蒸汽耗量流量 G=26.9kg/hCp=3.92 kJ/(kg)温度由 50加热到 100，加热蒸汽P=0.42MPa 饱和蒸汽温度 145，干饱和蒸汽热焓为 654.

39、34.18 kJ/kg，比容 v=0.45m/kg，100饱和蒸汽热焓量为1004.18 kJ/kgGC （ t 2 - t ）= 26900 3 .92 (100 - 50 ) =2275.55 kg/hD =I - i14 .18 (654 .3-100 )V= D蒸汽v =5056.78（m/h）- 15 -计损耗为 10%则V=5056.781.1=5562.46（m/h）蒸汽进气管直径计算：0 .03430 .785在此压力下取气速为 45m/s，则进气管截面积 A= V 蒸v汽 =5562 .47 = 3 .43 10 - 2 m 245 3600A0 .785则 d= 0 .20

40、9 mf取无缝钢管 231mm3，则=219mm，可以满足要求。内径进料管直径计算： 同上面的计算方法V =16.23m/h，物料流速取 0.5m/s 则截面积 A=0.0090（m），d=0.107m进f取无缝钢管 129mm3，则=117mm，可以满足要求。内径出料管直径计算：V = G 出= 29 .2 =17.59m/h，物料流速取 0.42m/s出r1 .6 6则 A=0.012（m，d=0.122mf取无缝钢管 144mm3，则=132mm，可以满足要求。内径4.2.3 其它辅助设备磁力除铁器选用永磁滚筒,由进料装置、滚筒、磁芯、机壳和传动装置等部分组成。磁芯由锶钙铁氧体永久磁铁和

41、铁隔板按一定顺序排列成圆弧形并安装在固定的轴 上，形成多极头开放磁路。磁芯圆弧表面与滚筒内表面间隙小而均匀（一般小于2mm），滚筒由非磁性材料制成，外表面敷有无毒且耐磨的聚氨酯涂料作保护层，以延长使用寿命。滚筒通过蜗轮蜗杆结构由电动机带动旋转，磁芯固定不动。滚筒质量小，转动惯量小。永磁滚筒能自动地排除磁性杂质，除杂效率高（ 98%以上），特别适合于除去粒状物料中的磁性物质。原料的粉碎装置选用湿式粉碎机，主要包括：加料器、粉碎机和加热器等几部分。粉碎可采用一级或二级粉碎（两台粉碎机串联使用）。湿式粉碎过程主要是分散微粒化的过程，可分为把颗粒团破碎、解集、润湿、分散和稳定等步骤。带式过滤机产品提取

42、工序中采用过滤的方法除去发酵液中的CaSO及废炭。4带式过滤机，又称带式压榨 过滤机 ，是由两条无端滤带缠绕在一系列顺序排列、大小不等的辊轮上，利用滤带间的挤压和剪切作用脱除料浆中水分的一种过滤设备。具有结构简单，脱水效率高，处理量大，能耗少，噪声低，自动化程度高，可以连续作业，易于维护等优点，其成本和运行费用比板框压滤机降低 30% 以上。带式过滤机的工作原理大体分为 4 个阶段：预处理阶段。原始料浆的含固量一般很低，必须利用重力沉降或其他方式提高料浆浓度，以降低处理成本。常用的预处理方式是：将浓缩后的污泥与高分- 16 -子絮凝剂混合，物料在絮凝剂作用下，微细颗粒凝聚团状，并初步沉淀，这是污泥上机脱水的准备条件。重力脱水阶段。将