[精选]石油钻井设备与工具--聚晶金刚石钻头.pptx

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1、第四节第四节 聚晶聚晶 石钻头石钻头 以以 石类材料为切削齿的钻头统称为石类材料为切削齿的钻头统称为 石钻头。石钻头。按照按照 石种类的不同，将石种类的不同，将 石钻头分为四类：石钻头分为四类：1 1、聚晶、聚晶 石复合片石复合片PDCPDC钻头钻头 2 2、热稳定聚晶、热稳定聚晶 石钻头石钻头TSPTSP 3 3、表镶、表镶 石钻头石钻头 4 4、孕镶、孕镶 石钻头石钻头聚晶聚晶 石复合片钻头石复合片钻头表镶 石钻头孕镶 石钻头一、一、石类材料简介石类材料简介1 1、切削齿对材料性能的要求、切削齿对材料性能的要求 1 1良好的机械力学性能。破岩需要良好的硬度、强度、韧良好的机械力学性能。破岩

2、需要良好的硬度、强度、韧性。性。2 2耐磨性。抵御岩石的磨损。耐磨性。抵御岩石的磨损。满足以上要求的材料有金属陶瓷、满足以上要求的材料有金属陶瓷、石，统称为超硬材石，统称为超硬材料。比方料。比方:硬质合金、单晶和聚晶硬质合金、单晶和聚晶 石等。石等。石是人类目前所知材料中最硬、抗压强度最强、抗磨石是人类目前所知材料中最硬、抗压强度最强、抗磨损能力最高的材料，因此它是作为钻头切削刃最理想的材料。损能力最高的材料，因此它是作为钻头切削刃最理想的材料。天然单晶 石2 2、石的种类石的种类 石按其成因可分为两大类：石按其成因可分为两大类：天然天然 石：单晶石：单晶 石石;人造人造 石：单晶或聚晶石：单

3、晶或聚晶 石、聚晶石、聚晶 石复合材料石复合材料。人造单晶 石聚晶 石聚晶 石复合材料复合片图1 爪型复合片图2 常规复合片聚晶金刚石层硬质合金3、石材料简介石材料简介1性能性能硬度硬度弹性模量弹性模量冲击韧性冲击韧性热胀系数热胀系数热传导系数热传导系数抗压强度抗压强度2 石的结构石的结构石墨 石 石为石墨的同素异形体。石的晶体类型：3、合成、合成 石机理与工艺石机理与工艺碳的相图 人造人造 石的是用石墨在某些金属触媒的作用下，在石的是用石墨在某些金属触媒的作用下，在5 510MPa10MPa压力及压力及1000C1000C2000C2000C高温条件下制成单晶高温条件下制成单晶 石。目前已能

4、合成直径石。目前已能合成直径3mm3mm或更大的大颗粒单晶或更大的大颗粒单晶 石，石，但成本较高但成本较高 。目前我国人造单晶目前我国人造单晶 石的产量已居世界第一位。石的产量已居世界第一位。合成合成 石的方法很多，主要有石的方法很多，主要有 高压法高压法:静压法静压法 动压法动压法 低压法低压法:CVDCVD法法 六面六面顶压顶压机机结结构原理构原理4、石材料的特点石材料的特点 优点：硬、耐磨优点：硬、耐磨 缺点：缺点：脆性较大，遇到冲击载荷会引起破裂。脆性较大，遇到冲击载荷会引起破裂。热稳定性较差，在高温下热稳定性较差，在高温下 石会燃烧变为二氧化碳和一氧化碳；在空石会燃烧变为二氧化碳和一

5、氧化碳；在空气中，约在气中，约在455455860860之间，之间，石就要出现氧化燃烧；在惰性或复原性气体石就要出现氧化燃烧；在惰性或复原性气体中不会氧化燃烧，但约在中不会氧化燃烧，但约在1430C1430C时，时，石晶体出现同素异形转换变成石墨。石晶体出现同素异形转换变成石墨。对于聚晶对于聚晶 石复合片由于内部含有局部金属，由于金属材料的热膨胀系数远石复合片由于内部含有局部金属，由于金属材料的热膨胀系数远大于大于 石的热膨胀系数，急剧受热容易引起热裂。石的热膨胀系数，急剧受热容易引起热裂。因而，因而，石钻头的设计、制造和使用中必须防止石钻头的设计、制造和使用中必须防止 石材料经受高的冲石材料

6、经受高的冲击载荷并保证击载荷并保证 石切削齿的及时冷却石切削齿的及时冷却 。5、石切削齿1 1单晶单晶 石石 种类：天然、人造种类：天然、人造 特点：颗粒小。特点：颗粒小。2 2聚晶聚晶 石石 聚晶聚晶 石是将直径约石是将直径约1 1100um100um之间的人造之间的人造 石单晶石单晶微粉，参加一定配比的粘结金属或其他材料在高温高压下微粉，参加一定配比的粘结金属或其他材料在高温高压下聚合而成的大颗粒的多晶聚合而成的大颗粒的多晶 石材料。有石材料。有PDCPDC和和TSPTSP两类两类。聚晶聚晶 石复合片石复合片结构：结构：复合片为圆片状，复合片为圆片状，石层厚度一般小于石层厚度一般小于3 m

7、m3 mm，切，切削岩石时作为工作层，碳化钨基体对聚晶削岩石时作为工作层，碳化钨基体对聚晶 石薄层起石薄层起支撑作用。支撑作用。特点：特点：A A、石和硬质合金两种材料的有机结合，使石和硬质合金两种材料的有机结合，使PDCPDC既具有既具有 石的硬度和耐磨性，又具有硬质合金材料的石的硬度和耐磨性，又具有硬质合金材料的强度和抗冲击能力。强度和抗冲击能力。图1 爪型复合片图2 常规复合片聚晶金刚石层硬质合金B、自锐性、自锐性 由于由于 石的耐磨性是硬质合金的石的耐磨性是硬质合金的300倍以上，在钻进过程中硬质合金倍以上，在钻进过程中硬质合金磨损量大于磨损量大于 石层，使得石层，使得 石层始终保持一

8、定的出露量，整个复合片齿石层始终保持一定的出露量，整个复合片齿始终保持良好的锋利性。始终保持良好的锋利性。C C、热稳定性差、热稳定性差 聚晶聚晶 石复合片内部含有局部金属触媒，由于金属材料的热膨胀系石复合片内部含有局部金属触媒，由于金属材料的热膨胀系数远大于数远大于 石的热膨胀系数，急剧受热容易引起热裂。石的热膨胀系数，急剧受热容易引起热裂。同时由于同时由于 石层与硬质合金的热胀系数存在差异，受热也会造成石层与硬质合金的热胀系数存在差异，受热也会造成 石的脱层。石的脱层。其耐热温度其耐热温度700700。D D、脆性大，抗冲击韧性差、脆性大，抗冲击韧性差 石本身脆性大；石本身脆性大；硬质合金

9、层与硬质合金层与 石的弹性模量不同，冲击响应频率不同，受冲击载石的弹性模量不同，冲击响应频率不同，受冲击载荷作用时，荷作用时，石层受到的冲击不能完全由硬质合金层吸收，容易造成石层受到的冲击不能完全由硬质合金层吸收，容易造成 石层发生崩裂，因次适应地层受到限制。石层发生崩裂，因次适应地层受到限制。为提高为提高硬质合金层与硬质合金层与 石层之间的结合强度，增强石层之间的结合强度，增强复合片的耐冲击韧性，复合片的耐冲击韧性，对硬质合金层与对硬质合金层与 石层的结合方式进行了不同的处理，出现了多种结构的石层的结合方式进行了不同的处理，出现了多种结构的复合片。复合片。3、种类 常用的常用的PDCPDC直

10、径为直径为13.4mm13.4mm、16mm 16mm、19mm19mm和和8mm8mm。目前目前PDCPDC正朝着大直径方向开展，最大的直径可达正朝着大直径方向开展，最大的直径可达50.8 mm50.8 mm，而且，而且 石层也有加厚的趋势，已有厚石层也有加厚的趋势，已有厚度达度达2.5mm2.5mm的的PDCPDC齿。齿。热稳定性聚晶热稳定性聚晶 石石Thermally Stable PolycrystallineTSP Diamond 与与PDCPDC的主要区别：将聚晶的主要区别：将聚晶 石中的金属粘结剂用酸石中的金属粘结剂用酸去除，使聚晶去除，使聚晶 石的耐温性大大提高。耐热温度到达石

11、的耐温性大大提高。耐热温度到达11501150。特点：颗粒较大，有一定的耐温性特点：颗粒较大，有一定的耐温性。热稳定聚晶 石二、二、PDC钻头钻头 PDC PDC钻头钻头Polycrystalline Diamond pact BitPolycrystalline Diamond pact Bit，即聚晶，即聚晶 石复石复合片钻头是随着合片钻头是随着PDCPDC复合材料的开展而开展起来的一类新型钻井工具。它复合材料的开展而开展起来的一类新型钻井工具。它是是 石油钻井工业石油钻井工业2020世纪世纪8080年代的一项重大技术成就。年代的一项重大技术成就。PDC PDC钻头在石油钻井中的应用使于钻

12、头在石油钻井中的应用使于7070年代中期。以锋利、耐磨、能够年代中期。以锋利、耐磨、能够自锐的聚晶自锐的聚晶 石复合片切削齿剪切破碎岩石。由于这种钻头在软到中硬地石复合片切削齿剪切破碎岩石。由于这种钻头在软到中硬地层中机械钻速高、寿命长，大大降低了钻井成本，所以层中机械钻速高、寿命长，大大降低了钻井成本，所以PDCPDC钻头广泛应用于钻头广泛应用于软到中硬地层的油井的钻进。软到中硬地层的油井的钻进。目前，目前，PDCPDC钻头的用量和在钻井中总进尺的比例逐年上升，迄今已到达钻头的用量和在钻井中总进尺的比例逐年上升，迄今已到达45%45%左右。左右。一钻头结构一钻头结构1 1、结构、结构2 2、

13、PDCPDC钻头分类钻头分类 按钻头体材料分类：钢体、胎体；按钻头体材料分类：钢体、胎体；按刀翼数量分类：按刀翼数量分类：3-123-12刮刀。刮刀。钢体钢体PDCPDC钻头钻头胎体胎体PDCPDC钻头钻头钻头结构参数钻头结构参数切削结构切削结构水力结构水力结构3 3、PDCPDC钻头结构参数钻头结构参数切削结构基本参数切削结构基本参数切削结构冠部形状刀翼的数量及结构切削齿的分布切削齿的空间位置保径结构水力结构水力结构流道的结构流道的结构喷嘴及空间结构喷嘴及空间结构水力结构基本参数：水力结构基本参数：二切削结构及参数二切削结构及参数1 1、冠部形状、冠部形状 钻头冠部形状是指钻头切削齿外部轮廓

14、的包络线。由内锥、外锥和鼻部钻头冠部形状是指钻头切削齿外部轮廓的包络线。由内锥、外锥和鼻部组成见图。组成见图。钻头冠部形状钻头冠部形状短抛物线短抛物线长抛物线长抛物线 钻头的冠部形状决定了钻头切削形成的井底形状，使得钻头的冠部形状决定了钻头切削形成的井底形状，使得切削齿接触井底的先后次序发生变化。切削齿接触井底的先后次序发生变化。由于最前端的切削齿鼻部齿在半无限体状态下破碎由于最前端的切削齿鼻部齿在半无限体状态下破碎岩石，所受的单位面积的切削力最大，而后序切削齿由于自岩石，所受的单位面积的切削力最大，而后序切削齿由于自由面形成，所受的单位面积的切削力逐次降低。因此钻头冠由面形成，所受的单位面积

15、的切削力逐次降低。因此钻头冠部形状对切削齿的受力有较大的影响。部形状对切削齿的受力有较大的影响。同时内锥影响钻头的稳定性，外锥影响钻头的布齿数量同时内锥影响钻头的稳定性，外锥影响钻头的布齿数量和布齿密度；内外锥结构对流道形状也有较大的影响。和布齿密度；内外锥结构对流道形状也有较大的影响。冠部形状参数冠部形状参数：对于通常采用的圆弧形冠部，其形状可由内锥角对于通常采用的圆弧形冠部，其形状可由内锥角 和外锥和外锥圆弧半径圆弧半径r r两个参数确定图两个参数确定图。冠部形状参数确定方法冠部形状参数确定方法 冠部内锥角冠部内锥角 的大小影响钻头的稳定性，内锥角的大小影响钻头的稳定性，内锥角 越小钻头越

16、稳定。随着地层硬度的增加，内锥角逐渐减越小钻头越稳定。随着地层硬度的增加，内锥角逐渐减小、内锥高度增加，以保持钻头的稳定性。内锥深度与小、内锥高度增加，以保持钻头的稳定性。内锥深度与内锥角有关，按内锥角的大小将内锥深度分为浅锥和深内锥角有关，按内锥角的大小将内锥深度分为浅锥和深锥两种，对应关系为：锥两种，对应关系为：内锥角内锥角130130浅锥浅锥 内锥角内锥角130130深锥深锥 一般根据地层软硬变化取值范围为一般根据地层软硬变化取值范围为120170120170。钻头的外锥弧半径决定了摆放切削齿的总数量、切钻头的外锥弧半径决定了摆放切削齿的总数量、切削齿的切削体积和流道的形状，因此外锥圆弧

17、半径与钻削齿的切削体积和流道的形状，因此外锥圆弧半径与钻头齿的磨损和携岩效果密切相关。头齿的磨损和携岩效果密切相关。圆弧半径确实定原则为：在保持携岩流道畅通的前圆弧半径确实定原则为：在保持携岩流道畅通的前提下，尽量减小圆弧半径。同时要考虑钻头转速，一般提下，尽量减小圆弧半径。同时要考虑钻头转速，一般转速越快外锥部位磨损越严重，需要增加圆弧长度以增转速越快外锥部位磨损越严重，需要增加圆弧长度以增加切削齿的数量。常规钻头外锥圆弧半径由冠部高度系加切削齿的数量。常规钻头外锥圆弧半径由冠部高度系数确定：数确定：冠部高度系数定义为：冠部高度系数定义为：冠部高度即为钻头圆弧部位冠部高度即为钻头圆弧部位的总

18、高度。的总高度。按照冠部高度系数将冠部圆按照冠部高度系数将冠部圆弧半径大小分为四级如图，弧半径大小分为四级如图，具体分级描述如下：具体分级描述如下：冠部圆弧半径大冠部圆弧半径大小分级小分级 冠部高度系数与适用条件的对应关系为：冠部高度系数与适用条件的对应关系为：2 2、布齿密度与布齿间距布齿密度与布齿间距 布齿密度定义为单位长度内切削齿的总面布齿密度定义为单位长度内切削齿的总面积，也可用两个切削齿之间的切削弧长表示积，也可用两个切削齿之间的切削弧长表示如图。布齿密度的大小由冠部形状、刀翼数如图。布齿密度的大小由冠部形状、刀翼数量和布齿间距决定。在冠部形状、刀翼数量确量和布齿间距决定。在冠部形状

19、、刀翼数量确定的条件下，布齿密度取决于布齿间距的大小。定的条件下，布齿密度取决于布齿间距的大小。布齿间距定义为刮刀上相邻两切削齿之间的间隙宽度图。布齿间距定义为刮刀上相邻两切削齿之间的间隙宽度图。为使切削齿准确定位，切削齿之间不能接触，因为使切削齿准确定位，切削齿之间不能接触，因此需要一定的布齿间距。布齿间距由冠部圆弧半径、此需要一定的布齿间距。布齿间距由冠部圆弧半径、切削齿长度、切削齿直径、齿前角、切削齿后部距离切削齿长度、切削齿直径、齿前角、切削齿后部距离决定如图。决定如图。3 3、切削齿空间结构参数切削齿空间结构参数 PDCPDC钻头切削齿空间结构由四个基本参数确定：齿前角、侧转角、装钻

20、头切削齿空间结构由四个基本参数确定：齿前角、侧转角、装配角和位置角如图配角和位置角如图。齿前角齿前角 石复合片绕水平直径线旋转一个角度，切削齿切削平面和石复合片绕水平直径线旋转一个角度，切削齿切削平面和切削齿轴线所成的角称作齿前角。切削齿轴线所成的角称作齿前角。研究说明，齿前角的大小与破岩效果密切相关，齿前角绝对研究说明，齿前角的大小与破岩效果密切相关，齿前角绝对值越大，下部的岩石多向压缩应力增加，压碎的岩石比例增大，值越大，下部的岩石多向压缩应力增加，压碎的岩石比例增大，不易形成较大体积的剪切破碎，破岩效率降低；而齿前角变小，不易形成较大体积的剪切破碎，破岩效率降低；而齿前角变小，一方面复合

21、片后部趋于平缓，切削齿不易深度吃入地层，另一方一方面复合片后部趋于平缓，切削齿不易深度吃入地层，另一方面由于切削齿受拉、弯应力相对增加，易造成复合片崩裂。因此面由于切削齿受拉、弯应力相对增加，易造成复合片崩裂。因此齿前角存在最优值如图。齿前角存在最优值如图。最优值的大小与地层特性、切削齿的性能等因最优值的大小与地层特性、切削齿的性能等因素有关。一般而言，对于较硬地层，齿前角绝对值素有关。一般而言，对于较硬地层，齿前角绝对值取大值。对于软地层齿前角绝对值应较小，一般在取大值。对于软地层齿前角绝对值应较小，一般在-10-10到到-30-30度范围内。中心部位切削齿由于回转度范围内。中心部位切削齿由

22、于回转半径很小，受力状态复杂，齿前角绝对值较大，其半径很小，受力状态复杂，齿前角绝对值较大，其它部位切削齿的齿前角根据地层条件确定，其选择它部位切削齿的齿前角根据地层条件确定，其选择范围见表：范围见表：侧转角侧转角 由于切削齿有一定的厚度，当其在切槽中旋转时，由于切削齿有一定的厚度，当其在切槽中旋转时，由于其切削刃局部集中在复合片前部由于其切削刃局部集中在复合片前部1-2mm1-2mm，其后，其后部支撑局部会在环槽内与地层产生摩擦磨损如图，部支撑局部会在环槽内与地层产生摩擦磨损如图，影响机械钻速，同时侧转角还对岩粉的运移产生影响。影响机械钻速，同时侧转角还对岩粉的运移产生影响。摩擦磨损的局部在

23、角摩擦磨损的局部在角a范围内。为防止上述情况，需要范围内。为防止上述情况，需要将复合片沿其中心线旋转一定的角度将复合片沿其中心线旋转一定的角度b，此角度即为侧，此角度即为侧转角如图。转角如图。装配角装配角 切削齿柱轴线与钻头轴线成一角度，此角称切削齿柱轴线与钻头轴线成一角度，此角称作装配角。装配角为确定参数，由钻头的冠部形作装配角。装配角为确定参数，由钻头的冠部形状和齿径向半径决定。状和齿径向半径决定。位置角位置角 切削齿位置角为切削齿在钻头圆周上所处的切削齿位置角为切削齿在钻头圆周上所处的方位角如图。方位角如图。切削齿位置角由其所处的刀翼位置、刀翼形切削齿位置角由其所处的刀翼位置、刀翼形状确

24、定。状确定。4 4、切削齿直径、切削齿直径 目前市场上常规目前市场上常规PDCPDC齿的直径为：齿的直径为：13.4mm13.4mm、16mm16mm、19mm19mm、25.4mm25.4mm四种。齿直径的选择依据地层条件。大直径齿出露量大、四种。齿直径的选择依据地层条件。大直径齿出露量大、机械钻速高、不易泥包，适合软地层。小直径齿抗冲击韧性相对机械钻速高、不易泥包，适合软地层。小直径齿抗冲击韧性相对较好，但出露量较小，适合硬地层。切削齿尺寸选择与地层的对较好，但出露量较小，适合硬地层。切削齿尺寸选择与地层的对应关系如下：应关系如下：5 5、刀翼数量、形状及位置角、刀翼数量、形状及位置角 刀

25、翼数量刀翼数量 对刮刀对刮刀PDCPDC钻头而言，钻头冠部形状确定后，钻头而言，钻头冠部形状确定后，刀翼数量决定了切削齿的布齿密度和数量。同刀翼数量决定了切削齿的布齿密度和数量。同时其位置角影响钻头的整体受力和流道的结构。时其位置角影响钻头的整体受力和流道的结构。地层越硬钻头磨损越严重，需要增加切削齿的地层越硬钻头磨损越严重，需要增加切削齿的数量，刀翼数量也越多。常规钻头刮刀数范围为数量，刀翼数量也越多。常规钻头刮刀数范围为3939。刮刀数量与地层硬度的对应关系为。刮刀数量与地层硬度的对应关系为：刀翼形状刀翼形状 刀翼形状与钻头的冠部形状、切削齿的空间结构刀翼形状与钻头的冠部形状、切削齿的空间

26、结构参数有关。参数有关。刀翼形状影响钻头流道结构、钻头受力和携岩效刀翼形状影响钻头流道结构、钻头受力和携岩效果。其基本参数由切削齿空间结构参数确定，其基本果。其基本参数由切削齿空间结构参数确定，其基本结构形式分为以下三种结构形式分为以下三种：直刀翼：直刀翼：钻头刀翼的俯视投影为直线如图一般其冠部圆弧钻头刀翼的俯视投影为直线如图一般其冠部圆弧较小，用于中软至硬地层钻头。较小，用于中软至硬地层钻头。常规螺旋：常规螺旋：刀翼形状由直线段和螺旋线组成，适用于各种地层。刀翼形状由直线段和螺旋线组成，适用于各种地层。大螺旋：大螺旋：刀翼形状为螺旋型，由切削齿的位置拟合得到，适刀翼形状为螺旋型，由切削齿的位

27、置拟合得到，适用于软地层。用于软地层。刀翼位置角刀翼位置角 各刀翼位置角由周向角限定。周向角即为刀翼的方位角各刀翼位置角由周向角限定。周向角即为刀翼的方位角如图。如图。周向角依据结构对称原则、流道协调原则周向角依据结构对称原则、流道协调原则设计设计。结构对称是指长短刀翼的搭配力求做到在结构对称是指长短刀翼的搭配力求做到在结构上对称，使任意横截面两边的切削齿数量结构上对称，使任意横截面两边的切削齿数量和切削结构基本对称如图。和切削结构基本对称如图。流道协调原则是指流道的过流面积变化协调均匀，流道协调原则是指流道的过流面积变化协调均匀，防止局部流道堵塞或局部狭窄，防止局部岩屑堆积如防止局部流道堵塞

28、或局部狭窄，防止局部岩屑堆积如图。图。6 6、保径结构与形状、保径结构与形状 钻头保径除保持井眼直径外，对钻头的导向性能钻头保径除保持井眼直径外，对钻头的导向性能和钻头稳定性影响较大。其结构由保径长度、保径宽度、和钻头稳定性影响较大。其结构由保径长度、保径宽度、保径形状确定。一般而言，地层研磨性越大，保径面积保径形状确定。一般而言，地层研磨性越大，保径面积应加大。在保持井眼直径的前提下，考虑钻头的导向性应加大。在保持井眼直径的前提下，考虑钻头的导向性能和稳定性。能和稳定性。保径的形状分为直线形和螺旋形两种。保径形状与保径的形状分为直线形和螺旋形两种。保径形状与刀翼形状、地层特性以及井眼轨迹控制

29、等因素有关。一刀翼形状、地层特性以及井眼轨迹控制等因素有关。一般刀翼形状为螺旋形则保径为螺旋形。般刀翼形状为螺旋形则保径为螺旋形。三钻头水力结构参数确定原则三钻头水力结构参数确定原则 钻头水力结构主要包括两局部：流道结构和喷嘴钻头水力结构主要包括两局部：流道结构和喷嘴及空间分布及空间分布。1 1、流道结构、流道结构 流道结构与尺寸结构设计目标是最大限度的增加流道结构与尺寸结构设计目标是最大限度的增加流道空间，便于岩粉尽快离开井底，防止岩粉的二次破流道空间，便于岩粉尽快离开井底，防止岩粉的二次破碎。一般流道深度为喷嘴的最正确喷距，也即喷嘴直径碎。一般流道深度为喷嘴的最正确喷距，也即喷嘴直径的的

30、57 57 倍；流道的宽度越大越好，其由刀翼空间决定，倍；流道的宽度越大越好，其由刀翼空间决定，因此一般情况下在保证刀翼强度的前提下尽量采用较窄因此一般情况下在保证刀翼强度的前提下尽量采用较窄刀翼形状。刀翼形状。2 2、喷嘴及其空间结构参数喷嘴及其空间结构参数 喷嘴的数量与尺寸喷嘴的数量与尺寸 喷嘴数量和尺寸是由水力学参数优化设计结果确定的。喷喷嘴数量和尺寸是由水力学参数优化设计结果确定的。喷嘴的当量直径可由排量和设计钻头压降计算得到嘴的当量直径可由排量和设计钻头压降计算得到：式中：式中：P设计钻头压降；设计钻头压降；Q排量；排量；A钻头喷嘴过流面积；钻头喷嘴过流面积；D喷嘴当量直径；喷嘴当量

31、直径；Dj第第j个喷嘴的直径；个喷嘴的直径；N喷嘴个数喷嘴个数。由排量和设计钻头压降计算得到钻头喷嘴的当量直由排量和设计钻头压降计算得到钻头喷嘴的当量直径后，根据喷嘴个数确定每个喷嘴直径。每个喷嘴直径径后，根据喷嘴个数确定每个喷嘴直径。每个喷嘴直径有不同，但差异不能太大，以使钻头外表的液流分布均有不同，但差异不能太大，以使钻头外表的液流分布均匀。匀。喷嘴的空间结构参数喷嘴的空间结构参数 喷嘴的空间结构参数主要有：中心半径、位置方位角、喷射喷嘴的空间结构参数主要有：中心半径、位置方位角、喷射方位角、喷射角度四个参数如图。这四个参数依据水力学优方位角、喷射角度四个参数如图。这四个参数依据水力学优化

32、设计结果确定。化设计结果确定。中心半径、位置方位角确定原则是消除钻头外表的中心半径、位置方位角确定原则是消除钻头外表的涡流区如图。涡流区如图。喷射方位角、喷射角度的优化目标是以较大的水马力去除喷射方位角、喷射角度的优化目标是以较大的水马力去除切削齿破碎的眼屑并形成速度矢量指向井壁的漫流层将岩屑携切削齿破碎的眼屑并形成速度矢量指向井壁的漫流层将岩屑携离井底，同时防止在井壁附近形成涡流区如图。根据有限离井底，同时防止在井壁附近形成涡流区如图。根据有限元流场分析结果，最优的喷嘴喷射角度为元流场分析结果，最优的喷嘴喷射角度为25。喷射角度和喷射方位的具体确定方法可分为三类：喷射角度和喷射方位的具体确定

33、方法可分为三类：中心喷嘴：对于刮刀数量较多或钻头直径较大中心喷嘴：对于刮刀数量较多或钻头直径较大241mm的钻头需要中心喷嘴，以冲洗中心部位的岩的钻头需要中心喷嘴，以冲洗中心部位的岩屑如图。中心喷嘴的喷射角度一般在屑如图。中心喷嘴的喷射角度一般在010，喷，喷射方位一般与某一长刮刀平行。射方位一般与某一长刮刀平行。内锥喷嘴：内锥喷嘴主要覆盖长刮刀所处的内锥喷嘴：内锥喷嘴主要覆盖长刮刀所处的流道的冲洗，覆盖面积较大，因而喷射角度的变流道的冲洗，覆盖面积较大，因而喷射角度的变化范围较大。如果长刮刀流道只布置一个喷嘴，化范围较大。如果长刮刀流道只布置一个喷嘴，则喷射角度一般取值范围为则喷射角度一般取

34、值范围为15-30；如果长刮刀；如果长刮刀流道布置两个喷嘴，则内锥喷嘴喷射角度一般取流道布置两个喷嘴，则内锥喷嘴喷射角度一般取值范围为值范围为5-15如图。如图。外锥喷嘴：外锥喷嘴覆盖某一短刮刀或长刮外锥喷嘴：外锥喷嘴覆盖某一短刮刀或长刮刀的外锥局部的冲洗，由于其放置位置靠近钻头刀的外锥局部的冲洗，由于其放置位置靠近钻头外侧，喷射角度不宜过大，一般要求其射流的中外侧，喷射角度不宜过大，一般要求其射流的中心对准钻头的鼻部为宜，通常取值范围在心对准钻头的鼻部为宜，通常取值范围在10-25如图如图6-22。四四PDC钻头的破岩机理钻头的破岩机理1 1、切削齿的运动轨迹、切削齿的运动轨迹 钻井过程中切

35、削齿在压力和扭矩的作用下破钻井过程中切削齿在压力和扭矩的作用下破碎井底的岩石，相应地产生给进和回转运动，其碎井底的岩石，相应地产生给进和回转运动，其运动轨迹为螺旋线。运动轨迹为螺旋线。2 2、PDCPDC钻头破岩过程钻头破岩过程 根据破岩机理分析，切削齿在钻压压入地层根据破岩机理分析，切削齿在钻压压入地层一定深度的同时在扭矩作用下连续破碎岩石。一定深度的同时在扭矩作用下连续破碎岩石。初期挤压阶段塑性变形初期挤压阶段塑性变形 刃前岩石沿剪切面破碎后刃前岩石沿剪切面破碎后,切削齿刃侵入前一过程留下的断裂面，切削齿刃侵入前一过程留下的断裂面，切削齿挤压刃前岩石，切削力不断增大，岩石发生局部塑性变形。

36、切削齿挤压刃前岩石，切削力不断增大，岩石发生局部塑性变形。小剪切破碎局部破碎小剪切破碎局部破碎 随着切削力的不断增大随着切削力的不断增大,刃前岩石发生裂纹。当岩石的拉应力超刃前岩石发生裂纹。当岩石的拉应力超过岩石的抗拉强度时，岩石被拉开，出现裂纹。当剪应力超过岩石的抗过岩石的抗拉强度时，岩石被拉开，出现裂纹。当剪应力超过岩石的抗剪强度时，岩石出现剪切裂纹剪强度时，岩石出现剪切裂纹,岩石发生小剪切破碎。岩石发生小剪切破碎。大剪切破碎体积破碎大剪切破碎体积破碎 随着切削齿继续向前运动，随着切削齿继续向前运动，切削力不断增大，齿刃挤压前方岩切削力不断增大，齿刃挤压前方岩石。当切削力增大到极限值时，岩

37、石沿剪切面发生大剪切破碎，出现块石。当切削力增大到极限值时，岩石沿剪切面发生大剪切破碎，出现块体崩裂。大剪切发生的瞬间，切削阻力突降至最小。体崩裂。大剪切发生的瞬间，切削阻力突降至最小。塑性岩石的切削齿受力塑性岩石的切削齿受力塑、脆性岩石破碎过程的差异塑、脆性岩石破碎过程的差异：塑性岩石与脆性岩石的剪切破岩过程基本相似，但塑性岩石与脆性岩石的剪切破岩过程基本相似，但又有差异。又有差异。由于塑性岩石的崩切体积较小，形成的切削槽在宽由于塑性岩石的崩切体积较小，形成的切削槽在宽度和深度上变化不大，切削过程是一个较稳定的过程，度和深度上变化不大，切削过程是一个较稳定的过程，切削力遵循一定的周期性变化，

38、但波幅较小。切削力遵循一定的周期性变化，但波幅较小。而脆性岩石的崩切体积较大，形成的切削槽在宽度而脆性岩石的崩切体积较大，形成的切削槽在宽度和深度上变化较大，切削力跳动幅度较大。和深度上变化较大，切削力跳动幅度较大。五五PDCPDC钻头的特点钻头的特点PDC切削齿的自锐性PDCPDC钻头的特点总结钻头的特点总结优点：优点：1 1以剪切方式破岩，在软至中硬均质地层中破岩效率高，机械钻速高；以剪切方式破岩，在软至中硬均质地层中破岩效率高，机械钻速高；2 2具有自锐性，能始终保持较高的机械钻速；具有自锐性，能始终保持较高的机械钻速；3 3PDCPDC钻头切削齿耐磨性高，钻头寿命长；钻头切削齿耐磨性高

39、，钻头寿命长；4 4所需钻压较低，钻柱负荷小。同时在吊打情况下能保持较高的钻井速度；所需钻压较低，钻柱负荷小。同时在吊打情况下能保持较高的钻井速度；5 5适应较高的转速可达适应较高的转速可达400400转转/分，有利于提高钻井速度；同时适合配合分，有利于提高钻井速度；同时适合配合动力钻具使用；动力钻具使用；6 6PDCPDC钻头结构牢固，没有活动部件和易损件，有利于防止钻井事故；钻头结构牢固，没有活动部件和易损件，有利于防止钻井事故；7 7不受井眼尺寸的限制，适合在小井眼中应用；不受井眼尺寸的限制，适合在小井眼中应用；8 8不受地层温度的影响，是高温地层钻进的首选。不受地层温度的影响，是高温地

40、层钻进的首选。六六PDC钻头优化设计理论与方法钻头优化设计理论与方法1 1、传统的、传统的PDCPDC钻头设计理论钻头设计理论 等切削体积原则；等切削体积原则；等功率原则；等功率原则；等磨损原则。等磨损原则。等切削体积原则：等切削体积原则：即以每个切削齿的切削体积相等为原则。即以每个切削齿的切削体积相等为原则。sj 第第j颗切削齿的破岩面积；颗切削齿的破岩面积；Rj第第j颗切削齿距旋转中心的距离。颗切削齿距旋转中心的距离。等功率原则：等功率原则：每个切削齿的切削功率相等。每个切削齿的切削功率相等。Sj第第j颗切削齿的破岩面积；颗切削齿的破岩面积；Rj第第j颗切削齿距旋转中心的距离。颗切削齿距旋

41、转中心的距离。Aj岩石的单位体积破碎功或岩石的抗剪强度。岩石的单位体积破碎功或岩石的抗剪强度。等磨损原则等磨损原则:等磨损原则的目标函数为使钻头每个切削齿等磨损原则的目标函数为使钻头每个切削齿的磨损速度一致。的磨损速度一致。由于影响磨损速度的因素众多，目前还没有由于影响磨损速度的因素众多，目前还没有合理的函数表达式。合理的函数表达式。2 2、传统、传统PDCPDC钻头设计理论的局限性钻头设计理论的局限性 传统传统PDCPDC钻头设计理论与方法，对于钻头设计理论与方法，对于PDCPDC钻头的设钻头的设计有一定的指导意义，但在实际应用过程中还存在许计有一定的指导意义，但在实际应用过程中还存在许多问

42、题，特别对于刮刀式多问题，特别对于刮刀式PDCPDC钻头的设计，理论与实际钻头的设计，理论与实际差距更大。原因在以下几个方面差距更大。原因在以下几个方面:等切削体积布齿原则可以用于等切削体积布齿原则可以用于PDCPDC钻头的钻头的实际设计。但是等切削体积布齿原则没有考虑齿实际设计。但是等切削体积布齿原则没有考虑齿与地层的相互作用，不能准确反映切削齿受力以与地层的相互作用，不能准确反映切削齿受力以及磨损的规律。及磨损的规律。对于等功率、等磨损原则，由于对钻头对于等功率、等磨损原则，由于对钻头齿与地层相互作用的规律的研究不够系统完善，齿与地层相互作用的规律的研究不够系统完善，还不能用于实际钻头设计

43、。还不能用于实际钻头设计。图 PDCPDC钻头的不平衡力钻头的不平衡力3、PDC钻头设计理论的最新研究成果钻头设计理论的最新研究成果1平衡力设计平衡力设计 由于钻头齿的受力的合力不平衡如图，由于钻头齿的受力的合力不平衡如图，在旋转过程中使钻头的旋转中心偏离井眼中心，在旋转过程中使钻头的旋转中心偏离井眼中心，造成钻头在公转的同时伴有间断性自转，从而形造成钻头在公转的同时伴有间断性自转，从而形成涡动。成涡动。平衡力设计的方法改变切削齿的空间角度消除不平衡力；改变切削齿的空间角度消除不平衡力；采用不对称刀翼设计消除不平衡力；采用不对称刀翼设计消除不平衡力；采用低摩擦保径设计抵消不平衡力采用低摩擦保径

44、设计抵消不平衡力;采用轨道式布齿形成的沟槽限制钻头的涡动。采用轨道式布齿形成的沟槽限制钻头的涡动。图2 钻头切削的井底A常规 B涡动图图3 平衡力设计示意平衡力设计示意 改变切削齿的改变切削齿的角度及位置角度及位置不对称刀翼设计不对称刀翼设计图4 轨道布齿示意图同轨道部齿图5 轨道布齿切削的井底图图 低摩擦保径低摩擦保径 2减振齿设计 钻头受钻柱运动的影响以及与地层的相互作钻头受钻柱运动的影响以及与地层的相互作用，纵向振动不可防止。钻头的纵向振动使的切用，纵向振动不可防止。钻头的纵向振动使的切削齿的受到不规则的冲击作用，造成切削齿的破削齿的受到不规则的冲击作用，造成切削齿的破坏。为减小切削齿的

45、冲击破坏，提出了减振设计坏。为减小切削齿的冲击破坏，提出了减振设计的方法。该方法主要有两种形式：的方法。该方法主要有两种形式：图图 冲击抑制器示意图冲击抑制器示意图 减振齿设计三、热稳定聚晶 石钻头1、结构石油大学研制的8.5inchTRJ-1型TSP 石钻头水眼 2 2、种类：、种类：按切削齿镶嵌方式分类按切削齿镶嵌方式分类 表镶和孕镶。表镶和孕镶。按冠部形状分类：按冠部形状分类：浅锥、抛物线和双锥型。浅锥、抛物线和双锥型。DBS公司8.5inchTBT-18型TSP 石钻头3、聚晶 石钻头特点总结 优点：优点：1 1以剪切方式破岩，在中硬至硬均质地层中破岩效率较高。以剪切方式破岩，在中硬至

46、硬均质地层中破岩效率较高。2 2切削齿形状多样，切削结构合理，机械钻速较高；切削齿形状多样，切削结构合理，机械钻速较高；3 3TSPTSP切削齿耐磨性高，钻头寿命较长；切削齿耐磨性高，钻头寿命较长；4 4所需钻压较低，钻柱负荷小。同时在吊打情况下能保持较高的钻井速度；所需钻压较低，钻柱负荷小。同时在吊打情况下能保持较高的钻井速度；5 5热稳定性好，适应高的转速可达热稳定性好，适应高的转速可达800800转转/分，有利于提高钻井速度；同分，有利于提高钻井速度；同时适合配合动力钻具使用；时适合配合动力钻具使用；6 6PDCPDC钻头结构牢固，没有活动部件和易损件，有利于防止钻井事故；钻头结构牢固，没有活动部件和易损件，有利于防止钻井事故；7 7不受井眼尺寸的限制，适合在小井眼中应用；不受井眼尺寸的限制，适合在小井眼中应用；8 8不受地层温度的影响，是高温地层钻进的首选不受地层温度的影响，是高温地层钻进的首选。缺点：缺点：1 1TSPTSP齿抗冲击韧性差不适合在破碎、软硬变换频齿抗冲击韧性差不适合在破碎、软硬变换频繁以及硬地层中使用，地层使用范围受到限制；繁以及硬地层中使用，地层使用范围受到限制；2 2与与PDCPDC钻头相比，钻头切削齿出刃小，机械钻速钻头相比，钻头切削齿出刃小，机械钻速低。低。3 3钻头成本较高。钻头成本较高。演讲完毕，谢谢观看！