预应力混凝土管桩基疑难大全优秀PPT.ppt

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1、建筑桩基技术规范建筑桩基技术规范JGJ94-2008JGJ94-2008常用桩型及有关疑难常用桩型及有关疑难 解析解析2010.042010.042010.042010.04 书目书目 一、人工挖孔嵌岩桩一、人工挖孔嵌岩桩 1 1、概述、概述 2 2、竖向受压承载力性状、竖向受压承载力性状 3 3、工程桩检测、工程桩检测 4 4、某工程案例解析、某工程案例解析 二、预应力混凝土管桩二、预应力混凝土管桩 三、后注浆灌注桩三、后注浆灌注桩 四、地下水与抗浮设计四、地下水与抗浮设计 五、两类共同作用与变刚度调五、两类共同作用与变刚度调平设计平设计 六、桩基础的抗震设计六、桩基础的抗震设计（液化土中的

2、桩基设计）（液化土中的桩基设计）七、常见问题释疑七、常见问题释疑二、预应力混凝土管桩二、预应力混凝土管桩 随着施工技术发展和阅历积累，近些年管桩从沿海软土地区向内陆非软土地区扩散，由低烈度区向高烈度区扩散。同时也出现了不少工程事故，设计及施工应驾驭其中原理并积累相关阅历以有利于该桩型的发展。1、按挤土程度分类 与混凝土灌注桩比较，预应力管桩无泥皮、沉渣，从这个角度讲，其单桩竖向承载力应比灌注桩高，但管桩是挤土施工，不行避开的扰动原状土、使地下水渗流变更、破坏整个场地原有的应力场，使之失衡，从而导致诸多工程问题。由于挤土效应这是管桩工程事故较多的缘由之一。因此有必要依据挤土程度分类：（1）挤土桩

3、：闭口管桩（2）部分挤土桩：开口管桩，引孔施工的管桩（3）非挤土桩 一般而言，（1）假如选择管桩，那么在有条件的场地（地区）应运用部分挤土桩（2）用大口径空心桩（3）长桩，这能较大程度上削减挤土效应；同时在确定程度上保留了管桩侧摩阻力和端阻力较灌注桩高的优点。挤土量的比较 2、挤土施工场地土的影响 挤土施工将在引发场地土在施工期间发生以下变更：（1）扰动原状土体。对于高灵敏度的软土，可能破坏土体结构；（2）饱和软粘土中引起较超群孔隙水压力，对四周设施产生不利影响；（3）变更场地渗流规律。大面积挤土施工当沉桩速率过快将变更原有渗流规律，使得水压力发生变更。（4）土体偏离原位，朝场地外扩展，同时场

4、地隆起。土体位移及引发的破坏3、场地土变更对桩基础沉降及承载力的影响 桩基础工程中是通过考察桩基承载力、沉降量以及施工期间土体位移来评价桩型选择的合理性，因此可以将场地土变更对桩基础沉降、承载力及施工期间对四周环境的影响称为挤土效应。（1）挤土对桩基试桩承载力的影响突变型（桩端脱空）陡降型 预应力混凝土管桩的静载荷试验Q-s曲线多数（除桩端嵌岩以外）呈现陡降型的特征，这与（1）预应力管桩应用的场地多为软土有关（2）可能与桩直径较小有关。预应力混凝土管桩竖向抗压承载力的计算及说明预应力混凝土管桩竖向抗压承载力的计算及说明 当依据土的物理指标与承载力参数之间的阅历关系确定敞口预应力混凝当依据土的物

5、理指标与承载力参数之间的阅历关系确定敞口预应力混凝土空心桩单桩竖向极限承载力标准值时，可按下列公式计算：土空心桩单桩竖向极限承载力标准值时，可按下列公式计算：此公式计算基于以下假定此公式计算基于以下假定（1）土体未扰动，桩与土体紧密接触，故侧摩阻力较泥浆护壁的高。）土体未扰动，桩与土体紧密接触，故侧摩阻力较泥浆护壁的高。（2）桩端与持力层紧密接触，土塞效应方能发挥。）桩端与持力层紧密接触，土塞效应方能发挥。（3）未计入土体再固结形成的侧摩阻力增加效果。）未计入土体再固结形成的侧摩阻力增加效果。挤土复原的时效性是双刃剑。随着时间推移，场地土复原稳定，但这个时间可能长达一至数年。在这个过程中虽然侧

6、摩阻力增加，但是沉降也在增加。设计提高基桩承载力那么桩数将削减，导致实际总沉降增加；同时由于再固结可能导致承台底脱空，那么荷载全部由桩担当，也可能额外增加沉降。土的名称土的名称土的状土的状态态q qskskq qpkpkl l9999 l l1616161630 30(压实压实)填土填土22223030淤泥淤泥14142020淤泥淤泥质质土土22223030黏性土黏性土流塑流塑I IL L1124244040软软塑塑0.75 I0.75 IL L11404055552108502108506501400650140012001800120018001300190013001900可塑可塑0.5

7、0 I0.50 IL L0.750.755555707085017008501700140022001400220019002800190028002300360023003600硬可塑硬可塑0.25 I0.25 IL L0.500.50707086861500230015002300230033002300330027003600270036003600440036004400硬塑硬塑0 I0 IL L0.250.25868698982500380025003800380055003800550055006000550060006000680060006800坚坚硬硬I IL L009898

8、105105红红黏土黏土0 0 a aw w1113133232000.9e0.926264646中密中密0.75e0.90.75e0.94646666695017009501700140021001400210019002700190027002500340025003400密密实实e0.75e0.75666688881500260015002600210030002100300027003600270036003600440036004400粉砂粉砂稍密稍密10N1510N15242448481000160010001600150023001500230019002700190027002

9、100300021003000中密中密15N301530N3066668888预应力混凝土管桩预应力混凝土管桩qsk,qpk土的名称土的名称土的状土的状态态q qskskq qpkpkl l9999 l l1616161630 30细细砂砂稍密稍密10N1510N1524244848中密中密15N301530N3066668888中砂中砂中密中密15N301530N3074749595粗砂粗砂中密中密15N301530N309595116116砾砾砂砂稍密稍密5N515151161161381386000950060009500900010500900010500圆砾圆砾、角、角砾砾中密、密中

10、密、密实实N N63.563.51010160160200200700010000700010000950011500950011500碎石、卵石碎石、卵石中密、密中密、密实实N N63.563.5101020020030030080001100080001100010500130001050013000全全风风化化软质软质岩岩30N5030N501001001201204000600040006000全全风风化硬化硬质质岩岩30N503010101601602402406000900060009000强强风风化硬化硬质质岩岩N N63.563.510102202203003007000110

11、00700011000（2）挤土对桩基沉降的影响 建筑物关注的是桩基长期沉降量。沉桩结束后，孔隙水压力渐渐消散，土体再固结，建筑物随之下沉；对于土层分布比较匀整的场地，再固结在平面内较匀整，将不增加建筑物两点间差异沉降，但对建筑物总沉降产生较大影响。饱和土中接受预制桩（不含复打、复压、引孔沉桩）时，应依据桩距、土质、沉桩速率和依次等因素，对按等效作用分层综合法计算的沉降乘以1.31.8挤土效应系数，土的渗透性低，桩距小，桩数多，沉桩速率快时取大值。天津某工程沉降实测资料住宅，地下1层，地上9层，异形柱剪力墙结构，预应力管桩。上图为竣工时沉降。Smax=39mm住宅，地下2层，地上27层，剪力墙

12、结构，灌注桩后注浆。上图为竣工时沉降。Smax=17mm 上面两栋楼位于同一小区。虽然桩基础供应了等效的承载力，但沉降差别相当大。可见荷载量大并不是产生大沉降量的主要因素，主要还是挤土效应。4、减小挤土效应的措施（1）设计措施：增大基桩的最小中心距）设计措施：增大基桩的最小中心距土土类类与成与成桩桩工工艺艺排数不少于排数不少于3 3排且排且桩桩数不数不少于少于9 9根的摩擦型根的摩擦型桩桩桩桩基基其他情况其他情况非非挤挤土灌注土灌注桩桩3.03.0d d3.03.0d d部分部分挤挤土土桩桩3.53.5d d3.03.0d d挤挤土土桩桩非非饱饱和土和土4.04.0d d3.53.5d d饱饱

13、和黏性土和黏性土4.54.5d d4.04.0d d钻钻、挖孔、挖孔扩扩底底桩桩2 2D D或或D D+2.0m(+2.0m(当当D D2m)2m)1.51.5 D D或或D D+1.5m(+1.5m(当当D D2m)2m)沉管夯沉管夯扩扩、钻钻孔孔挤扩挤扩桩桩非非饱饱和土和土2.22.2D D且且4.04.0d d2.02.0D D且且3.53.5d d饱饱和黏性土和黏性土2.52.5D D且且4.54.5d d2.22.2D D且且4.04.0d d（2）施工措施：）施工措施：1）可用预钻孔来削减排土量。预钻孔孔径可比桩径（或方桩对角线）小）可用预钻孔来削减排土量。预钻孔孔径可比桩径（或方

14、桩对角线）小50100mm，深度可依据桩距和土的密实度、渗透性确定，宜为桩长的，深度可依据桩距和土的密实度、渗透性确定，宜为桩长的1/31/2；通常预钻孔深度范围内地基土体内的超孔隙水压力可减小通常预钻孔深度范围内地基土体内的超孔隙水压力可减小40%50%，地基变位可减小地基变位可减小30%50%。2）应设置排水措施，如袋装砂井或塑料排水板，可提高土的在施工期间的压）应设置排水措施，如袋装砂井或塑料排水板，可提高土的在施工期间的压缩性。袋装砂井直径宜为缩性。袋装砂井直径宜为7080mm，间距宜为，间距宜为1.01.5m，深度宜为，深度宜为1012m；塑料排水板的深度、间距与袋装砂井相同；塑料排

15、水板的深度、间距与袋装砂井相同；其目的是改善地基土的排水特性，加快孔隙水压力的消散，防止砂土液化。其目的是改善地基土的排水特性，加快孔隙水压力的消散，防止砂土液化。3）可在沉桩区内外开挖地面防震沟或应力释放孔，并可与其他措施结合运用。防震沟沟宽可取0.50.8m，深度按土质状况确定；可减小浅层土体的挤土效应，对于深基坑效果有限。4）管桩施工不能抢工期。应限制每天的沉桩数量（即打桩速率），合理支配沉桩流程，使得超孔隙水压力能刚好消散；在软黏性土中，沉桩速度过快，不但显著增加水压力、地基土变位，还可使得邻近土体剪切破坏。施工顺当则影响水力梯度的大小和方向。实测表明，地基变位方向与沉桩施工方向一样。

16、5）沉桩结束后，宜普遍实施一次复打，使桩端置于持力层上，能充分发挥桩端土体承载力，还可随时间增长；（3）基坑开挖）基坑开挖1）基坑开挖前应对边坡支护型式、降水措施、挖土方案、运土路途及堆土位置）基坑开挖前应对边坡支护型式、降水措施、挖土方案、运土路途及堆土位置编制施工方案，若桩基施工引起超孔隙水压力，宜待超孔隙水压力大部分消散后编制施工方案，若桩基施工引起超孔隙水压力，宜待超孔隙水压力大部分消散后开挖。开挖。2）基坑施工依次宜先深后浅。场地土允许的地区应先开挖基坑，后沉桩。）基坑施工依次宜先深后浅。场地土允许的地区应先开挖基坑，后沉桩。3）挖土应均衡分层进行，对流塑状软土的基坑开挖，高差不应超

17、过）挖土应均衡分层进行，对流塑状软土的基坑开挖，高差不应超过1m。4）挖出的土方不得堆置在基坑旁边。）挖出的土方不得堆置在基坑旁边。5）机械挖土时须避开桩位，行进路途须避开桩位且距离桩位确定距离，否则应）机械挖土时须避开桩位，行进路途须避开桩位且距离桩位确定距离，否则应实行其他措施确保基坑内的桩体不受损坏。实行其他措施确保基坑内的桩体不受损坏。（4）施工监测）施工监测1）对于挤土预制桩和挤土灌注桩，施工过程均应对桩顶和地面土体的竖向和水）对于挤土预制桩和挤土灌注桩，施工过程均应对桩顶和地面土体的竖向和水平位移进行系统观测；若发觉异样，应实行复打、复压、引孔、设置排水措施及平位移进行系统观测；若

18、发觉异样，应实行复打、复压、引孔、设置排水措施及调整沉桩速率等措施。调整沉桩速率等措施。2）沉桩过程中应加强邻近建筑物、地下管线等的观测、监护。）沉桩过程中应加强邻近建筑物、地下管线等的观测、监护。（5）预应力管桩施工常见问题及处理措施）预应力管桩施工常见问题及处理措施1）平面偏位，桩身完整性为）平面偏位，桩身完整性为I、II类。类。措施：处理承台。尤其对一柱一桩和二桩的状况。（见武汉某工程实例）措施：处理承台。尤其对一柱一桩和二桩的状况。（见武汉某工程实例）2）桩身开裂，对水平承载力有影响。）桩身开裂，对水平承载力有影响。措施：（措施：（a）灌芯（）灌芯（b）补桩（！）。（见唐山某项目）补桩

19、（！）。（见唐山某项目）3）桩端未到设计标高（桩长未满足设计要求）。）桩端未到设计标高（桩长未满足设计要求）。措施（措施（a）预钻孔（）预钻孔（b）保留该持力层。）保留该持力层。处理类似问题应着眼于对承台和上部结构的影响：（a）承台内力与原设计不同；（b）建筑物沉降可能不匀整。4）沉桩终压力与设计不符（沉桩终压力Rsm与极限承载力Quk关系按地区阅历较为真实）。终止压力与土层分布特性亲密相关，应留意当地土层分布特点。（a）（b）（c）规范：最大压桩力不宜小于设计的单桩竖向极限承载力标准值，必要时可由现场试验确定，可依据地区静压阅历确定。5、预应力管桩的桩身承载力与施工工艺系数计算模式计算模式(

20、1)(1)当桩顶以下当桩顶以下5d5d螺旋式箍筋间距螺旋式箍筋间距100mm100mm时时NNc cf fc cA Apsps+0.9f+0.9fy yAAs s(5.8.2-1)(5.8.2-1)(2)(2)当桩身配筋不符合以上规定时当桩身配筋不符合以上规定时NNc cf fc cA Apsps (5.8.2-2)(5.8.2-2)混凝土预制桩、预应力混凝土空心桩混凝土预制桩、预应力混凝土空心桩c=0.85c=0.85；考虑到预应力钢筋对混凝土的预加应力，实际取考虑到预应力钢筋对混凝土的预加应力，实际取c=0.70.75c=0.70.75；（见新编预应力管桩规程），当前按图集预应力混凝土管桩

21、（见新编预应力管桩规程），当前按图集预应力混凝土管桩取值（取值（0.70.7）即可。）即可。6、预应力管桩的水平承载力（双控：位移和抗弯承载力）（1）按位移限制预估：（2）单桩水安静荷载试验：依据配筋率确定取值方法。大配筋率由位移限制，取6或10mm位移对应荷载的75%。小配筋率由桩身抗弯强度限制，取临界荷载的75%。（3）位移满足前提下，验算桩身抗剪承载力 建筑工程中的预应力管桩基础，在水平荷载作用下计算位移较小，可认为水平承载力有桩身承载力限制，主要指桩身抗弯承载力。通常基桩在水平荷载作用下以弯曲破坏为主，因此仅验算抗弯承载力即可；当须要验算空心截面的抗剪承载力，混凝土结构设计规范无明确规

22、定。7、剪力墙下布置预应力管桩要点、剪力墙下布置预应力管桩要点（1）剪力墙下布桩与承台设置对于钢筋混凝土剪力墙下布桩的问题，应重点把握以下几点：1）应尽量做到剪力墙下布桩。剪力墙自身具备极大抗弯刚度，可视为承台；2）地震作用下剪力墙承受巨大的倾覆弯矩，因此在较长的墙肢两端应布置基桩，如图；3）多层剪力墙结构未设置地下室时，考虑钢筋锚固和施工便利以及局部受压的问题，宜设置条形承台梁，如图（a）。4）多层剪力墙结构设置地下室时，若接受墙下布桩，则抗水板常取200250mm，此时可参考图（a）设置条形承台梁；当抗水板厚达400mm时，则可在墙下设置暗梁（图（b）。5）高层剪力墙结构，常因基础埋深要求

23、设置地下室且由于要承受基底反力，筏板厚度不小于400mm，此时按图（b）设置暗梁即可。（a）（b）剪力墙下条形承台梁构造剪力墙下条形承台梁构造（2）短肢剪力墙下布桩的合理化建议 上部结构接受短肢剪力墙而又不能墙下布桩，按荷载重心与桩群形心重合的原则，工程中常常形成类似图（a）的布桩模式，致使承台的抗冲切承载力、抗剪切承载力以及弯矩计算都极为困难。（a）未）未优优化化设计设计工程师在进行结构设计时即应当预见到这种状况，从而实行有效措施。1）选择承载力更大的桩型。依据调查发觉，出现上述不利状况的多数接受预应力管桩，管桩桩长有限，承载力低，须要桩数多，桩距要求也大，自然无法做到墙下布桩。因此选择灌注

24、桩，增加桩长，再用后注浆提高承载力，自然能墙下布桩，如图（b），严格的说此时荷载重心与桩群形心并不重合，但由于结构刚度参与及承台基桩变形协调后，会重新获得平衡。实践证明，这种方式也具有更好的经济性。2）按复合桩基设计。当地基土质较好，可考虑按复合桩基设计（c），如15层的剪力墙结构，总荷载225kPa，地基土承载力特征值140kPa，承台效应系数取0.6，那么可削减桩数37%，原5桩承台可按3桩承台设计即可，此时筏板厚度应满足冲切承载力要求。（b）加大基桩承载力）加大基桩承载力（c）按复合桩基设计）按复合桩基设计3）补充墙肢，使原结构墙肢加长，便于墙下布桩。对于无地下室的短肢剪力墙结构，可以在

25、地面以下至承台底面高度范围加设墙体，将独立墙肢联系起来如图（d），兼具承台梁的作用，由于这类梁高通常达1.52m，具有较大刚度，完全可以作为承台运用，按连续深梁计算即可，一般此类深梁按构造配筋均可满足要求。多数状况下短肢剪力墙结构会设置地下室，则可延长墙肢，留出洞口如图（e），仍旧可以墙下布桩，一般地下室高约2.53m，而悬臂部分1.21.5m，按悬臂深梁分析；多数按构造配筋即可。（d）连连接接墙墙肢（无地下室）肢（无地下室）（e）延）延长墙长墙肢（有地下室）肢（有地下室）短肢剪力短肢剪力墙墙的布的布桩桩8、桩端封口的必要性 预应力管桩桩端持力层土体可能因渗水而影响承载力：(1)原为非饱和土，

26、因含水量增加而降低承载力。当桩较长时承载力以桩侧摩阻力为主的，这种不利效应影响较小。(2)桩端持力层为粉、细砂时，可能因水头压力而使之流失，局部掏空。(3)桩端嵌入遇水易软化的强风化岩、全风化岩，则会极大的损失承载力。为避开地下水对桩端持力层的影响，应用闭口桩且填芯。在施工第一节桩时即对桩端以上2m左右范围内灌入微膨胀细石混凝土，封闭以防止渗水。鉴于当前预应力混凝土管桩挤土产生的一系列问题的困难性，故应强调在实践中总结阅历，强调地区阅历的重要性。9、液化土中预应力管桩设计详见、液化土中预应力管桩设计详见“桩基抗震桩基抗震”一章一章（1）液化判别）液化判别（2）液化程度：稍微、中等、严峻）液化程度：稍微、中等、严峻（3）液化深度：）液化深度：010，1020（4）液化局部处理：上）液化局部处理：上1.5m、下、下1m的非液化土换填的非液化土换填？（5）液化土中基础整体解决方案）液化土中基础整体解决方案