模板支架专项方案计算书.docx

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1、主体构造模板支架受力计算书计算人： 复核人：狮山路站模板、支架强度及稳定性验算1、设计概况狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架构造；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体构造连接处设置变形缝。主要构造构件的强度等级及尺寸如下：表 1 狮山路站主体构造横断面尺寸表类别尺寸材料及规格顶板厚 0.9mC35,P8 HEA 混凝土,HPB300 及 HRB400 级钢筋中板厚 0.45mC35 混凝土,HPB300 及 HRB400 级钢筋底板厚 1.0mC35,P8 混凝土,HPB300 及HRB400 级钢筋标准段侧墙厚 0.7mC35,P8 混凝土,HPB300 及H

2、RB400 级钢筋端头井侧墙厚 0.8mC35,P8 混凝土,HPB300 及HRB400 级钢筋顶纵梁宽 1.0m高 2.2mC35,P8 混凝土 HEA, HPB300 及 HRB400 级钢筋中纵梁宽 0.7m高 1.1mC35 混凝土, HPB300 及 HRB400 级钢筋底纵梁宽 1.0m高 2.2mC35,P8 混凝土, HPB300 及 HRB400 级钢筋中柱宽 1.2m长 0.8mC45 混凝土，HPB300 及 HRB400 级钢筋中柱与板、梁节点处壁柱、暗柱垫层C45 混凝土,HPB300 及 HRB400 级钢筋砼标号同所在位置侧墙混凝土C20 混凝土2、模板体系设计

3、方案概述狮山路站全长 272m，共分 10 段构造施工。主体构造施工拟投入 8 套标准段脚手架长 27.2m宽 19.8m6.35m。最长段模板长 32m、最短段模板长 24m，每段模板平均按 27.2m 考虑。模板主要承受胶合板模板加三角钢模板。支架承受483.5mm 碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆承受扣件式脚手架。(1) 狮山路站侧墙模板施工承受三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m 高的标准节和 0.85m 高的加高节， 大模板承受 4000长1980宽6.0mm厚钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均承受8 一般

4、型热轧槽钢，背楞承受 210，一般型热轧槽钢。在浇注底板混凝土时，侧墙局部要比底板顶面对上浇灌 300mm 高。在浇灌混凝土前水平埋入一排25 精扎螺纹钢外露端车丝，作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L700。在施工过程中必需确保此局部侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，承受单面侧向支撑加固。侧向支撑承受角钢三角架斜撑，通过预埋25 拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙外表 200mm。- 10 -(2) 中板、顶板模板承受 18mm 胶合板，次楞承受 50100mm 方木，次楞间距 25cm， 主楞承受 150*150m

5、m 方木，间距 90cm。每根立柱承受顶托直接顶在主楞上，脚手架纵向间距 0.9m，横向间距 0.9m。中板梁、顶纵梁承受 18mm 胶合板，梁最大尺寸为宽 1.2m高 2.1m，梁底模、侧模的次楞均承受 510cm 方木，次楞间距 25cm，底模、侧模主楞承受 150*150mm 方木， 间距 45cm。碗扣式脚手架横距 0.9m，纵距 0.9m，为保证纵向刚度满足要求，则在纵向每跨中增加一根扣件式立杆，每个步距内增加一根水平杆，确保搭设完成后脚手架的横距为 0.6m，纵距 0.45m，层高 0.6m。支架承受483.5mm 碗扣式钢管脚手架支撑。纵横间距 0.90.9m，步距 1.2m，

6、每层间距承受扣件式杆件加强，将层高间距减小至 60cm，横杆钉在主楞上。最顶层横杆距中顶板距离不大于50cm，第一道横杆距底中板距离不大20cm。四周外排立杆设置剪刀撑，中间立杆沿纵横方向设通长剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置。主体构造在预留孔洞位置处，脚手架自底板延长至顶板，保证支架轴心受力。假设支架延长不具备条件，则在孔洞上方垫设 10 号槽钢，作为支架根底。表 2 模板材料力学性能指标材料型号mm抗弯设计强度弹性模量截面抵抗弯矩惯性矩名称f(N/m )E(N/m )Wx(mm3)Ix(mm4)胶合板1200X240013900054000486000方木50X100139500833334

7、166666.7方木100X100139500166666.78333333.3方木150X15013950056250042187500槽钢10215210000397001980000本支撑体系设计时承受483.5mm 钢管，结合实际状况，并考虑肯定的安全储藏， 验算支架时依据482.8mm 钢管进展验算，其主要参数如下：A = 397.6mm2 ， Ix = 1.019 105 mm4 ，W= 4247.03mm3 ， i = 16mm3、侧墙模板及支架设计及验算3.1 大钢模侧墙模板计算3.1.1 设计计算指标承受值钢材物理性能指标：弹性模量 E206000N/mm2，质量密度7850

8、kg/m3；面板厚按 5.5mm，取 1m 宽，截面积 A=5500mm2，惯性矩 I=13864.6mm4，截面模量W=5042mm3；钢材强度设计值：抗拉、抗压、抗弯 f215N/mm2，抗剪 fv125N/mm2；容许挠度：钢模板板面0.8mm；模板主肋0.7mm；模板支撑背楞1mm。8 槽钢的截面积A=1024mm2，惯性矩I=1.013106mm4,截面模量W=25.3103mm3。10 槽钢的截面积 A=1274mm4，惯性矩 I=1.983106mm4，截面模量 W=39.7103mm。3.1.2 浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值依据建筑施工手册8-6-2 供给的公式计算。浇筑的

9、混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中较小值。F=0.22 t V1/2c 012F= hC式中F浇筑混凝土对模板的最大侧压力KN/m2 混凝土的重力密度KN/m3ct 浇混凝土的初凝时间h，可按实测确定。当缺乏试验资料时，可承受 t =200/00T+15T 为混凝土温度 V混凝土的浇筑速度m/hH混凝土侧压力计算位置处至浇筑混凝土顶面总高度m。 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1，掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2。1 混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50mm90mm，2取 1.0；110mm150mm 取 1.15。混凝土侧压力的计

10、算分布图形如图 1 所示：h为有效压头高度h=H/混凝土侧压力的计算分布图目前浇混凝土流淌性大，取有关数值如下：对一般混凝土来说，浇筑混凝土自重标准值 25KN/m3，即取c=25KN/m3；浇筑混凝土初凝时间h取 t =200/20+15=5.71(h)；混凝土的浇筑速度 V=2m/h；0取混凝土侧压力计算位置处至浇混凝土顶面最大高度为 6.55m；考虑掺有缓凝外加剂作用，取 =1.2；坍落度影响修正系数取 =1.15。12F=0.22255.711.21.1521/2=61.28KN/m2F=256.55=163.75KN/m2取二者中的较小值，F=61.28 kN / m 2 作为模板侧

11、压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 2 kN / m 2 ，分别取荷载分项系数 1.2 和 1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=61.281.2+21.4=76.34 kN / m 2有效压头高度 h=76.3425=3.05m3.1.3 振捣混凝土和倾倒混凝土时对模板产生的侧压力振捣混凝土时产生的荷载标准值KN/m2对垂直面模板可承受 4.0KN/m2(作用范围在浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内)。倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值KN/m2目前承受容量小于 0.2m2 的运输器具,取 2.0KN/m2。标准规定作用范围在有效压头高度以内。如上所述，取用 61.28KN

12、/m2 侧压力值，不考虑砼振捣和倾倒因素。承载力量的荷载值为 61.281.2=73.54KN/m2。3.1.4 全钢大模板面板强度、钢度变形验算由于侧向大模板主次肋纵横穿插与模板钢面板焊接，把模板的板面分成 300mm 900mm 大小的方格，面板与纵向主肋焊缝较牢，面板与横向次肋焊缝较纵向焊缝较少一些，至此，面板处于二边固支二边简支板的受力状态。现按这一受力状进展面板的强度、钢度及变形验算。取模板加工图计算：即单元板长为 1.5m，竖肋布置为 300mm 间距，则将面板简化为五跨单向连续梁计算， 则内力 q=0.08，应乘以 1.2 荷载分项系数。面板承载力量验算以 q=0.081.2l=

13、300t=6各跨的弯曲应力=M/W=6k ql2/t2建筑施工手册i则=60.1050.081.23002/62=151.2N/mm2215N/mm2，面板承载力量符合要求。面板变形验算计算模型同，查有关计算表，五跨的挠度计算系数 f =0.00675，f =0.00151，12f =0.00315，以 q=0.08，l=300，t=6，E=206000 及计算式 W=fi12ql4/Et3(mm) 建筑3施工手册。由于侧压力自下向上线性弯化至 0，所以挠度值也是自下向上线性减至 0 值。计算结果如以下图所示：各跨挠度分布变化3.1.5 竖肋承载力量验算模板的竖肋，不管是边的还是中间的，均承受

14、8，竖肋后面布置的背楞共四道，自下向上，第一道背楞离模板底边为 300mm，其次道距第一道 900mm，第三道距其次道 900mm，第四道距第三道 1200mm。背楞是竖肋的支座，所以竖肋的计算简图如以下图所示：现取中间竖肋为例，作用在上面的荷载为 61.280.3=18.38KN/m=18.38N/mm。以弯矩安排法及叠加法得：Mmax=2.3KNm则弯曲应力 Mmax1.2/25300=109.1N/mm2215N/mm2，符合要求。3.1.6 背楞承载力量验算背楞承受的力是由竖肋传给它的，而其受力简化为以穿墙螺栓为支座的外伸简支梁， 取最大侧压力荷载 24KN/mm 计算偏安全，其计算简

15、图如下所示。据弯矩安排法得：Mmax=13.5106Nmm1.1480.2640.5500.2641.148W i24N/mm则弯曲应力= M1.2/397002=204.03N/mm2215N/mm2，符合要求。max80N/mm3.2 大钢模侧墙支架验算3.2.1 支架受力计算单侧支架按间距 800mm 布置。实际间距约 750mm 分析支架受力状况：按 q=43.520.8=34.82kN/m 计算用模型sap2023对单侧支架进展受力分析(全部按铰接计算)：单侧支架计算简图单侧支架杆件长度单侧支架支座反力图侧支架变形图(mm)单侧支架轴力图单侧支架剪力图单侧支架弯矩图分析结果如下只计算

16、压杆稳定杆件内力(kN)规格截面面积mm2长细比稳定系数应力4-85.95102549.6110.991345-84.58102549.6450.878386-161.57102549.61280.397159.68-85.2102549.6110.99133.710-56.510X51274.8260.9546.7压杆稳定性均满足要求。3.2.2 支架埋件的验算埋件反力为见反力图：支点 1：Rx=192.27kN,Rz=141.99kN 支点 2：Rx=0N, Rz=141.99kN 单侧支架按间距 800mm 布置，埋件 300mm 间距。F 总 = Rx2+Rz2=192.272+141

17、.9922F 总=239kN与地面角度为：=53.55由 F 总分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成 45 度，大小为： T45=cos(53.55-45)=T/F 合=236.34kN共有 8/3假设使用强度较高埋件可放大间距个埋件担当合力。其中单个埋件最大拉力为：F=236.34x(3/8)=88.63kN3.2.3 支架埋件强度验算预埋件为级螺纹钢 d=25mm，加工后D20埋件最小有效截面积为： A=3.14102=314mm2轴心受拉应力强度： =F/A=88.63103/314=282.26MPa F=88.63kN符合要求其中：F 锚-锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力N

18、d-地脚螺栓直径mmh-地脚螺栓在砼根底内的锚固深度mm -砼与地脚螺栓外表的粘结强度(N/mm2)b3.3 木模对撑侧墙模板计算3.3.1 侧墙模板面板验算侧墙模板面板承受厚度为 15mm 的竹胶板，单板面积 1220mm2440mm，模板内楞承受 90mm90mm 方木，方木间距 250mm。侧墙模板在力学上属于受弯构件，按跨度为 250mm 的三等跨连续梁计算。模板截面特性(取单位宽度 1m 计算)。截面抵抗矩:W 模板=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3截面惯性矩:I 模板=bh3/12=1000153/12=2.81105mm4强度计算时荷载： q=Fl=54.32

19、1=54.32kN/m刚度计算时荷载： q=Fl=43.261=43.26kN/m1强度验算Mmax=W模板0.1qL2W= 模板 =0.1 54.32 25023.75 104=9.1MPaf 模板 m=13MPa强度符合要求。2刚度验算：模板的挠度为：0.677qL40.677 43.26 2504L250=100EI模板= 100 9 103 2.81105=0.45mm 400 = 400 =0.625mm刚度符合要求。式中：f 模板 m模板抗弯强度设计值，取 f 模板 m=13MPa； E 木模板弹性模量，取 E 木=9103N/mm2；3.3.2 侧墙模板次楞验算侧墙模板内楞承受

20、50mm100mm 方木，竖向间距 250mm 布置，模板外楞承受 150mm150mm 方木，水平间距 900mm 布置。侧墙模板内楞在力学上属于受弯构件，按跨度为900mm 的三等跨连续梁计算。100mm50mm 方木截面特性： 截面抵抗矩：W 方木=bh2/6=90902/6=1.22105mm3；截面惯性矩：I 方木=bh3/12=90903/12=5.47106mm4强度计算时荷载： q=Fl=54.320.25=13.58kN/m刚度计算时荷载： q=Fl=43.260.25=10.82kN/m1强度验算Mmax=W方木0.1qL2W= 方木 =0.113.58 60021.22

21、105=4.0MPaf 方木 m=13MPa3Qmax3 0.6qL3 0.6 13.58 600= 2 A=2 A=2 90 90=0.91MPaf 方木 v=1.4MPa强度符合要求。2刚度验算： 模板的挠度为：0.677qL40.677 10.82 6004L600=100EI方木= 100 9 103 5.47 106=0.19mm 400 = 400 =1.5mm刚度符合要求。式中：f 方木 m方木抗弯强度设计值，取 f 方木 m=13MPa；f 方木 v方木抗剪强度设计值，取 f 方木 v=1.4MPa； E 木方木弹性模量，取 E 木=15103N/mm2。3.3.3 侧墙模板主

22、楞验算侧墙模板外楞承受 150 方木，水平间距 900mm 布置，支撑横杆的步距为 900mm 900mm(纵横)，侧墙模板外楞在力学上属于受弯构件，按跨度为 900mm 的三等跨连续梁计算。150mm150mm 方木截面特性： 截面抵抗矩：W 方木=bh2/6=8.05104mm3； 截面惯性矩：I 方木=bh3/12=5.64106mm4 强度计算时荷载： q=Fl=54.320.6=32.59kN/m刚度计算时荷载： q=Fl=43.260.6=25.96kN/m1强度验算：Mmax0.1qL20.1 32.59 9002= W = W=8.05 104=32.79MPaf m=215M

23、PaQSmaxz= bI0.6 32.59 900 4.75104=6 5.64 106=24.70MPaf v=125MPaz强度符合要求。2刚度验算：0.677qL40.677 25.96 9004L900= 100EI = 100 2.1 105 5.64 106=0.09mm 400 = 400 =2.25mm刚度符合要求。式中：f m抗弯强度设计值，取 f m=215MPa； f v抗剪强度设计值，取 f v=125MPa； E弹性模量，取 E=2.1105N/mm2。3.4 侧墙模板对称钢管验算侧墙模板对称钢管为通长布置，支撑横杆的步距为 600mm450mm(竖纵)。单根钢管受到

24、的轴心压力设计值:N=54.320.60.45=14.67kN1钢管稳定性验算： =l0/i=1200/16=75=150钢管长细比满足要求。查建筑施工模板安全技术标准JTJ162-2023附录 D 知：j =0.72N14.67 103j A = 0.72 397 =51.32MPaf 钢=215MPa钢管稳定性满足要求。2钢管强度验算：N14.67 103j A =397=36.95MPaf 钢=215MPa钢管强度满足要求。式中：N-立杆的轴心压力设计值(kN)，取 N=14.67kN；j -轴心受压构件的稳定系数； 长细比,由 =l0/i 确定；i计算立杆的截面回转半径，i=0.35(

25、48+42.4)/2=16mm； A立杆净截面面积(mm2)，A=3.14(242-21.22)=397mm2； l0立杆的计算长度(m)，l0=1.2m；f 钢钢管抗压强度设计值，取 f 钢=215MPa。3.4 端头侧墙斜撑验算侧墙局部侧墙斜撑承受 2 根482.8mm 钢管支撑，与水平方向夹角为 30方向设置，钢管一端部固定在底板预埋的 2 排28mm 钢筋上，第一排距离模板边间距 1560mm， 其次排距模板边间距 3640mm，钢管斜撑的竖向间距为 1200mm,横向间距 900mm，斜撑与支架立杆之间用扣件连接，增加钢管整体稳定性。单根钢管受到的轴心压力设计值: N=0.554.3

26、21.20.9/cos30=33.87kN1钢管稳定性验算： =l0/i=1040/16=65=150钢管长细比满足要求。查建筑施工模板安全技术标准JTJ162-2023附录 D 知：j =0.78N33.87 103j A = 0.78 397 =109.38MPaf 钢=215MPa钢管斜撑稳定性满足要求。2钢管强度验算：N33.87 103j A =397=85.31MPaf 钢=215MPa钢管强度满足要求。式中：N-立杆的轴心压力设计值(kN)，取 N=33.87kN；j -轴心受压构件的稳定系数； 长细比,由 =l0/i 确定；i计算立杆的截面回转半径，i=0.35(48+42.4

27、)/2=16mm； A立杆净截面面积(mm2)，A=3.14(242-21.22)=397mm2； l0立杆的计算长度(m)，l0=0.9/cos30=1.04m；f 钢钢管抗压强度设计值，取 f 钢=215MPa。4、顶中板模板设计及验算4.1 顶中板模板设计车站顶板厚度 900mm，中板厚 450mm,净空为 4.857.85m。按最不利因素进展考虑。车站框架顶板中板承受483.5 碗扣件式钢管脚手架支撑，平面井字排列为900900，横向间距 900mm，纵向间距 900mm，靠近侧墙端间距为横向间距 600mm。底模模板板面承受 18mm 胶合板，次楞承受 50100mm 方木，方木间距

28、 250mm，模板的支撑主楞承受 150150mm 方木，方木间距 900mm。4.2 顶中板模板验算顶板厚为 900mm，以此截面板为代表进展验算，取顶板与中板之间距离为 4950mm。板底模板用 18mm 厚木模板；板底次楞尺寸 50mm100mm 方木，沿基坑纵向布置，次楞横向间距 250mm；板底主楞承受 150mm150mm 方木，间距 900mm，沿基坑横向布置；支顶用碗扣式式钢管脚手架，立杆纵向间距 900mm,横向间距 900mm。4.2.1 验算内容验算模板强度、扰度，次楞强度、扰度，主楞强度、扰度，顶板立杆稳定性。4.2.2 验算过程4.2.2.1 计算荷载设计值模板自重：

29、0.30KN/顶板混凝土自重：250.9=22.5KN/顶板钢筋自重车站构造含钢量为 180kg/m3：1.80.9=1.62KN/施工人员及设备(均布荷载)：2.5KN/集中荷载：2.5KN按三跨连续板计算，设计算简图如下：q计算简图永久荷载系数取 1.2,可变荷载分项系数取 1.4；由于模板及其支架中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，模板宽度为0.3m。则计算如下：计算出静载：q1=(0.30+22.5+1.62)1.20.25=7.326kN/m施工荷载为均布荷载：活载为：q2=2.51.40.25=0.875kN/m施工荷载为集中荷载活载为：q3=2.51.4

30、=3.5kN4.2.2.2 模板验算强度验算当施工荷载按均布作用时，静载为 7.326kN/m，活载为 0.875kN/m。查表得，Km=-0.100；Km=-0.177；M=-0.1007.3260.252+-0.1770.8750.252=-0.055kN.m当施工荷载按集中作用时，静载为 7.326KN/m，集中荷载为 3.5KN。查表得，边跨弯矩系数 Km=0.08，Km=0.213；中间跨弯矩系数 Km=-0.100；Km=-0.175； 边跨弯矩：M1=0.087.3260.252+0.2133.50.25=0.223kN.m中间跨支座弯矩：M2=-0.017.3260.252+-

31、0.1753.50.25=-0.192KN.m强度验算取最大弯矩值，M=M1=0.223kN.m模板强度：f=M/W=0.223106/54000=4.13N/mm2f=13N/mm2,模板强度满足要求。同时，可以确定构造最不利荷载组合为：构造全部自重荷载设计值和施工集中荷载作用在跨中。计算出在 0.25m 宽模板上，设计的竖向最不利荷载值为：q=(0.30+22.5+1.62)1.20.25+2.51.4=10.83KN/m刚度验算刚度验算时按标准荷载，同时不考虑动载： q=q3=(0.30+22.5+1.62)0.25=6.11KN/m w=Kwql4/100EI=0.6776.11250

32、4/(1009000486000)=0.037mmw=250/400=0.625mm，刚度满足要求。4.2.2.3 次楞验算浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，次楞承受模板传来的荷载，主楞作为梁支点按三跨连续考虑，宽取 250mm，由于主楞间距为 900mm，验算次楞，则应依据计算跨度900mm。q强度验算M 支=Kmq1l2=0.110.830.250.92=0.219KN.m次楞强度：f=M/W=0.219106/83333=2.63N/mm2f=13N/mm2，强度满足要求。挠度验算最大挠度：Wmax=Kwq2l4/100EI=(0.99(0.30+22.5+1.62)0.259004)/(

33、10095004166666.7)=1.00mmw=900/400=2.25mm，次楞挠度满足要求。4.2.2.4 主楞验算总竖向设计荷载：q=1.2(0.30+22.5+1.62)0.9+1.42.5=29.87KN主楞弯矩按最不利状况考虑，按集中荷载作用在跨中位置，三跨连续梁的公式系数计算，查表：弯矩系数为 K=0.213，扰度系数 w=1.146；Mmax=0.21329.870.9=5.73KN.m强度验算故以此 M=5.73KN.m 弯矩值进展截面强度验算： =MW=5.73106562500=10.19N/mm2=13N/mm2 满足要求挠度验算横=Kwq3l4/(100EI 底)

34、=1.14629.879004/(100950042187500)=0.56mm横=900/400=2.25mm，满足扰度要求。4.2.2.5 顶板立管稳定性验算现浇钢筋混凝土构造顶板，平面尺寸以27.219.8m 为例，板厚0.9m，净高4.95m， 用碗扣式483.5 钢管间距 900900mm作顶板模板支架。横杆步距 1200mm，立杆483.5mm,钢管容许荷载取 33.1KN。次楞使用长度为 19.8m 的方木数量 63 根，总重量 5.43t。主楞使用长度为 18.75m 的方木数量 30 根，总重量 4.94t。模板支架的荷载：模板 0.3KN/、方木 0.147KN/、主楞 0

35、.098KN/：合计 0.545KN/顶板混凝土自重：250.9=22.5KN/顶板钢筋自重：1.80.9=1.62KN/施工荷载 ：2.5KN钢管支架自重力0.250KN/泵送混凝土产生的荷载标准值取 2kN/，振捣产生的荷载取 4kN/； 永久荷载系数取 1.2；可变荷载分项系数取 1.4。合计：0.545+22.5+1.62+0.251.2+(2+4+2.5)1.4=41.80KN/钢管立于钢楞穿插处，每区格面积为：0.90.9=0.81 每根立杆承受荷载为：41.800.81=33.86KN482.8mm 钢管 A=397.6mm2,i=16mm，钢材的强度设计值为 205N/mm2。

36、强度验算：=P 顶/A=33.861000/397.6=85.16N/mm2=205N/mm2，满足强度要求。稳定性验算：长细比：=Li=120016=75查表建筑施工计算手册附表 2-67 的=0.813=P 顶/(管 A)=33.86/(0.813397.6)=104.7N/mm2管=205N/mm2，满足稳定性要求。5、顶板(中板)纵梁模板设计本工程主体构造以最大截面梁为宽 1000mm高 2100mm梁截面积 A=2.1 为代表进展验算。5.1 模板设计梁底模板承受 18mm 胶合板；次楞承受 100100mm 方木，横向间距为 300mm,梁底模板主楞承受10 槽钢支撑，纵向间距为

37、450mm。梁侧模板次楞承受 100100mm 方木，间距 300mm，承受10 槽钢支撑，纵向间距为 450mm。扣式脚手架横向间距 600mm，纵向间距 900mm，为保证脚手架体系的刚度，在纵向每跨跨中承受扣件式钢管做加强处理。搭设完成后的脚手架体系中，横距 600mm、纵距450mm。梁侧设置一道水平杆件加强处理，梁侧纵距为 450mm，层高为 600mm。5.2 顶中纵梁底模验算5.2.1 验算内容验算模板强度、扰度，次楞强度、扰度，主楞强度、扰度和钢管立柱稳定性。5.2.2 验算过程5.2.2.1 计算荷载设计值 标准荷载取 1 米长模板模板及支架：0.30kN/混凝土自重：252

38、.3=57.5kN/顶板钢筋自重：1.82.3=4.14kN/振捣混凝土产生荷载2kN/ 梁底模板强度验算，按三跨连续梁模型计算梁底模板强度验算的设计荷载：静载：q =(0.3+57.5+4.14)11.2=74.328kN/m1活载：q =2.011.4=2.8kN/m2计算简图：q查表，静载 Km=0.080，活载 Km=0.101 M=0.0874.3280.252+0.1012.80.252=0.389N.m5.2.2.2 模板验算强度验算底模应力=MW=0.3891065.4104=7.20N/mm2f=13 N/mm2,满足强度要求。刚度验算 =K q l4/(100EI )=0.

39、6770.3+52.5+3.783004/(10095004.86横m 3底105)=0.672mm =300/400=0.75mm，满足刚度要求。横5.2.2.3 次楞验算浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，次楞承受模板传来的荷载，主楞作为梁支点按三跨连续考虑，宽取 300mm，由于主楞间距为 450mm，验算次楞，则应依据计算跨度450mm，次楞选择 100mm*100mm 的方木。q次楞强度验算M=K q l2=0.1(74.328+2.8)0.30.452=1.56kN.mm 1次楞强度：f=M/W=1.56106/166666.7=9.36N/mm2f=13N/mm2，强度满足要求。次楞

40、挠度验算最大挠度：w =K ql4/100EI=(0.9974.3280.34504)/(1009500maxw8333333.3)=0.11mmw=450/400=1.125mm，次楞挠度满足要求。5.2.2.4 主楞验算主楞由立柱支撑，横向间距300mm，纵向间距450mm，次楞荷载直接沿着主楞，传递到钢管立柱上，主楞不需强度、刚度验算。5.2.2.5 钢管立柱钢管立柱承受483.5mm 碗扣式钢管脚手架支撑。模板支架荷载：模板、横楞及支架：0.514KN/混凝土自重：252.3=57.5KN/顶板钢筋自重：1.82.3=4.14KN/施工荷载 ：2.5KN/钢管支架自重力0.250KN/

41、合计：0.514+57.5+4.14+0.25+2.5=64.904kN/钢管立于钢楞穿插处，每区格面积为：0.450.6=0.27 每根立杆承受荷载为：64.9040.27=17.524kN承受482.8mm 钢管进展验算，A=397.6mm2,i=16mm，钢材的强度设计值为205N/mm2。抗压强度设计值为 205N/m 。强度验算：=P 求；稳定性验算：/A=17.5241000/397.6=44.1N/mm2=205N/mm2，满足强度要顶长细比：=Li=120016=75查表建筑施工计算手册附表 2-67 的=0.813=P /(A)=17.5241000/(0.813397.6)=54.2N/mm2管=205N/mm2，满足顶管稳定性要求。5.3 顶中纵梁侧模验算5.3.1 验算内容验算模板强度、扰度，次楞强度、扰度，主楞强度、扰度。5.3.2 验算过程5.3.2.1 计算荷载设计值纵梁最大尺寸为 1.0m2.2m，为顶纵梁，考虑顶板厚度 0.9m，梁侧模板高度取 1.4m， 次楞共布置 4 道，间距 300cm，按四跨连续梁考虑。混凝土侧压力标准值：依据建筑施工计算手册其次版P400 页，按式 8-8、8-9 计算，并取较