槽钢悬挑示范方案.docx

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1、 槽钢悬挑示范方案 润地星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A24#、A25#楼 脚手架安全专项施工方案 润地星城住宅小区A21# A22#、A23#、A24、A25#楼工程 悬 挑 架 安 全 专 项 施 工 方 案 合肥市志军脚手架工程有限公司 2023年七月二日 外脚手架方案会签栏 工程名称 润地星城小区A21#、A22#、A23#、A24#、A25#楼 建立单位 安徽润地双达房地产开发有限公司 监理单位 合肥康达工程询问有限責任公司 施工单位 合肥建工集團有限公司 脚手架分包单位 合肥市志军脚手架工程有限公司 分包单位 编制人*年*月*日 审批人*年*月*日 施工单位 审核：*年

2、*月*日 审批：*年*月*日 监理单位 审核：*年*月*日 审批：*年*月*日 建立单位 审核：*年*月*日 审批：*年*月*日 目 录 1 编制依据 特别部位搭设方法- -5 5 施工预备-5 6 材料的选用-5 7 构造要求 -8 8 脚手架设计计算书-16 9 脚手架检查和验收-35 10 脚手架的安全治理-36 11 脚手架撤除及安全治理-36 12 公司资料、编制人员、搭设负责的证件及示意图-37 外脚手架搭设方案 一、 编制依据 序号 类别 编号 1 建筑施工手册 第四版 钢构造设计标准 GB50017-2023 建筑构造荷载标准 GB50009-2023 建筑施工脚手架有用册（含

3、垂直运输设施） 中国建筑工业出版社 5 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准 JGJ130-2023 6 建筑施工高处作业安全技术标准 JGJ80-91 7 混凝土构造设计标准 GB50010-2023 8 建筑地基根底设计标准 GB50007-2023 9 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2023 10 中国建筑科学讨论院PKPM脚手架计算软件 11 住宅和城乡建立部文件关于印发危急性较大的分局部项工程安全治理方法的通知 建质【2023】87号 12 润地星城住宅小区A21#、A22# A23#、A24#、A25#楼施工图 二、工程概况 工程名称：润地星城住宅小区A21#、A22#、A23

4、#、A24#、A25#楼 建立单位：安徽润地双达房地产开发有限公司 监理单位：合肥康达工程询问有限責任公司 施工单位：合肥建工集團有限公司 外架分包单位：合肥市志军脚手架工程有限公司 工程地点：合肥市北城区金梅路与蒙城北路交口 1、润地星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A25#楼工程为地上二十二加一层，地上建筑总面积为33575.65。框剪构造建筑物，A21#、A22#楼建筑物总长为27m,宽为16.8m。A23#、A25#楼建筑物总长为38.2m,宽为16.5m。建筑物一至顶层层高均为2.9m，檐口高度为63.8m，最高处为69.6m，室内外高差为0.35m。则实际外脚手架搭设至檐口

5、高度均为69.6m+0.35m+1.5m=71.45m(1.5m为超檐口防护高度)。 2、A24#楼为幼儿园工程为地上三层，建筑物总长为35.7m,宽为20.5m。一层层高3.9m二至三层3.6m，檐口高度为11.1m，最高处为12.3m，室内外高差为0.35m。则实际外脚手架搭设至檐口高度均为12.3m+0.35m+1.5m=14.15m(1.5m为超檐口防护高度)。采纳常规落地式脚手架搭设。 三、搭设方式 依据该工程建筑造型特点，现实行以下方式进展搭设： a. 落地架：A24#楼幼儿园工程采纳落地式脚手架搭设，搭设高度14.15米。 b.落地架：润地星城住宅小区A21#、A22#、A23#

6、、A25#楼工程均从标高-0.35m处采纳常规落地式脚手架搭设至11.6m处(五层面)，搭设高度为11.6+0.35m=11.95m。 c.悬挑架：润地星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A25#楼工程从标高为11.6m处（五层面）至檐口高度采纳三次悬挑式脚手架分段搭设。分别在11.6m处（五层面）、31.9m处（十二层面）、52.2m处（十九层面）至最高处69.6m处,搭设高度69.6-52.2+1.5=18.9m (1.5m为超檐口防护高度) 。设置悬挑梁搭设悬挑式脚手架。由下向上分段悬挑架搭设高度分别为2.9720.3m (分段悬挑脚手架，考虑每段架体荷载的独立性则悬挑架之连续开0

7、.3 m,则本工程最大悬挑高度可按20m计算)。 四、特别部位搭设方法： a. A21#、A22#、A23#、A25 #楼均在3层、19层有20cm线条，此处外脚手架确保离墙0.25m上下立杆保持全都。 b. 本工程局部空调板处立杆作为通常部位设置，砼中有套管，套管可用PVC材质，便于立杆撤除，立杆撤除后，将套管剔除，补堵原砼高一级的细石砼即可。 c.本工程均在21层有构造变化，此处内外立杆上下全都，采纳大横杆件填心处理。 d. A21#、A22#、A23#、A25 #楼均在二层门厅处有雨棚，此处在砼中留有套管，套管可用PVC材质，便于立杆撤除，立杆保持上下全都，立杆撤除后，将套管剔除，补堵原

8、砼高一级的细石砼即可。 e.本工程五栋楼均坐落在地下室顶板上，搭高度为11.6米，四层，在搭设的时候把脚手架的立杆用厚度5cm以上或者用10以上的槽钢铺垫好，以增加整体承重面积。 五、施工预备 a.单位工程负责人应按“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准（JGJ130-2023）”和方案中有关脚手架的要求向搭设专业操作人员及使用人员进展技术交底。 b.按标准规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手架板等进展检查验收，不合格产品不得使用。 c.经检验合格的配件应按品种、规格分类，堆放整齐，平衡，堆放场地不得有积水。 d.去除搭设场地杂物，平坦搭设场地，并使排水畅通。 e.当脚手架根底下有设备根

9、底、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必需实行加固措施。 六、材料的选用 1、钢管 脚手架钢管为?483.5（鉴于目前市场租赁的钢管壁厚达不到3.5mm厚，故此计算按3.0 mm厚考虑；下同。）的脚手钢管，应符合GB700-79中A3号钢要求,扣件GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定,各类扣件在紧固中，必需满意40-65NM的紧固力矩范围,杆件端口与扣件的长度不应小于100MM,钢管上严禁打孔。钢管外表应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、孔痕和深的划道。钢管外表的偏差应符合下表之规定。钢管必需涂有防锈漆，旧钢管外表锈蚀深度、弯曲变形应符合下表： 构配件的允许偏差

10、 序号 项 目 允许偏差（mm） b 检查工具 1 钢管尺寸外径 48mm 壁厚 3.5mm 游标卡尺 钢管两端面切斜偏差 1.70 塞尺、拐角尺 钢管外外表锈蚀深度 0.50 游标卡尺 钢管 弯曲 端部弯曲 L1.5m 5 立杆钢管弯曲 3m90%，并提前做好回填土击实试验确定最优含水率。用C20砼浇筑厚度18cm硬化，钢管底部应垫10#槽钢，脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。并设置排水沟且排水沟每隔12米应设置沉降缝一道，沉降缝内满灌沥青（见图）。 注：1、2：8灰土的厚度为30cm. 2、排水沟采纳C20砼浇筑，并按要求设置沉降缝。 (二)、落地式扣件钢管脚手架计算书 落地架立杆

11、下采纳10#槽钢或5cm厚木板铺设，落地架搭设高度不超过24m，依据国家标准符合要求，不要计算。 （三）悬挑式脚手架搭设方法及各项安全稳定性设计计算 3.1、悬挑架计算：（悬挑水平钢梁采纳16a槽钢，悬挑高度为20m） A、通常部位计算： 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准（JGJ130-2023） 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采纳单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离构造0.25米，步距1.80米。采纳的钢管类型为483.0，连墙件采纳随

12、层2跨，竖向间距2.9米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采纳竹笆片，荷载为0.10kN/m2，根据铺设7层计算。栏杆采纳竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。根本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.8600，体型系数1.2500。悬挑水平钢梁采纳16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度3.40米。悬挑水平钢梁上面的联梁采纳16a号槽钢U口竖向，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采纳悬臂式构造，没有钢丝绳或支杆与

13、建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆根据三跨连续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 根据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/3=0.027kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.027=0.078kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

14、 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.078+0.101.120)1.5002=0.266kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.078+0.1171.120)1.5002=-0.312kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算： =0.312106/4491.0=69.563N/mm2 大横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满意要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.02

15、7=0.065kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.065+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.906mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满意要求! 二、小横杆的计算 小横杆根据简支梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/3=0.040kN

16、活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.040+1.41.200=1.797kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利安排的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.7970.800/3=0.483kN.m =0.483106/4491.0=107.530N/mm2 小横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满意要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利安排的挠度

17、和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.040+1.200=1.298kN 集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度 V2=1297.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.062mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.071mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满意要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣

18、件的抗滑承载力根据下式计算(标准5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.800=2.629kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满意要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验说明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑

19、承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的构造自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10720.000=2.145kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采纳竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10071.500(0.800+0.250)/2=0.551kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采纳栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5007/2

20、=0.893kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50020.000=0.300kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.889kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应根据以下公式计算 其中 W0 根本风压(kN/m2)，根据建筑构造荷载标准(GB50009-2023)附录表D.4的规定采纳：W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，

21、根据建筑构造荷载标准(GB50009-2023)附录表7.2.1的规定采纳：Uz = 1.860 Us 风荷载体型系数：Us = 1.250 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.2501.8601.250 = 0.581kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.889+0.91.43.600=9.202kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.889+1.43.600=9.706kN 风荷载

22、设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.5811.5001.8001.800/10=0.356kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.706kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l

23、0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(反抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9706/(0.19424)=120.798N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=174.25N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满意要求! 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应根据下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向

24、力设计值(kN)，应根据下式计算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.581kN/m2； Aw 每个连墙件的掩盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.93.00 = 8.7m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000 经计算得到 Nlw = 7.076kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.076kN 依据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Acf 依据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.60的结果查表得到=0

25、.96； 净截面面积Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；f = 174.25N/mm2。 经过计算得到 Nf1 = 62.785kN Nf1Nl，连墙件的设计计算满意强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 257.327kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满意稳定性设计要求! 经计算N1=10.076KN，大于8.0KN，小于12.0KN前后采纳防滑扣件。 七、联梁的计算 根据集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=9.71kN 计算简图如下 支撑根据简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) R

26、A = RB=(1-1)/29.71+9.71+1.500.17/2=9.83kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+9.71+1.500.17=9.96kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mma*=(11-1)/(81)9.711.50+0.171.501.50/8=0.05kN.m 抗弯计算强度 f=0.05106/16300.0=2.91N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满意要求! 八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架根据带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算

27、公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1100mm，l = 3400mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 篇2：悬挑脚手架在方案设计中留意及问题 高层建筑悬挑脚手架方案设计中存在的几个问题 为满意构造施工和外装饰施工的需要，分段悬挑搭设的扣件式钢管脚手架应用得特别普遍，由于其对人员安全、施工质量、施工速度和工程本钱以及邻近建筑物和场地都有着重大的影响，所以，悬挑脚手架施工方案是否完整、合理、牢靠，是否能正确指导施工人员制作、安装、搭设悬挑脚手

28、架，是确保架体安全的重要因素之一。因此对其悬挑构造的选型、脚手架的设计计算、构造与搭拆施工及使用治理都有着严格的要求。 依据危急性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查方法，悬挑脚手架必需编制专项施工方案。方案主要编制依据有建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准JGJ130-2023（以下简称JGJ130-2023标准）、建筑施工安全检查标准JGJ59-99、钢构造设计标准GB50017-2023，以及地方标准等。施工方案应包括有设计计算书(包括对架体整体稳定性、支撑杆件的受力计算)，有针对性较强的、较详细的搭设、维护及撤除等安全技术措施，并应有平面、立面图以及节点详图。 由于现在建筑施工企

29、业技术人员一般使用PKPM或品茗等软件计算和编制方案，关于计算的具体内容本人不再赘述，本文仅就施工方案设计和施工时与构造措施有关的几个热点问题与广阔同行进展探讨。 一、关于悬挑构造的选型 悬挑式脚手架的全部荷载最终都是通过悬挑构造传递给建筑构造，因此，悬挑式脚手架的关键是悬挑构造，它必需具有足够的强度、刚度和稳定性，并能与建筑构造牢靠连接，以将脚手架的荷载安全地传递给建筑构造。 悬挑脚手架按其受力型式分为悬臂式、斜撑式、斜拉式等三类。悬臂式，顾名思义，是直接在建筑构造上伸出型钢挑梁作为脚手架的支撑体系；斜拉式是在由建筑构造伸出的型钢挑梁端部加钢丝绳、圆钢或型钢材料进展斜拉，钢丝绳、圆钢或型钢另

30、一端采纳绳卡或焊接等方式固定到预埋在建筑构造内的吊环或预埋件上；下撑式是在挑梁端部下面加一斜杆支撑，支撑下部固定到建筑构造或预埋在建筑构造内的预埋件上。 悬臂式构造由于受力体系简洁，制作便利，应用较普遍。其他两类悬挑构造在实际工程中也有广泛的应用，但其受力体系及使用上各有特点：斜拉式悬挑构造的承载力量由受拉构件掌握的，而下撑式悬挑构造的承载力量由下撑杆的受压稳定性掌握。 二、关于悬挑式脚手架的设计计算内容 悬挑式脚手架的计算包括脚手架架体的计算和悬挑构造的计算两局部。 1、 依据JGJ130-2023标准要求，脚手架架体的计算要考虑的荷载恒荷载和活荷载。恒荷载一般包含：脚手架构造自重，包括立杆

31、、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重等。活荷载一般包含：施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料等的自重；风荷载等。其计算内容包括纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；立杆的稳定性计算；连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；架体中受弯构件的变形验算等。 2、悬挑构造的计算内容依据悬挑式脚手架的荷载传递途径，计算应包括：脚手架立杆底部型钢横担（如有设置）和悬挑梁型钢的计算（包括抗弯强度计算、抗剪强度计算、局部承压强度计算、整体稳定性验算和挠度计算）；斜拉式悬挑构造应包括钢丝绳拉索（作为卸荷作

32、用）、圆钢或型钢等的抗拉强度计算；下撑式悬挑构造应包括下撑杆的强度和稳定性计算。 3、悬挑构造与建筑构造的连接计算依据悬挑构造与建筑构造连接详细方式的不同，可能包括建筑构造混凝土的局部抗压验算；吊环的强度计算；螺栓或预埋构件焊缝连接部位的抗拉、抗剪计算等。 三、关于悬挑脚手架搭设的高度 悬挑脚手架施工方案编制的主要依据是JGJ130-2023标准，该标准对悬挑脚手架并没有限高的规定，而各地方的做法不尽一样，昆山地区考虑到风荷载较大原因，一般规定每道型钢支承架上部的脚手架高度不宜大于20m。对于高层建筑而言，风荷载是重要的水平荷载，是使构造产生内力和位移的重要因素，对于外脚手架也不例外，随着高度

33、的增加，风荷载的作用会渐渐增大，因此在分段悬挑时，应尽量使上一步悬挑高度小于下一步的，确保立杆的稳定性。 建筑施工企业技术人员目前一般使用PKPM或品茗等安全计算软件编制方案，方案编制时一般先依据阅历初步拟定每段悬挑脚手架的高度及各项参数，再核算外脚手架本身的力学性能，尤其要验算连墙件的受力状况，如不能通过验算，应逐个调整参数，连续验算直至强度、刚度、稳定性、节点强度等各项要求均满意。 四、关于悬挑梁的截面选型 悬挑脚手架应采纳型钢制作的悬挑梁、悬挑桁架或附着式钢三角架，不得采纳钢管。目前悬挑梁多采纳一般工字钢或槽钢，由于一般工字钢具有双轴对称截面，受力明确，传力直接，得到广泛使用。 对于型钢

34、梁型号规格的选择，一般仅选择危急性较大的、悬挑构件荷载受力简单且较大的有代表性的几根悬挑梁进展验算，通常选择转角、阳台、飘窗及采光井等悬挑长度较长、构件受力较大的部位，尤其是要留意在阳台等悬挑构造部位，由于阳台有5cm的室内外凹凸差，此时悬挑构件的支点应设在承重的构造挑梁上，所以该处悬挑构件的悬挑长度往往较大。在建筑物的阳角处，型钢梁悬挑长度并不肯定是最长的，但此处是两侧立杆的交汇点，有可能采纳横担的方式传力，其承受的荷载比拟大，且不易固定，所以，转角等特别部位应依据现场实际状况实行加强措施，并且在专项方案中应有验算和构造详图。 五、关于斜拉式悬挑构造能否采纳钢丝绳的问题 一些专业脚手架公司的

35、搭设人员认为脚手架的大局部荷载是可以由钢丝绳来担当的，钢丝绳可以作为斜拉式悬挑构造的主要受力构件。但本人认为钢丝绳作为柔性材料，斜拉钢丝绳假如作为主要受力构件，则存在以下一些问题： 1、钢丝绳是否担当荷载，以及担当荷载的多少不易确定。 钢丝绳的伸长率大与悬挑型钢的变形不匹配，当钢丝绳到达设计抗力时，悬挑脚手架挑梁早已挠度变形过大，处于不稳定状态了，即使采纳调紧装置，也难以保证各根钢丝绳都能根据设计意图均衡受力。在斜拉式悬挑脚手架实际搭设和使用过程中，我们常常发觉钢丝绳受力时的张紧程度并不全都，说明各绳受力的大小不一样。假如按简支构造作为计算模型，以钢丝绳的破断拉力作为极限荷载，这样选择的悬挑型

36、钢偏小；但假如完全按悬挑构造计算，选择的型钢则很大，造成了很大的铺张；假如考虑型钢梁和钢丝绳各担当一局部荷载，对钢丝绳的极限荷载进展折减，如折减30%40%，但这很难进展理论计算和试验测定。 两种力学模型的计算简图见图1a、b。（F3为钢丝绳受力） 图1 斜拉式悬挑架计算简图 2、偏心问题。由于构造缘由，钢丝绳受力后拉结点往往偏于型钢的一侧，脚手架立杆位置一般设置在型钢截面中心，两者之间存在肯定偏心距，使悬挑构件产生平面扭转；由于各悬挑构件一般状况都是独立的受力体系，相互之间未采纳纵向连系杆连接，当脚手架钢管立杆安装位置消失不利偏差时，这种影响将更大。 3、固接端断丝问题。钢丝绳的直径一般在1218mm，有的甚至更粗，实际安装时，为保证采纳调紧装置的拉直效果，固接端钢丝绳弯曲半径往往设置过小，钢丝绳受力后简单在固接端处消失断丝过多的状况，使实际承载力下降。 4、钢丝绳是一种柔性材料，当悬挑脚手架受建筑物四周环境和遇到台风、龙卷风等恶劣天气等的影响，产生向上的翻流作用时