CASS工艺.pdf

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1、CASS 工艺 CASS 工艺运行原理 CASS 工艺是将序批式活性污泥法（SBR）的反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区。在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气沉淀、排水于一体。CASS 工艺是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行的过程，具有一定脱氮除磷效果，废水以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的形式运行以实现同步硝化一反硝化与生物除磷。CASS 工艺流程 关于通常城市污水，CASS 工艺并不需要很高程度的预处理，只需设置粗格栅、细格栅与沉砂池，无需初沉池与二沉池，也不需要庞大的污泥回流系统（只在CASS 反应器内

2、部有约 20%的污泥回流）国内常见的 CASS 工艺流程如图 1 所示。编辑本段 CASS 工艺运行过程 总述 CASS 工艺运行过程包含充水-曝气、沉淀、滗水、闲置四个阶段构成，具体运行过程为：（1）充水-曝气阶段 边进水边曝气，同时将主反应区的污泥回流至生物选择区，通常回流比为20%。在此阶段，曝气系统向反应池内供氧，一方面满足好氧微生物对氧的需要，另一方面有利于活性污泥与有机物的充分混合与接触，从而有利于有机污染物被微生物氧化分解。同时，污水中的氨氮通过微生物的硝化作用转变为硝态氮。（2）沉淀阶段 停止曝气，微生物继续利用水中剩余的溶解氧进行氧化分解。随着反应池内溶解氧的进一步降低，微生

3、物由好氧状态向缺氧状态转变，并发生一定的反硝化作用。与此同时，活性污泥在几乎静止的条件下进行沉淀分离，活性污泥沉至池底，下一个周期继续发挥作用，处理后的水位于污泥层上部，静置沉淀使泥水分离。（3）滗水阶段 沉淀阶段完成后，置于反应池末端的滗水器开始工作，自上而下逐层排出上清液，排水结束后滗水器自动复位。滗水期间，污泥回流系统照常工作，其目的是提高缺氧区的污泥浓度，随污泥回流至该区内的污泥中的硝态氮进一步进行反硝化，并进行磷的释放。（4）闲置阶段 闲置阶段的时间通常比较短，要紧保证滗水器在此阶段内上升至原始位置，防止污泥流失。实际滗水时间往往比设计时间短，其剩余时间用于反应器内污泥的闲置与恢复污

4、泥的吸附能力。编辑本段 1.3.1 CASS 工艺的优点（1）工艺流程简单，占地面积小，投资较低 CASS 的核心构筑物为反应池，没有二沉池及污泥回流设备，通常情况下不设调节池及初沉池。因此。污水处理设施布置紧凑、占地省、投资低。（2）生化反应推动力大 在完全混合式连续流曝气池中的底物浓度等于二沉池出水底物浓度，底物流入曝气池的速率即为底物降解速率。根据生化动力反应学原理，由于曝气池中的底物浓度很低，其生化反应推动力也很小，反应速率与有机物去除效率都比较低；在理想的推流式曝气池中，污水与回流污泥形成的混合流从池首端进入，成推流状态沿曝气池流淌，至池末端流出。作为生化反应推动力的底物浓度，从进水

5、的最高浓度逐步降解至出水时的最低浓度，整个反应过程底物浓度没被稀释，尽可能地保持了较大推动力。此间在曝气池的各断面上只有横向混合，不存在纵向的返混。CASS 工艺从污染物的降解过程来看，当污水以相对较低的水量连续进入 CASS 池时即被混合液稀释，因此，从空间上看 CASS 工艺属变体积的完全混合式活性污泥法范畴；而从 CASS 工艺开始曝气到排水结束整个周期来看，基质浓度由高到低，浓度梯度从高到低，基质利用速率由大到小，因此，CASS工艺属理想的时间顺序上的推流式反应器，生化反应推动力较大。（3）沉淀效果好 CASS 工艺在沉淀阶段几乎整个反应池均起沉淀作用，沉淀阶段的表面负荷比普通二次沉淀

6、池小得多，虽有进水的干扰，但其影响很小，沉淀效果较好。实践证明，当冬季温度较低，污泥沉降性能差时，或者在处理一些特种工业废水污泥凝聚性能差时，均不可能影响 CASS 工艺的正常运行。实验与工程中曾遇到 SV高达 96的情况，只要将沉淀阶段的时间稍作延长，系统运行不受影响。（4）运行灵活，抗冲击能力强 CASS 工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污水在系统内停留预定的处理时间后经沉淀排放，特别是 CASS 工艺能够通过调节运行周期来习惯进水量与水质的变化。当进水浓度较高时，也可通过延长曝气时间实现达标排放，达到抗冲击负荷的目的。在暴雨时。可经受平常平均流量 6 倍的高峰流量冲击，而不需要独

7、立的调节池。多年运行资料说明。在流量冲击与有机负荷冲击超过设计值 23 倍时，处理效果仍然令人满意。而传统处理工艺尽管已设有辅助的流量平衡调节设施，但还很可能因水力负荷变化导致活性污泥流失，严重影响排水质量。当强化脱氮除磷功能时，CASS 工艺可通过调整工作周期及操纵反应池的溶解氧水平，提高脱氮除磷的效果。因此，通过运行方式的调整，能够达到不一致的处理水质。（5）不易发生污泥膨胀 污泥膨胀是活性污泥法运行过程中常遇到的问题，由于污泥沉降性能差，污泥与水无法在二沉池进行有效分离，造成污泥流失，使出水水质变差，严重时使污水处理厂无法运行，而操纵并消除污泥膨胀需要一定时间，具有滞后性。因此，选择不易

8、发生污泥膨胀的污水处理工艺是污水处理厂设计中务必考虑的问题。由于丝状茵的比表面积比茵胶团大，因此，有利于摄取低浓度底物，但通常丝状茵的比增殖速率比非丝状茵小，在高底物浓度下茵胶团与丝状茵都以较大速率降解物与增殖，但由于胶团细菌比增殖速率较大，其增殖量也较大，从而较丝状茵占优势。而 CASS 反应池中存在着较大的浓度递度，而且处于缺氧、好氧交替变化之中，这样的环境条件可选择性地培养出茵胶团细菌，使其成为曝气池中的优势茵属，有效地抑制丝状茵的生长与繁殖，克服污泥膨胀，从而提高系统的运行稳固性。（6）适用范围广，适合分期建设 CASS 工艺可应用于大型、中型及小型污水处理工程，比 SBR 工艺适用范

9、围更广泛；连续进水的设计与运行方式，一方面便于与前处理构筑物相匹配，另一方面操纵系统比 SBR 工艺更简单。对大型污水处理厂而言，CASS 反应池设计成多池模块组合式，单池可独立运行。当处理水量小于设计值时，能够在反应池的低水位运行或者投入部分反应池运行等多种灵活操作方式；由于 CASS 系统的要紧核心构筑物是 CASS 反应池，假如处理水量增加，超过设计水量不能满足处理要求时，可同样复制 CASS 反应池，因此 CASS 法污水处理厂的建设可随企业的进展而进展，它的阶段建造与扩建较传统活性污泥法简单得多。（7）剩余污泥量小，性质稳固 传统活性污泥法的泥龄仅 27 天，而 CASS 法泥龄为

10、2530 天，因此污泥稳固性好，脱水性能佳，产生的剩余污泥少。去除 1.0kgBOD 产生 0.20.3kg 剩余污泥，仅为传统法的 60左右。由于污泥在 CASS 反应池中已得到一定程度的消化，因此剩余污泥的耗氧速率只有 l0mgO2/gMISSh 下列，通常不需要再经稳固化处理，可直接脱水。而传统法剩余污泥不稳固，沉降性差，耗氧速率大于20mgO2/gMLSSh，务必经稳固化后才能处置。编辑本段 1.3.2 CASS 工艺的缺点 总述 从上面的叙述能够看出，CASS 工艺具有许多优点，然而任何一个工艺都不是十全十美的，CASS 工艺也必定存在一些问题。CASS 工艺为单一污泥悬浮生长系统，

11、利用同一反应器中的混合微生物种群完成有机物氧化、硝化、反硝化与除磷。多种处理功能的相互影响在实际应用中限制了其处理效能，也给操纵提出了非常严格的要求，工程中难以实现工艺的稳固、高效的运行。总结起来，CASS工艺要紧存在下列几个方面的问题。运行中存在问题（1）微生物种群之间的复杂关系有待研究 CASS 系统的微生物种群结构与常规活性污泥法不一致，菌群要紧由硝化菌、反硝化菌、聚磷菌与异氧型好氧菌构成。目前对非稳态 CASS 系统中微生物种群之间的复杂的生存竞争与生态平衡关系尚不甚熟悉，CASS 工艺理论只是从工艺过程进行一些分析探讨，而理清微生物种群之间的关系对 CASS 工艺的优化运行是大有好处

12、的，因此仍需加强对这方面的理论研究工作。（2）生物脱氮效率难以提高 一方面硝化反应难以进行完全。硝化细菌是一种化能自养菌，有机物降解由异养细菌完成。当两种细菌混合培养时，由于存在对底物与 DO 的竞争，硝化菌的生长将受到限制，难以成为优势种群，硝化反应被抑制。此外，固定的曝气时间也可能会使得硝化不完全。另一方面就是反硝化反应不完全。CASS 工艺有约20%的硝态氮通过回流污泥进行反硝化，其余的硝态氮则通过同步硝化反硝化与沉淀、闲置期污泥的反硝化实现，其效果不理想也是众所周知的。在沉淀、闲置期中，由于污泥与废水不能良好的进行混合，废水中部分硝态氮不能与反硝化细菌接触，故不能被还原。此外，在这一时

13、期，由于有机物己充分降解，反硝化所需的碳源不足，也限制了反硝化效率的进一步提高。这两方面的原因使得 CASS工艺脱氮效率难以提高。（3）除磷效率难以提高 污泥在生物选择器中的释磷过程受到回流混合液中硝态氮浓度的影响比较大，在 CASS 工艺系统中难以继续提高除磷效率。（4）操纵方式较为单一 目前在实际应用中的 CASS 工艺基本上都是以时序操纵为主的，其缺点是显而易见的，由于污水的水质不是一成不变的，因此使用固定不变的反应时间必定不是最佳选择。编辑本段 1.3.3 CASS 工艺的要紧技术特征（1）连续进水，间断排水 传统 SBR 工艺为间断进水，间断排水，而实际污水排放大都是连续或者半连续的

14、，CASS 工艺可连续进水，克服了 SBR 工艺的不足，比较适合实际排水的特点，拓宽了 SBR 工艺的应用领域。尽管 CABS 工艺设计时均考虑为连续进水，但在实际运行中即使有间断进水，也不影响处理系统的运行。（2）运行上的时序性 CASS 反应池通常按曝气、沉淀、排水与闲置四个阶段根据时间依次进行。（3）运行过程的非稳态性 每个工作周期内排水开始时 CANS 池内液位最高，排水结束时，液位最低，液位的变化幅度取决于排水比，而排水比与处理废水的浓度、排放标准及生物降解的难易度等有关。反应池内混合液体积与基质浓度均是变化的，基质降解是非稳态的。（4）溶解氧周期性变化，浓度梯度高 CASS 在反应

15、阶段是曝气的，微生物处于好氧状态，在沉淀与排水阶段不曝气，微生物处于缺氧甚至厌氧状态。因此。反应池中溶解氧是周期性变化的，氧浓度梯度大、较多效率高，这关于提高脱氮除磷效率、防止污泥膨胀及节约能耗都是有利的。实践证实对同样的曝气设备而言。CASS 工艺与传统活性污泥法相比有较高的氧利用率。编辑本段 1.4 CASS 工艺与其他工艺比较 1.4.1 CASS 与 SBR 的比较 CASS 反应池由预反应区与主反应区构成，预反应区操纵在缺氧状态，因此，对难降解有机物的去除效果提高；CASS 进水过程连续，因此进水管道上无电磁阀操纵元件，单个池子可独立运行，而 SBR 或者 CAST 进水过程是间歇的

16、，应用中通常要 2 个或者 2 个以上池子交替使用，操纵系统复杂程度增加。CASS 每个周期的排水量通常不超过池内总水量的 1/3，而 SBR 则为 1/2-3/4，CASS 抗冲击能力较好。CASS 比 CAST 系统简单，但脱氮除磷效果不如后者。CASS池分预反应区与主反应区。在预反应区内，微生物能通过酶的快速转移机理迅速吸附污水中大部分可溶性有机物，经历一个高负荷的基质快速积存过程，这对进水水质、水量、PH 与有毒有害物质起到较好的缓冲作用，同时对丝状菌的生长起到抑制作用，可有效防止污泥膨胀；随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程。CASS 工艺集反应、沉淀、排水、功能于一体，污染

17、物的降解在时间上是一个推流过程，而微生物则处于好氧、缺氧、厌氧周期性变化之中，从而达到对污染物去除作用，同时还具有较好的脱氮、除磷功能。CASS 生物处理法是周期循环活性污泥法的简称，最早产生于美国，90 年代初引入中国，目前，由于该工艺的高效与经济性，应用势头迅猛，受到环保部门及拥护的广泛关注与一致好评。通过模拟试验研究，已成功应用于生活污水、食品废水、制药废水的治理，取得了良好的处理效果，为 CASS 法在我国的推广应用奠定了良好的基础。在反应器的前部设置了生物选择区，后部设置了可升降的自动滗水装置。其工作过程可分为曝气、沉淀与排水三个阶段，周期循环进行。污水连续进入预反应区，通过隔墙底部

18、进入主反应区，在保证供氧的条件下，使有机物被池中的微生物降解。根据进水水质可对运行参数进行调整。CASS 法的特点 与 SBR 相比，CASS法的优点是：其反应池由预反应区与主反应区构成，因此，对难降解有机物的去除效果更好。进水过程是连续的，因此，进水管道上无需电磁阀等操纵元件，单个池子可独立运行；而 SBR 进水过程是间歇的，应用中通常要 2 个或者 2 个以上池子交替使用。排水是由可升降的堰式滗水器完成的，随水面逐步下降，均匀将处理后的清水排出，最大限度降低了排水时水流对底部沉淀污泥的扰动。CASS 法每个周期的排水量通常不超过池内总水量的 1/3，而 SBR 则为 3/4，因此，CASS

19、 法比 SBR 法的抗冲击能力更好。1.4.2 与传统活性污泥法相比 （1）建设费用低：省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节约 10%25%。以 10 万吨的城市污水处理厂为例，传统活性污泥法的总投资约 1.5 亿，CASS 法总投资约 1.1 亿。（2）工艺流程短，占地面积少：污水厂要紧构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，而没有初次沉淀池、二次沉淀池，布局紧凑，占地面积可减少 20%35%。（3）运转费用省：由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段与排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧的浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节约

20、10%25%。（4）有机物去除率高，出水水质好：根据研究结果与工程应用情况，通过合理的设计与良好的管理，对城市污水，进水 COD为 400mg/L 时，出水小于 30mg/L 下列。对可生物降解的工业废水，即使进水COD 高达 3000mg/L，出水仍能达到 50m g/L 左右。对通常的生物处理工艺，很难达到这样好的水质。因此，对 CASS 工艺，二级处理的投资，可达到三级处理的水质。（5）管理简单，运行可靠：污水处理厂设备种类与数量较少，操纵系统比较简单，工艺本身决定了不发生污泥膨胀。（6）污泥产量低，污泥性质稳固。（7）具有脱氮除磷功能。在本工程实践中，CASS 反应池取得了比较满意的效

21、果。CASS 池进水为 290 左右，出水则降到了 3045，达到了北京市水污染物排放标准中二级排放标准（CODcr60mg/1）。而本项目从开始施工到调试完毕试运行只用了 7 个月，比常规的活性污泥法大大缩短了工期，节约了投资。编辑本段 1.5 CASS 工艺的设计 1.5.1 CASS 工艺的要紧设计参数 CASS 反应器的要紧设计参数有：最大设计水深可达 5m6m，MLSS 为3500mg/L4000mg/L，充水比为 30%左右，最大上清液滗除速率为 30mm/min，固液分离时间 60min，设计 SVI 为 140mL/g，单循环时间（即 1 个运行周期）通常为 4h（标准处理模块

22、）。处理城市污水时，CASS 中生物选择器、缺氧区与主反应区的容积比通常为 1530，具体可根据水质与“模块”试验加以确定。表 1 列出了 CASS 工艺处理不一致规模城市污水时的参考设计参数。CASS工艺处理不一致规模城市污水时的要紧设计参数 要紧设计参数 人口当量 37500 300000 600000 CASS 池数 2 4 8 单池面积/m 772 2552 2352 最小充水比 VR 0.33 0.19 0.33 最小停留时间/h 9.1 16.8 11.9 最大设计流量/m/d 18546 85000 192000 BOD5/kg/d 2255 15000 37140 TKN/kg

23、/d 382 3500 3518 TSS/kg/d 3377 15000 30400 P/kg/d 77 900 550 循环次数/次/（d池）6 6 6 充水-曝气时间/h 2 2 2 充水-沉淀时间/h 1 1 1 滗水时间 1 1 1 1.5.2 CASS 设计中应注意的问题 （1）水量平衡 工业废水与生活污水的排放通常是不均匀的，如何充分发挥CASS 反应池的作用，与选择的设计流量关系很大，假如设计流量不合适，进水高峰时水位会超过上限，进水量小时反应池不能充分利用。当水量波动较大时，应考虑设置调节池。（2）操纵方式的选择 CASS 工艺的日益广泛应用，得益于自动化技术进展及在污水处理工

24、程中的应用。CASS 工艺的特点是程序工作制，可根据进水及出水水质变化来调整工作程序，保证出水效果。整套操纵系统可使用现场可编程操纵（PLC）与微机集中操纵相结合，同时为了保证 CASS工艺的正常运行，所有设备使用手动/自动两种操作方式，后者便于手动调试与自控系统故障时使用，前者供日常工作使用。（3）曝气方式的选择 CASS工艺可选择多种曝气方式，但在选择曝气头时要尽量使用不堵塞的曝气形式，如穿孔管、水下曝气机、伞式曝气器、螺旋曝气器等。使用微孔曝气时应使用强度高的橡胶曝气盘或者管，当停止曝气时，微孔闭合，曝气时开启，不易造成微孔堵塞。此外，由于 CASS 工艺自身的特点，选用水下曝气机还可根

25、据其运行周期与 DO 等情况适当开启不一致的台数，达到在满足废水要求的前提下节约能耗的目的。（4）排水方式的选择 CASS 工艺的排水要求与 SBR 相同，目前，常用的设备为旋转式撇水机，其优点是排水均匀、排水量可调节、对底部污泥干扰小，又能防止水面漂浮物随水排出。CASS 工艺沉淀结束需及时将上清液排出，排水时应尽可能均匀排出，不能扰动沉淀在池底的污泥层，同时，还应防止水面的漂浮物随水流排出，影响出水水质。目前，常见的排水方式有固定式排水装置如沿水池没深度装置出水管，从上到下依次开启，优点是排水设备简单、投资少，缺点是开启阀门多、排水管中会积存部分污泥，造成初期出水水质差。浮动式排水装置与旋转式排水装置尽管价格高，但排水均匀、排水量可调、对底部污泥干扰小，又能防止水面漂浮物随出水排出，因此，这两中排水装置耳前应用较多，特别旋转式排水装置，又称滗水器，以操作灵活、运行稳固性高等优点受到设计人员与用户的青睐。（5）需要注意的其它问题 1）冬季或者低温对 CASS工艺的影响及操纵；2）排水比的确定；3）雨季对池内水位的影响及操纵；4）排泥时机及泥龄操纵；5）预反应区的大小及反应池的长宽比：6）间断排水与后续处理构筑物的高程及水量匹配问题。表 1 CASS 工艺自动操纵情况