2012年东笋矿二号井通风系统能力核定报5402.pdf

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1、 2012 年东笋矿二号井 通风能力核定报告 （2012 年度）矿 井 名 称（公章）：矿井技术负责人（签字）：矿 长（签字）：编 制 日 期：2012年10月5日 1 目录 一、矿井通风概况1（一）通风方式，通风方法，进、回风井筒数量及风量，矿井需要风量、实际风量、有效风量.1（二）采区巷道布置情况，采区主要进回风量及用风地点布置情况.1（三）矿井瓦斯等级，瓦斯和二氧化碳的绝对、相对涌出量.1（四）主扇型号，电机功率，叶片角度，运行参数，风量，风压，通风阻力，等积孔.1(五)各主扇担负区域。主扇担负区域各层别、采区可采储量和可布置工作面数量情况.1(六)矿井上年度实际产量，矿井设计能力.1

2、二、矿井需风量计算.1（一）矿井风量计算原则.1(二)采煤工作面实际需要风量计算.2（三）采煤工作面实际需要风量具体计算.5（四）掘进工作面实际需要风量计算.8(五)硐室需要风量计算.11 三、矿井通风能力计算.14 四、矿井通风能力验证.16 五、矿井通风能力确定.18 六、问题与建议.19 1 一、矿井通风概况（一）通风方式，通风方法，进、回风井筒数量及风量，矿井需要风量、实际风量、有效风量 矿井通风系单一系统，采用中央并列抽出式全负压通风。矿井有三个井筒，即提升主井、皮带机井和副井，副井、皮带机井为进风，总进风量为 3959m3/min；主井系回风，总回风量为 4173m3/min；主扇

3、实际排风量4343m3/min；矿井负压为 3200 Pa。矿井需要风量 3672m3/min，实际进风量 3959m3/min，矿井有效风量 3444m3/min。（二）采区巷道布置情况，采区主要进回风量及用风地点布置情况 矿井具有完整且独立的通风系统，采掘工作面均实现独立通风。目前采区布置有 2202 综采工作面、2406 综采工作面、四煤三阶段皮带下山掘进面、2203 回风巷掘进面、2407 回风巷掘进面，2203 进风巷掘进面同时生产，无备用工作面。井下所有用风地点为：2202 综采工作面、2406 综采工作面、四煤三阶段皮带下山掘进面、2203 回风巷掘进面，2407 回风巷掘进面，

4、2203 进风巷掘进面、中央变电所、井下绞车房、消防材料库、炸药库、采区变电所（17#）、综掘移变、中部水仓等。（三）矿井瓦斯等级，瓦斯和二氧化碳的绝对、相对涌出量 矿井历年来瓦斯等级鉴定均为低瓦斯矿井，2012 年度矿井瓦斯等级鉴 2 定绝对瓦斯涌出量 2.03m3/min，相对瓦斯涌出量为 2.99m3/t，二氧化碳绝对涌出量为 3.38m3/min，相对涌出量为 4.98m3/t，为瓦斯矿井。（四）主扇型号，电机功率，叶片角度，运行参数，风量，风压，通风阻力，等积孔 矿井主要通风机型号为 FBCDZ20/2 200 轴流式通风机，在用和备用各一台，风机转数为 987r/min，配套电动机

5、的型号为 YBF40M2-6，功率为 2 200KW，主扇铭牌风量 2760-6300m3/min，风机额定静压为1600-4500 Pa，目前矿井负压为 3200Pa，等积孔为 1.52m2。（五）各主扇担负区域。主扇担负区域各层别、采区可采储量和可布置工作面数量情况 主扇担负矿井二、四煤采区的通风，采区可采储量 150 万吨，布置 2个工作面和 4 个掘进面。（六）矿井上年度实际产量，矿井设计能力 矿井上年度因采掘严重失调，实际产量只有 16 万吨，矿井技改设计能力 30 万吨。二、矿井需要风量计算（一）矿井风量计算原则 3 根据矿井采掘作业计划，矿井正常生产时可布置 2 个采煤工作面，1

6、个备用采煤工作面，4 个掘进工作面。此外，井下有 7 个独立通风的硐室。本计算以此布置确定矿井的需风量。按照煤矿安全规程第 103 条和 AQ 1056-2008煤矿通风能力核定标准，结合该矿矿井实际情况，需风量按下列要求分别计算，并选取最大值：1.按采煤、掘进、硐室及其他地点实际需要风量的总和计算，各地点的实际需要风量，必须使该地点的风流中的瓦斯、二氧化碳、氢气和其他有害气体的浓度、风速以及温度、每人供风量符合煤矿安全规程的有关规定。2.矿井需要风量按各采掘工作面、硐室及其他用风巷道等用风地点分别进行计算，包括按规定配备的备用工作面需要风量，现有通风系统应保证各用风地点稳定可靠供风。Qra(

7、Qcf Qhf Qur Qsc Qrl)kaq 式中：Qra矿井需要风量,m3/min；Qcf采煤工作面实际需要风量，m3/min；Qhf掘进工作面实际需要风量，m3/min；Qur硐室实际需要风量，m3/min；4 Qsc备用工作面实际需要风量，m3/min；Qrl其他用风巷道实际需要风量，m3/min；kaq矿井通风需风系数(抽出式 kaq取 1.15-1.20,压入式 kaq取1.25-1.30)。（二）采煤工作面实际需要风量的计算 1、采煤工作面实际需要风量的计算依据（1）按气象条件计算 Qcf=60 70%vcfScfkchkcl 式中:vcf采煤工作面的风速，按采煤工作面进风流的温

8、度从表中选取，m/s；Scf采煤工作面的平均有效断面积，按最大和最小控顶有效断面的平均值计算，m2；kch采煤工作面采高调整系数，具体取值见表 2；kcl采煤工作面长度调整系数，具体取值见表 3；70%有效通风断面系数；60为单位换算产生的系数。5 表 1 采煤工作面进风流气温与对应风速 采煤工作面进风流气温()采煤工作面风速（m s-1）20 1.0 2023 1.01.5 2326 1.51.8 表 2 kch采煤工作面采高调整系数 采高(m)2.0 2.02.5 2.5 及放顶煤面 系数（kch）1.0 1.1 1.2 表 3 kcl采煤工作面长度调整系数 采煤工作面长度(m)长度风量调

9、整系数（kcl）15 0.8 1580 0.80.9 80120 1.0 120150 1.1 150180 1.2 180 1.301.40（2）按照瓦斯涌出量计算 Qcf=100 qcg kcg 式中：6 qcg采煤工作面回风巷风流中平均绝对瓦斯涌出量，m3/min。抽放矿井的瓦斯涌出量，应扣除瓦斯抽放量进行计算；kcg采煤工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数,正常生产时连续观测 1 个月，日最大绝对瓦斯涌出量和月平均日绝对瓦斯涌出量的比值；100按采煤工作面回风流中瓦斯的浓度不应超过 1的换算系数。（3）按照二氧化碳涌出量计算 Qcf=67 qcc kcc 式中：qcc采煤工作面回风巷风流

10、中平均绝对二氧化碳涌出量，m3/min；kcc采煤工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数，正常生产时连续观测 1 个月，日最大绝对二氧化碳涌出量和月平均日绝对二氧化碳涌出量的比值；67按采煤工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过 1.5的换算系数。（4）按炸药量计算 7、一级煤矿许用炸药 Qcf 25Acf、二、三级煤矿许用炸药 Qcf 10Acf 式中：Acf采煤工作面一次爆破所用的最大炸药量，kg；25每千克一级煤矿许用炸药需风量，m3/min；10每千克二、三级煤矿许用炸药需风量，m3/min。（5）按工作人员数量验算 Qcf 4Ncf 式中：Ncf采煤工作面同时工作的最多人数，人；4每人

11、需风量，m3/min。（6）按风速进行验算、验算最小风量 Qcf 60 0.25Scb Scb=lcb hcf 70%、验算最大风量 Qcf 60 4.0Scs 8 Scs=lcs hcf 70%、综合机械化采煤工作面，在采取煤层注水和采煤机喷雾降尘等措施后，验算最大风量 Qcf 60 5.0Scs 式中：Scb采煤工作面最大控顶有效断面积，m2；lcb采煤工作面最大控顶距,m；hcf采煤工作面实际采高,m；Scs采煤工作面最小控顶有效断面积，m2；lcs采煤工作面最小控顶距,m；0.25采煤工作面允许的最小风速，m/s；70%有效通风断面系数；4.0采煤工作面允许的最大风速，m/s；5.0采

12、煤工作面允许的最大风速，m/s。2、备用工作面实际需要风量，应满足瓦斯、二氧化碳、气象条件等规定计算的风量，且最少不应低于采煤工作面实际需要风量的 50%。3、布置有专用排瓦斯巷的采煤工作面实际需要风量计算。9 Qcf=Qcr+Qcd Qcr=100 qgr kcg Qcd=40 qgd kcg 式中：Qcr采煤工作面回风巷需要风量，m3/min；Qcd采煤工作面专用排瓦斯巷需要风量，m3/min；qgr采煤工作面回风巷的排瓦斯量，m3/min；qgd采煤工作面专用排瓦斯巷的风排瓦斯量，m3/min；40专用排瓦斯巷回风流中的瓦斯浓度不应超过 2.5%的换算系数。（三）采煤工作面实际需要风量具

13、体计算 1、2202 工作面实际需要风量计算 面长参数 采高参数 温度与风速 面长 调整系数（k）采高 调整系数（k）进风温度 风速（vcf）120m 1.1 20m 1.1 26 1.8m/s 最大控顶距（l）最小控顶距（l）CH4 涌出量（q）CH4系数（k）CO2涌出量（q）CO2系数（k）4.2m 3.6m 0.76m3/min 1.25 0.95m3/min 1.2 工作人数（N）炸药消耗量（A）炸药类别 采煤工艺 备注 10 (1）按气象条件计算 Qcf=60 70%vcf Scf kch kcl=60 70%1.8 5.46 1.1 1.1=499 m3/min；式中，Scf=（

14、4.2 2.0+3.6 2.0）2 70%=5.46 m2（2）按照瓦斯涌出量计算 Qcf=100 qcg kcg =100 0.76 1.25=95m3/min（3）按照二氧化碳涌出量计算 Qcf=67 qcc kcc =67 0.95 1.2=76m3/min（4）按炸药量计算 Qcf 10Acf10 00m3/min（5）按工作人员数量验算 22/综采 11 选取上述计算最大值 Qcf 4Ncf 499 4 22=88m3/min 即每个工作人员供风量满足要求。（6）按风速进行验算 选取上述计算最大值 验算最小风量：Qcf 60 0.25Scb 499 60 0.25（4.2 2.0 7

15、0%）=88m3/min 验算最大风量：Qcf 60 4.0Scs 499 60 4.0（3.6 2.0 70%）=1210m3/min 综合机械化采煤工作面，在采取煤层注水和采煤机喷雾降尘等措施后，验算最大风量 Qcf 60 5.0Scs 499 60 5.0Scs60 5.0 3.6 2.0 70%1512m3/min 即风速符合要求。根据以上计算，2202 采煤工作面需风量确定为 499m3/min。12 2、2406 工作面实际需要风量计算(1）按气象条件计算 Qcf=60 70%vcf Scf kch kcl=60 70%1.8 3.83 1.0 1.1=319 m3/min；式中，

16、Scf=（4.2 1.4+3.6 1.4）2 70%=3.83 m2（2）按照瓦斯涌出量计算 Qcf=100 qcg kcg 面长参数 采高参数 温度与风速 面长 调整系数（kcl）采高 调整系数（kch）进风温度 风速（vcf）120m 1.1 1.4m 1.0 26 1.8m/s 最大控顶距（lcb）最小控顶距（lCS）CH4涌出量（qcg）CH4系数（kcg）CO2涌出量（qcc）CO2系数（kcc）4.2 m 3.6 m 0.81m3/min 1.25 1.01m3/min 1.2 工作人数（Ncf）炸药消耗量（Acf）炸药类别 采煤工艺 备注 22/综采 13=100 0.81 1.

17、25=101m3/min（3）按照二氧化碳涌出量计算 Qcf=67 qcc kcc =67 1.01 1.2=81m3/min（4）按炸药量计算 Qcf 10Acf10 00m3/min（5）按工作人员数量验算 选取上述计算最大值 Qcf 4Ncf 319 4 22=88m3/min 即每个工作人员供风量满足要求。（6）按风速进行验算 选取上述计算最大值 验算最小风量：Qcf 60 0.25Scb 14 319 60 0.25（4.2 1.4 70%）=61.7m3/min 验算最大风量：Qcf 60 4.0Scs 366 60 4.0（3.6 1.4 70%）=846.7m3/min 综合机

18、械化采煤工作面，在采取煤层注水和采煤机喷雾降尘等措施后，验算最大风量 Qcf 60 5.0Scs 319 60 5.0Scs60 5.0 3.6 1.4 70%1234.8m3/min 即风速符合要求。根据以上计算，2406 采煤工作面需风量确定为 319m3/min。3、备用采面风量计算 备用采面风量为采煤工作面最大需风量的 50%，则有：Qsc=Q2201 采面 2=499 2=250 m3/min 经以上计算，矿井采煤工作面总的需要风量为：Qcf=Q2202 采面+Q2406 采面+Qsc=499+319+250 15=1068 m3/min（四）掘进工作面实际需要风量的计算 每个掘进工

19、作面实际需要风量，应按瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、人员、爆破后的有害气体产生量以及局部通风机的实际吸风量等规定分别进行计算，然后取其中最大值。1、按照瓦斯涌出量计算 Qhf=100 qhg khg 式中：qhg掘进工作面回风流中平均绝对瓦斯涌出量，m3/min，抽放矿井的瓦斯涌出量，应扣除瓦斯抽放量进行计算；khg掘进工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数,正常生产条件下，连续观测 1 个月，日最大绝对瓦斯涌出量与月平均日绝对瓦斯涌出量的比值；100按掘进工作面回风流中瓦斯的浓度不应超过 1的换算系数。因此该矿掘进工作面的需要风量分别为：Q四煤三阶段皮带下山掘进面100 qhg khg 100 0

20、.15（0.20 0.15）20m3/min Q2407 回风巷掘进面100 qhg khg 16 100 0.15（0.20 0.15）20m3/min Q2203 回风巷掘进面100 qhg khg 100 0.15（0.20 0.15）20m3/min Q2203 进风巷掘进面100 qhg khg 100 0.15（0.20 0.15）20m3/min 2、按照二氧化碳涌出量计算 Qhf=67qhckhc 式中：qhc掘进工作面回风流中平均绝对二氧化碳涌出量，m3/min；khc掘进工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数，正常生产条件下，连续观测 1 个月，日最大绝对二氧化碳涌出量与月

21、平均日绝对二氧化碳涌出量的比值；67按掘进工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过 1.5的换算系数。因此该矿掘进工作面的需要风量分别为：Q四煤三阶段皮带下山掘进面67qhckhc 17 67 0.15（0.20 0.15）13m3/min Q2407 回风巷掘进面67qhckhc 67 0.15（0.20 0.15）13 m3/min Q2203 回风巷掘进面67qhckhc 67 0.15（0.20 0.15）13m3/min Q2203 进风巷掘进面67qhckhc 67 0.15（0.20 0.15）13 m3/min 3、按炸药量计算 我矿四个掘进面均为综掘机掘进，无炸药量计算。4、按局

22、部通风机实际吸风量计算 a)无瓦斯涌出的岩巷 Qhf=Qaf I+60 0.15Shd b)有瓦斯涌出的岩巷，半煤岩巷和煤巷 Qhf=Qaf I+60 0.25Shd 式中：18 Qaf局部通风机实际吸风量，m3/min；I 掘进工作面同时通风的局部通风机台数；0.15无瓦斯涌出岩巷的允许最低风速；0.25有瓦斯涌出的岩巷，半煤岩巷和煤巷允许的最低风速；Shd局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积，m2。我矿四个掘进面均为半煤岩巷，均使用 2 11KW 的局扇，经实测 Qaf=260 m3/min，因此该矿掘进工作面需要风量分别为：Q四煤三阶段皮带下山掘进面Qaf I+60 0.25Sh

23、d 260 1+60 0.25 10.8 422m3/min Q2203 回风巷掘进面Qaf I+60 0.25Shd 260 1+60 0.25 10.8 422 m3/min Q2407 回风巷掘进面Qaf I+60 0.25Shd 260 1+60 0.25 10.8 422 m3/min Q2406 进风巷掘进面Qaf I+60 0.25Shd 260 1+60 0.25 10.8 422 m3/min 19 通过以上按瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、爆破后的有害气体产生量以及局部通风机的实际吸风量等规定分别进行计算比较后确定：Q四煤三阶段皮带下山掘进面422m3/min Q2203 回风

24、巷掘进面 422m3/min Q2407 回风巷掘进面 422m3/min Q2203 进风巷掘进面 422m3/min 5、按工作人员数量验算 Qaf 4Nhf 式中：Nhf掘进工作面同时工作的最多人数，10 人。Q四煤三阶段皮带下山掘进面2604Nhf 4 1040 m3/min Q2203 回风巷掘进面2604Nhf 4 1040 m3/min Q2407 回风巷掘进面2604Nhf 4 1040 m3/min Q2203 进风巷掘进面2604Nhf 4 1040 m3/min 6、按风速进行验算 a)验算最小风量 按无瓦斯涌出的岩巷：Qaf 60 0.15Shf 20 按有瓦斯涌出的岩

25、巷，半煤岩巷和煤巷 Qaf 60 0.25Shf 东笋矿现掘进面为半煤岩巷，则有：Q四煤三阶段皮带下山掘进面26060 0.25Shf60 0.25 10.8=162 m3/min Q2203 回风巷掘进面26060 0.25Shf60 0.25 10.8162 m3/min Q2407 回风巷掘进面26060 0.25Shf60 0.25 10.8162 m3/min Q2203 进风巷掘进面26060 0.25Shf60 0.25 10.8162 m3/min b)验算最大风量 Qaf 60 4.0Shf 式中：Shf掘进工作面巷道的净断面积，10.8m2。Q四煤三阶段皮带下山掘进面260

26、60 4.0Shf=60 4.0 10.8=2592 m3/min Q2203 回风巷掘进面26060 4.0Shf60 4.0 10.82592 m3/min Q2407 回风巷掘进面26060 4.0Shf60 4.0 10.82592 m3/min Q2203 进风巷掘进面26060 4.0Shf60 4.0 10.82592 m3/min 通过以上验算匀符合规定要求，因此该矿掘进工作面总需要风量为：QhfQ四煤三阶段皮带下山掘进面+Q2203回风巷掘进面+Q2407回风巷掘进面+Q2203进风巷掘进面 21 422+422+422+4221688m3/min(五)硐室需要风量计算 1、

27、爆破材料库需要风量计算：Qem4V/600.07V0.07 41029 m3/min 式中：Qem井下爆炸材料库需要风量，m3/min；V 井下爆炸材料库的体积，东笋矿井下炸药库的体积为38 10.8410 m3 4井下爆炸材料库内空气每小时更换次数。但大型爆破材料库不应小于 100 m3/min，中、小型爆破材料库不应小于 60 m3/min。因此，我矿井下炸药库需要风量为 Qem=60 m3/min。2、充电硐室需要风量计算：该矿井下无充电硐室。3、机电硐室需要风量计算：发热量大的机电硐室为中央变电所,应按照硐室中运行的机电设备发 量进行计算tCWQP603600mr =4600006.1

28、2.102.0)55250(3600 22 =77 m3/min 式中：mrQ机电硐室的需要风量，m3/min；W机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率取 305kW；机电硐室发热系数，参照表 4，取=0.02；空气密度，一般取=1.20kg/m3；pc空气的定压比热，一般可取pc=1.0006KJ/(kg K)；机电硐室的进、回风流的温度差取 4K。表 4 机电硐室发热系数（）表 机电硐室名称 发热系数 空气压缩机房 0.200.23 水泵房 0.010.03 变电所、绞车房 0.020.04 机电硐室需要风量应根据不同硐室内设备的降温要求进行配风；采区小型机电硐室，按经验值确定需要风量或

29、取 6080m3/min；选取硐室风量，应保证机电硐室温度不超过 30，其他硐室温度不超过 26。本矿采区小型机电硐室，按经验值确定需风量：井下绞车房、17#采区变电所、综掘移变各需要风量为 60 m3/min，消防库需要风量为 60 m3/min，中部水仓需要风量为 60 m3/min，因此该矿井下硐室总需要风量为：23 QurQ炸药库+Q中央变电所+Q井下绞车房+Q17#变电所+Q综掘移变+Q消防库+Q中部水仓 60+77+60+60+60+60+60 437 m3/min 4、无其他巷道。5、矿用防爆柴油机车需要风量的验算:Qdl=5.44 Ndl Pdl kdl =5.44 1 28

30、1.0 =153 m3/min3742 m3/min 式中：Qdl该地点矿用防爆柴油机车尾气排放稀释需要的风量，m3/min；Ndl该地点地点矿用防爆柴油机车的台数，台；Pdl该地点地点矿用防爆柴油机车的功率，kW；kdl配风系数，该地点使用 1 台矿用防爆柴油机车运输时，kdl为 1.0。该地点使用 2 台矿用防爆柴油机车运输时，kdl为 0.75。该地点使用 3 台及以上矿用防爆柴油机车运输时，kdl为 0.50；5.44每千瓦每分钟应供给的最低风量，m3/min；3742 m3/min井下总回风大巷防爆柴油机车使用点的实际过风量。24 6、矿井总需风量的确定：Qra=(Qcf Qhf Q

31、ur Qrl)kaq =（1068+1688+437+0）1.15 =3672 m3/min 式中：Qra矿井需要风量,m3/min；Qcf采煤工作面实际需要风量，m3/min；Qhf掘进工作面实际需要风量，m3/min；Qur硐室实际需要风量，m3/min；Qrl其他用风巷道实际需要风量，m3/min；kaq矿井通风需风系数(抽出式kaq取 1.151.20,压入式kaq取 1.25-1.30)。各工作地点需要风量表 地点名称 需要风量(m3/min)备注 2202 综采面 499 采煤面 2407 综采面 319 采煤面 备用工作面 250 备采面 四煤三阶段皮带下山掘进面 422 掘进面

32、 2203 回风巷掘进面 422 掘进面 2407 回风巷掘进面 422 掘进面 2203 进风巷掘进面 422 掘进面 炸药库 60 硐室 25 中央变电所 77 硐室 井下绞车房 60 硐室 17#采区变电所 60 硐室 综掘移变 60 硐室 消防库 60 硐室 中部水仓 60 硐室 三、矿井通风能力计算 1、矿井通风能力核定采用由里向外核算法计算。按照矿井总进风量与矿井各用风地点的需风量计算采掘工作面个数，我矿风井主扇额定最大风量为 6300m3/min，除去硐室的用风量后，根据采掘工作面的需风量和合理的采掘比，计算出可以布置 2 个采煤工作面和 4个掘进工作面（4 个掘进工作面都是半煤

33、岩）。取当年度每个采掘工作面的计划产量，计算矿井通风能力。2、单个采煤工作面年产量计算：（1）2202 工作面年产量计算 cicicicicicicbrhlA410330 95.00.34.10.2120103304 26 6.31(万吨年)式中：ciA第i个采煤工作面年产量，万吨/年；cil第i个采煤工作面平均长度，120m；cih第i个采煤工作面煤层平均采高，2.0m；cir第i个采煤工作面的原煤视密度，1.4t/m3；cib第i个采煤工作面平均日推进度，3.0 m/d；cic第i个采煤工作面回采率，取 95%。（2）2406 工作面年产量计算 cicicicicicicbrhlA4103

34、30 95.00.34.14.1120103304 12.22(万吨年)式中：ciA第i个采煤工作面年产量，万吨/年；cil第i个采煤工作面平均长度，120m；cih第i个采煤工作面煤层平均采高，1.4m；cir第i个采煤工作面的原煤视密度，1.4t/m3；cib第i个采煤工作面平均日推进度，3m/d；cic第i个采煤工作面回采率，取 95%。3、单个掘进工作面年产量计算（1）2203 进风巷掘进面年产量计算 hihihihibrSA-410330 27 4.54.14.510330-4 3365.1(万吨年)式中：hiA第i个掘进工作面年产量，万吨/年；hiS第i个掘进工作面纯煤面积，二煤半

35、煤半岩巷取hiS=1.5 3.6=5.4m2；hir第i个掘进工作面的原煤视密度，1.4t/m3；hib第i个掘进工作面平均日推进度，5.4m/d。（2）2203 回风巷掘进面年产量计算 hihihihibrSA-410330 4.54.14.510330-4 3365.1(万吨年)式中：hiA第i个掘进工作面年产量，万吨/年；hiS第i个掘进工作面纯煤面积，二煤半煤半岩巷,取hiS=1.5 3.6=5.4m2；hir第i个掘进工作面的原煤视密度，1.4t/m3；hib第i个掘进工作面平均日推进度，5.4m/d。（3）2407 回风巷掘进面年产量计算 hihihihibrSA-410330 2

36、8 84.188.210330-4 0692.1 (万吨年)式中：hiA第i个掘进工作面年产量，万吨/年；hiS第i个掘进工作面纯煤面积，四煤半煤半岩巷取hiS=0.8 3.6=2.88m2；hir第i个掘进工作面的原煤视密度，1.4t/m3；hib第i个掘进工作面平均日推进度，取 8m/d。（4）四煤三阶段皮带下山掘进面年产量计算 hihihihibrSA-410330 84.188.210330-4 0692.1 (万吨年)式中：hiA第i个掘进工作面年产量，万吨/年；hiS第i个掘进工作面纯煤面积，四煤半煤半岩巷取 hiS=0.8 3.6=2.88 m2；hir第i个掘进工作面的原煤视密

37、度，1.4t/m3；hib第i个掘进工作面平均日推进度，取 8m/d。4、矿井通风能力计算：hiAAAcipc)0692.10692.13365.13365.1()12.226.31(59(万吨年)29 四、矿井通风能力验证：1、矿井主要通风机性能能力验证 矿井主扇风机现排风量为 4343m3/min，负压 3200Pa，风机特性曲线及工况点见下图。由图可以看出，主扇风机的工况点处在风压特性曲线的合理工作范围之内，运行稳定，且风量能满足生产需要。2、矿井通风网络能力验证：矿井采掘工作面通风系统完善、合理，不存在违反规定的串联通风、扩散通风、采空区通风等地点。通风阻力为 3200Pa，风机总排风

38、量为 30 4343m3/min，等积孔为 1.52m2，通风难易程度中等，矿井井下风量分配合理，通风设施齐全，井下巷道、用风地点的风量满足要求，风速符合规定，矿井的通风阻力与主要通风机性能相匹配，通风网络能力能够满足生产需要。3、用风地点有效风量验证：2012 年 9 月，矿井实测总进风量 3959m3/min，矿井有效风量3444m3/min，需要风量 3672m3/min，矿井内各用风地点的有效风量满足要求，井巷中的风速、风量符合煤矿安全规程的有关规定。各相关地点数据验证情况具体见有效风量验证表 31 矿井用风地点有效风量验证表 序 号 名称 地点 风量（m3/min）断面（m2）风流速

39、度(m/s)温度()需要 风量 实测 风量 是否 满足 规程 规定 实际 测定 是否满 足要求 规程 规定 实际 测定 是否满 足要求 1 矿井总回风 主井回风 4173 是 9.9 15 7.03 是 矿井总进风 皮带井进风 2145 是 9.1 8 3.93 是 副井进风 1814 是 4.23 8 7.15 是 2 采煤工作面 2202 综采面 499 900 是 5.46 0.254 2.75 是 26 29 否 2406 综采面 319 1080 是 3.83 0.254 3.95 是 26 29 否 3 掘 进 工 作 面 四煤三阶 段皮带下山 风机前 422 1250 是 工作面

40、 203 247 是 10.8 0.254 0.37 是 26 28 否 2202回风风机前 422 2228 是 32 巷 工作面 203 247 是 10.8 0.254 0.37 是 26 28 否 2407回风巷 风机前 422 450 是 工作面 203 240 是 10.8 0.254 0.37 是 26 28 否 2203进风巷 风机前 422 1500 是 工作面 203 240 是 10.8 0.254 0.37 是 26 28 否 4 硐 室 炸药库 60 91 是 30 26 是 中央变电所 77 99 是 30 26 是 井下绞车房 60 124 是 30 26 是 1

41、7 号变电所 60 99 是 30 28 是 综掘移变 60 85 是 30 29 是 消防库 60 65 是 30 26 是 中部水仓 60 70 是 28 是 33 30 34 4、矿井稀释瓦斯能力验证 历年来煤矿瓦斯等级鉴定均为低瓦斯矿井。根据瓦斯等级鉴定和开采时间的瓦斯管理经验，在正常通风情况下，工作面进回风巷瓦斯含量极低，检测的瓦斯在 0.040.08之间，生产工作面中，从未出现过瓦斯超限和瓦斯积聚现象。矿井风量能满足稀释瓦斯的要求，相关数据验证情况具体见稀释瓦斯能力验证表。稀释瓦斯能力验证表 序号 地 点 规程规定 实际测定 是否满足要求 1 主井回风 0.75%0.06%是 2

42、2202 综采面 1.0%0.04%是 3 2406 综采面 1.0%0.04%是 4 四煤三阶段皮带下山 1.0%0.04%是 5 2203 回风巷 1.0%0.04%是 6 2407 回风巷 1.0%0.04%是 7 2203 进风巷 1.0%0.04%是 8 炸药库 1.0%0.04%是 9 中央变电所 1.0%0.04%是 10 井下绞车房 1.0%0.04%是 11 17#采区变电所 1.0%0.04%是 12 综掘移变 1.0%0.04%是 35 13 消防库 1.0%0.04%是 14 中部水仓 1.0%0.04%是 五、矿井通风能力确定 矿井属于低瓦斯矿井，通风系统完整、可靠，

43、采掘工作面均实现了独立通风，没有不符合规定的串联通风、扩散通风和采空区通风，因此没有标准中所涉及的扣减通风能力项目。经过以上计算和能力验证，矿井主要通风机实际运行工况点处于安全、稳定、合理、可靠的范围之内，通风动力与主要通风机性能相匹配，能够满足安全生产实际需要。各用风地点及采区有效风量满足需求，井巷中风流速度等符合煤矿安全规程的有关规定。因此，经分析验证，确定矿井通风能力为 59 万吨/年。六、问题与建议 1.采掘工作面温度超过 26，建议采取降温措施，缩短职工的劳动时间，并给在超温地点作业的职工高温补贴；2.矿井通风巷道路线较长，采面回风巷巷道断面底鼓严重，造成矿井通风阻力偏大，建议加强矿井通风巷道的维修清理工作，降低通风阻力。