国投钦州发电有限公司超临界600MW汽轮机组提高性能节能减排改造项目总结.docx

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1、国投钦州发电超临界 600MW 汽轮机组提高性能节能减排改造工程总结摘 要为乐观贯彻落实资源节约型、环境好友型根本国策，节能减排。国投钦州发电经充分调查 争论，托付西安热工争论院筹划并技术支持，对东方电气集团制造的 600MW 超临界汽轮发电机组实施提高性能安全性、经济性、出力力气降耗增效设备及热力系统完善改造工程。工程围绕提高机组性能，节能减排，降耗增效；转变企业经济增长模式；提升企业原始创力气，集成创力气和引进、消化、吸取、再创力气为一体的主题，运用在长期生产实践中，理论结合实际， 坚持探究，不断创，总结和积存,逐步形成的一整套系统的、切实可行的“提高机组性能技术“成果，对 1 号汽轮机组

2、实施节能减排，提高机组性能和出力力气的完善改造，取得格外显著的成效。为能较全面地了解该工程是如何实施，并取得成功的全过程概貌，编写了工程总结报告。报告分为 13 个局部，逐一扼要阐述根本状况和主要思想、内容、方法、结果评价与试验、主要结果、建议与意见、技术经济性评价等，在完毕语中概括归纳了工程的四个亮点，图文并貌，一并总结阅历与呈现 成果。1 工程概述2 设备概况3 工程确实定3 . 1 工程核心技术与技术思想3 . 2 可研报告编制3 . 3 方案编制指导思想4 根本理论4 . 1 状态与状态参数4 . 2 蒸汽热力循环过程4 . 3 热耗率、功率、流量、吸热量、效率相互关系4 . 4 机组

3、发电煤耗率4 . 5 机组供电煤耗率4.6 根本理论在分析问题过程中的应用5 完善与改进方案确实定5 .1 机组普遍存在的主要问题5 . 2 问题争论与分析5 . 3 影响汽轮机组热耗率因素5 . 4 完善与改造方案的技术要点5 . 5 汽轮机组检修技术措施5 . 6 执行状况6 结果评价与试验6 . 1 结果评价与方法6 . 2 试验结果的修正6 . 3 试验结果的修正问题分析与选用6 . 4 完善改进前、后试验7 大修与完善改造后汽轮机组性能主要结果7.1 4 阀全开工况汽轮机组的经济性7.2 出力力气7.3 6 0 0 MW 工况7 . 4 缸效率和漏汽率定义8 建议与意见8 . 1 以

4、压力推断机组安全运行功率8 . 2 对现高压调整汽门进展完善改进8.3 运行高压调整汽门的把握8 . 4 消退外漏削减内漏8 . 5 改造二次滤网和胶球清洗系统及装置8.6 提高高压缸通流效率8 . 7 消退“ 瓶颈“ ， 突破“ 以磨定产“ 的局面8 . 8 修改与完善现机组运行规程8.9 总结阅历进一步提高机组性能9 技术经济性评价9 . 1 直接经济效益9.2 间接经济效益9.3 技术经济性1 0 完毕语参考文献 附表及附图薩 28充分利用资源发挥设备性能自主创节能减排超临界 600MW 汽轮机组提高性能节能减排改造工程总结报告 1 工程概述国投钦州发电简称：国投钦州公司一期工程设计安装

5、两台东方电气集团简称：东电集团 制造的超临界 600MW 汽轮发电机组电厂编号： 1 号、2 号，分别于 2023 年 07 月 05 日和同年 11 月 02 日投入商业运行。为乐观贯彻落实国家节约资源、保护环境根本国策和节能减排方针与政策，国投钦州公司结合生产实际， 经充分调查争论，托付西安热工争论院简称：西安热工院筹划并技术负责，对 1 号汽轮机组实施提高性能安全性、经济性、出力力气完善改造。西安热工院依据机组设计特性与实际运行状况，提出国投钦州发电超临界 600MW 汽轮机组节能减排，提高性能完善改造可行性争论报告简称：可研报告【1 。争论分析说明：1 号机组实施改造后，机组额定参数下

6、，发电煤耗率可相对下降工 10g/kW.h及以上，年节标准煤 34,650t/y，合计直接收益 4,331.25 万元，工程投资预算 933.7 万元，投资回收年限 0.22 年2.6 个月。由于设备整体性能提高，机组出力力气增加 5%左右，实现在夏季凝汽器压力 11.8kPa 工况时，机组可在出力 630MW 工况下长期连续、安全牢靠、经济运行。国投钦州公司 2023 年 11 月 6 日，组织并主持对可研报告进展审议。从必要性、紧迫性、可行性、实施条件与方法等方面进展了充分与深入的分析和争论并形成国投钦州发电 1 号汽轮机组降耗增效完善改造会议纪要简称：纪要)，并成立了工程组织机构。【2

7、西安热工院依据可研报告结果和纪要精神，应用“提高机组性能技术争论成果，将设备设计与 制造、电厂设计与辅机匹配、系统布置、运行方式与检修维护等方面有机结合，进展综合分析争论和系 统的优化，分析主要冲突和主要的冲突方面，充分利用资源、发挥设备性能、自主创、节能增效，提 出了一整套完善改造方案，即国投钦州发电 1 号汽轮机组设备及系统完善改造方案简称：方案)。【3】【4】1 号机组 2023 年 11 月 17 日进展大修并实施了方案。为设备和热力系统完善改造所供给设备设计与加工的主要单位分别是：东方汽轮机、在国投钦州公司领导细心组织下，经公司各部门全力乐观协作，各工程负责单位相互协作努力的工作，大

8、修与完善改造历时 60 天，机组于 2023 年 01 月 16 日 8:00竣工交付电网。2023 年 2 月 23 日，由国投钦州公司组织并主持，对1 号汽轮机组试验方案【5】简称：试验方案进展审查。并依据试验方案编写了1 号汽轮机组试验措施【6】简称：试验措施。2023 年 2 月 22 日苏州热工争论院简称：中广核热工院，技术负责与西安热工院技术鉴证完成 1 号汽轮机组大修与完善改造后性能安全性、经济性、出力力气试验。将试验结果于 2023 年 3 月 6 日向国投钦州公司进展了汇报，并形成会议纪要。试验结果说明：额定参数 4VWO 工况下，发电煤耗率为 28X g/kw.h，比预期目

9、标低 4 g/(kW.h；出力力气较完善改造前增加 4.8%，额定参数功率达676.250MW 比设计值相对高 0.85%； 600MW 工况同比， 发电煤耗率下降 11.4 g/(kW.h),相对下降 3.84%。各项排放指标下降。工程到达并超过预期的根本目标。【7】2 设备概况国投钦州公司一期工程设计安装超临界 600MW 汽轮发电机组两台(电厂编号：1 号、2 号)，机组三大主机由东电集团制造。汽轮机是东方汽轮机厂引迸日立技术制造的,N600-24.2/566/566 型超临界、一次中间再热、冲动式、单轴、三缸四排汽、双背压纯凝汽式汽轮机。制造厂编号 D600E-000025ASM.。额

10、定出力 600MW，设计热耗率7,564KJ/ (kW.h设计最大处力 670.556MW【8】锅炉由东方锅炉集团)股份制造，型号：DG1900/25.4-112 型;BMCR 工况，锅炉蒸发量 1 950T/H【9】发电机是东方电机引迸日立技术制造的 QSFN-655-2-22A 型汽轮发电机组，冷却方式为水、氢、氢。额定功率因子 0.9 时，额定出力 600MW，最大连续输出功率 655.2 MW【10】电厂设计由广西电力工业勘察设计争论院完成，热力系统和辅机均依据汽轮机设计最大出力 670MW 配置，机组设计年利用小时 5500h。机组安装单位山东第三电力建设公司，调试单位上海电力调试争

11、论所。于 2023 年 07 月 05 日投入商业运行。机组投产后，国投钦州公司依据机组的设计特性，为充分利用机组设计性能与力气，报请相关部门并经 批准，于 2023 年 12 月 31 日将机组铭牌改为 630 MW。但由于实际运行中，机组各项技术指标较差，尤其是当循环水温较高，凝汽器压力 10kPa 左右时，机组在额定主、再蒸汽参数，600MW 负荷，汽轮机调整级压力已到达 19.5MPa 以上设计最大允许 19.2MPa)，给水温度达 295-298，机组出力力气受限。为诊断机组存在的问题，国投钦州公司相继进展过以下工作：于 2023 年托付中国电力企业联合会，对电厂节能减排工程进展调查

12、争论和全面系统回忆工作，期望通过对诊断，综合评价机组性能水平。提出了“国投宣城、钦州和沙洲电厂节能减排工程专项后评价“报告。【11】于 2023 年 05 月，托付西安热工院进展对 1 号汽轮机组进展性能诊断、阀门配汽优化及运行优化试验。提出了“国投钦州发电 1 号汽轮机组阀门配汽及运行优化试验报告“。【12】热工院完成 1 号汽轮机组大修前热力试验。提出了“国投钦州发电 1 号机组大修前热力试验报告“。【13 】2023 年 09 月 14 日，1 号机组运行中，汽轮机组各瓦轴振动突然增大，以 5、 6 号瓦轴振动尤为严峻， 经诊断未能确定与排解缘由。之后，汽轮机组各轴承振动又根本恢复正常，

13、机组维持运行。2023 年 10 月 25 日，国投钦州公司邀请西安热工院技术人员赴现场，经对机组实际运行状况和各次试验数据进展分析争论，并与各部门技术人员进展广泛深入的沟通，依据机组设计特点，吸取同类型机组改 进阅历与教训，结合设备与生产实际，应用“提高机组性能技术“争论成果，14从汽轮机组的设计与制造；电厂设计与辅机配置；设备安装与工艺；运行方式与维护等相互之间的联系与影响，提出可研报 告。依据争论结果，针对性的分别提出 1 号汽轮机本体和热力系统完善改造方案。国投钦州公司经反复争论，方案呈报董事会批准立项实施。并托付西安热工院在 1 号汽轮机组实施提高机组性能安全性、经济性、出力力气完善

14、改造，过程中进展筹划和技术负责。1 号机组 2023 年 11 月 15 日临时停机，翻开低压缸人口孔门检查觉察，6 低压缸电端第 5 级动叶片消灭断裂。2023 年 11 月 17 日，1 号机组被迫转为 A 级大修。1 号机组八级大修打算工期 65 天，把握工期 60。由于汽轮机没有设计快冷装置与系统，停机至停盘车具备揭缸条件耗时 14 天。1 号机组大修与实施完善改造方案历时60 天，于 2023 年 01 月 16 日启动并网运行竣工。3工程确实定3.1 工程核心技术与技术思想从设备设计与制造，电厂设计与辅机配置，设备安装与检修，机组运行与维护四个方面入手，综合系统 的分析这四个方面存

15、在的问题，以及相互之间的联系过程中而消灭的冲突，分析主要冲突和主要的冲突 方面。以根本理论为根底和依据，应用“提高机组性能技术“争论成果，实行切实可行的技术措施，将存在问题而产生的负面影响减小到最低程度。从而到达充分利用资源，发挥设备性能，节能减排，降耗增效，提高社会效益和直接经济效益的目的。3.2 可研报告编制依据各种类型引进型超临界 600MW 机组的设计特点和结合同类型机组及 1 号机组实际状况。经充分调查争论，在认真总结、吸取了国内、外同类型机组设计、完善与改造的成功技术与阅历和教训根底上，结 合 1 号汽轮机组实际状况，提出可研报告。报告立足于提高机组实际运行和低负荷运行的性能，而不

16、仅仅只追求热力性能试验结果。主要从完善改造原则、根本理论、设计与根本状况、提高机组性能完善 改造措施、检修工艺完善改进、执行过程把握方法与要点、预期可以到达的技术指标、技术经济性分析 等方面阐述。3.3 方案编制指导思想依据可研报告提出机组完善与改造方案。其充分考虑机组的设计思想和机组实际状况，以提高机组的性能为核心。机组性能是指：安全牢靠性、经济性、出力力气。其三者之间的关系是：通过提高机 组的安全、牢靠性，到达提高机组经济性；以提高机组的经济性，来提高机组的出力力气，从而到达提 高机组整体性能的目的。4 根本理论工程热力学、【15汽轮机原理、【16热力发电厂、【17流体力学【18】等专业根

17、底理论， 争论火力发电厂工质热变功或功变热能量转换设备和效率。通过理解和运用根本概念，归纳火力发电厂 能量转换设备特点，为准确的分析与推断问题，制定措施与评价效果奠定根底和供给理论依据。4.1 状态与状态参数工质“状态“，常用“烚“、“熵“等表示。“状态参数“是用于表示工质在某一点具有能量大小的指标，在过热蒸汽区只要同时得知工质在某一点的两个参数，就可以确定工质在这一点的状态。在火力发电实际生产 中，最易得到和常用的参数是压力和温度。4.2 蒸汽热力循环过程确定了工质在某一点的状态，并不能说明工质就进展了热变功或功变热能量转换。要确定工质是否进展了热变功或功变热能量转换过程及能量转换效率高、低

18、，工质要经过从一个状态变化到另一个状态，称为热力过程。以水蒸汽为工质，进展热变功或功变热能量转换，经过一个又一个热力过程，构成一个蒸汽热力循环， 反映循环机组效率高、低，可以进展数学计算；亦可直观在11-5 (烚-熵图 1 与丁-5 (温-熵图2 上表示或计算其数值大小：图中矩形面积上方的线段所包围的面积可用能比上图中总面积冷源损失 矩形面积+矩形面积上方的线段所包围的可用能面积。图中每一线段为能量转换的一个热力过程，发电厂生产过程，可以概括为三个典型热力过程即：有温差的热交换、绝热节流、有摩阻的热膨胀或压缩。尽可能削减实际热力循环过程不行逆性熵即 S 的增加，以提高循环各热力过程效率。火力发

19、电厂能量转换过程：热变功或功变热的全部主要设备，对应这三个典型热力过程，故可归纳为三种类型设备。深入了解这三类设备性能，完善改进存在的问题，充分利用资源、发挥设备性能，机组性能就可到达很好的水平。图 1 提高初参数、降低终参数效果 图 2 朗肯蒸汽循环的丁8 图4.3 热耗率、功率、流量、吸热量、效率相互关系式中：式中，机组发电机效率和机械效率设计与实际值已很高，且改进前、后变化格外小，故可以认为是常数A，由4-1式，得功率与流量、吸热量、热耗率或功率与流量、吸热量、效率相互关系4.4 机组发电煤耗率为直观了解机组经济性能，公式4-3)给动身电煤耗率与热耗率关系。为评价改造前、后相对效果，假设

20、锅炉效率同取 93.0%，管道效率同取 99.0%公式4-3)分母则为 26.98 。即热耗率 26.98 KJ/ (kW.h等于发电煤耗率 1g/ (kW.h式中：4.5 机组供电煤耗率供电煤耗率与发电煤耗率关系4-44.6 根本理论在分析问题过程中的应用可研报告对主要问题的分析与方案确定是以根本理论为根底和依据，根本理论归纳得到的公式4-1-4-4)首先是依据公式4-4)机组供电煤耗率高入手分析，得到该机组实际厂用电率与同设计、同型号或类型机组相比并不是太高，那么发电煤耗率如何？其次是依据4-3？)发电煤耗率、热耗率、锅炉效率、管道效率的关系，先同比锅炉效率、管道效率以及分析两个效率随工况

21、变化的特性，认为尽管实际煤种变化和蒸发量增大，锅炉效率受到影响，其程度不 足于使发电煤耗率到达这么高的水平，那么热耗率如何？再次依据4-1中等号 2，分析热耗率与四个效率的关系，其中机械效率、电机效率两个效率已经较高， 可以看作为是常数。那么凸显了另外两效率对热耗率的影响关系，说明造成机组实际运行热耗率高与二 者有关，尽管二者之间有确定联系，但实行任何措施仅解决其中之一，所导致消灭的问题是机组试验结 果很好，而实际运行效果较差。故，可研报告对主要问题的分析与方案确定是立足于机组的实际 运行效果。另外，由公式4-1)演化得到的公式4-2)，功率与流量、吸热量、热耗率或功率与流量、吸热量、效率相互

22、关系并结合相关专业根底理论，是推断机组完善改造前、后效果、指导机组安全、经济、充分发挥 设备力气，处于最正确运行状态的理论依据。5 完善与改进方案确实定从设计与制造，电厂设计与辅机配置，设备安装与检修，运行与维护四个方面入手，综合系统的分析这 四个方面的每个方面存在的问题，以及相互之间的联系过程中而消灭的冲突，分析主要冲突和主要的矛 盾方面。以根底理论为依据，运用“提高机组性能技术“争论成果，实行切实可行的技术措施，将存在问题而产生的负面影响减小到最低程度。5.1 机组普遍存在的主要问题据各电力试验争论院所完成的引进 6001MW 汽轮机组投产达标热力性能试验结果分析，可归纳主要存在五个方面的

23、问题：1) 汽轮机组热耗率普遍达不到设计保证值，试验经各种修正后，热耗率与设计值存在较大差距；2) 各电厂或同一电厂两台及以上同型号或类型机组，热力性能试验结果相互之差距较大；3) 试验结果热耗率修正量参数修正和系统修正量较大，有的修正量高达 300-500 KJ/ (kW.h4) 汽轮机高、中、低压缸相对内效率在额定参数和功率下，普遍达不到设计值。而准确确定汽轮机低压缸相对内效率，由于末级排汽烚值确定受诸多因素影响，有较大技术难度，结果分散度大。且费用本钱较高，多数试验结果没有迸行低压缸相对内效率试验和计算，故无法推断低压缸相对内效率能否到达设计值；5一样参数和功率工况，实际运行与试验结果之

24、间有较大差距。且70%负荷及以下工况热力性能下降幅度较大。5.2 问题争论与分析为充分了解方案和正确指导与实施方案，理论结合实际，组织技术人员对以下十个问题进展深入分析与争论：1)同类型机组与国外兴盛国家或国内全进口机组性能安全牢靠性、经济性、出力力气比较，一样工况试验结果较好，而为什么实际运行却较差？2当前国内不同类型及容量已投产的汽轮机组，均是承受国外技术制造或国外制造国内安装。这些机组在兴盛国家运行均有良好的性能。而为什么在国内运行确差距较大，且同型号或同一厂两台及以上机组 亦存在较大差距？其唯一缘由是：汽轮机各缸相对内效率偏低？3从汽轮机原理分析，汽轮机在设计参数与额定功率下运行，假设

25、汽轮机通流各级动叶顶、静叶栅汽封漏汽量能到达或小于设计漏汽量，汽轮机各缸相对内效率就能到达设计值？4从热力学原理分析，汽轮机组实际运行，在额定参数和功率下，假设汽轮机各缸相对内效率能到达设计值，汽轮机组的热耗率能不能到达设计值？5当汽轮机组在额定参数和功率下运行时，汽轮机的高、中、低压缸相对内效率是不是最高的？为什么？-6汽轮机变工况运行时，三缸相对内效率是如何变化？7) 承受喷嘴调整的汽轮机，调整级功率占整机功率份额最大。变工况运行时，机组功率越大，调整级相对内效率越高？调整级功率也越大？而随机组功率下降，调整级相对内效率下降？调整级内功率也随之下 降？8) 影响高压缸相对内效率最主要的缘由

26、是:调整级相对内效率的变化。为什么？釆取何种技术改造方案，在汽轮机变工况运行时，不降低初参数，又能提高调整级和高压缸相对内效率？ 9)机组运行，负荷随电网要求变化。为提高机组局部负荷实际运行经济性，对于已投产的这台机组，为什么不使用制造厂供给的机组热力计算书中的定、滑曲线？10由试验可得出这台机组在各种负荷下，最正确汽轮机迸汽参数压力、温度，定、滑曲线。假设将该定、滑曲线，作为这台机组在今后一样的局部负荷下最正确运行时的依据，即：汽轮机的进汽参数压力、温 度，应尽可能与当时试验条件下所得出的最正确值保持全都。用工程热力学和汽轮机原理原理分 析其结果，机组运行经济性不愿定是最正确的。为什么？5

27、. 3 影响汽轮机组热耗率因素由公式(-“说明：汽轮机组热耗率与蒸汽动力循环的热效率和汽轮机相对内效率 101 有关。这两个因素相互影响，有亲热联系。依据对不同电厂和电力设计院设计的同类型机组完善改进的阅历与教训，归纳出影响 111 与 1101 的主要因素各有 13 项，见表 1表 1 影响蒸汽动力循环的热效率与汽轮机相对内效率的因素及可控性ABCDEF序号影响蒸汽动力循环热效率 nt主要因素可控性序号影响汽轮机相对内效率主要因素可控性1自然和设备资源利用效率可控1自然和设备资源利用效率可控2循环水系统及设备可控2通流面积可控3冷凝器特性可控3汽缸上、下缸温差可控4分散水系统及设备可控4汽轮

28、机构造不行控或可控5补水率及补水方式可控5汽缸结合面内漏可控6系统及设备保温可控6通流局部摩阻 可控7工质流淌系统及设备阻力可控7机组启、停方式可控8工质流淌能量利用效率可控8汽流通过通流局部的方向可控9回热系统性能可控9调门把握方式及开度大小可控10系统工质内、外漏可控10快冷系统连接方式可控11确定工质状态的测量参数位置与准确性可控11已加工在转子上部轴端、轴隔板处、叶顶汽不行控或可控封构造形式12汽水品质可控12汽封安装工艺及质量可控13变工况运行参数调整可控13变工况运行参数调整可控这些因素可分为可控可经过完善改造与不行控两大类。表 1 所存在的问题是当前已投产汽轮发电机组实际运行而不

29、是指理论设计或各种试验值经济性普遍较差，并且影响出力力气，这些问题主要与 汽轮机设计与制造、电厂设计与辅机设备选型和配置、设备安装与检修、运行与维护四个方面有关，且 亲热联系，相互影响。要经过综合分析、系统优化，充分利用资源，发挥设备性能。通过完善改造，将 这些存在的问题而产生的负面影响，不同程度的降低到最小限度，从而可大幅度提高现有机组性能。5 . 4 完善与改造方案的技术要点以根底理论为依据，对机组设备和热力系统进展综合系统的分析与优化。1) 依据可研报告和纪要，提出设备及系统完善改造实施方案；2) 依据 1 号机组实际运行及操作方式和诊断试验结果，结合不同电厂同类型机组存在的问题，对影响

30、机组运行安全、经济性的设备及系统，提出设备及系统完善改造方案； ，3方案的编制，是依据 1 号机组设备、系统设计、安装、现场布置和实际运行性能，并吸取不同电力设计院设计特点，以及国外同类型机组的先进技术。国内同类型机组已使用过，且经运行考验是成功 的技术和阅历；4方案针对同类型机组普遍存在的问题和 1 号机组所存在的特别问题，重点解决机组运行中所觉察的或隐蔽的安全性问题，在机组安全根底上，通过实行相应技术措施来提高机组的运行经济性和出力力气；5完善改造后的设备和系统，通过对运行操作规程的补充完善，机组在任何工况下运行时，各项把握指标均在规程要求的范围之内。5 . 5 汽轮机组检修技术措施当前汽

31、轮机组安装检修工艺普遍存在问题，是汽轮机组实际运行性能较差的主要缘由之一。依据汽轮机 的构造特点和设计与制造存在的问题，对安装检修工艺进展完善与改进是工程能否取得效果的关键。为确保工程实施效果，成立工程领导小组，承受工程负责制，确定总负责人和各子工程负责人。技 术方面分别由各子负责人编制出工程筹划书和作业指导书。对安装检修工艺实行了一系列技术改 进。在实施时，特别强调过程把握。不但告知执行者做什么，而且告知执行者为什么要这样做，并加以 指导。对各设备检修与改造执行全过程进展监视，坚决执行既定的工艺。为防止多头指挥而消灭过失，对参与实施各相关人员规定隶属关系：每组施工人员仅听从班长；班长仅听从施

32、工方技术员；施工方技术员依据方案和变更单指挥实施，遇到问题仅听从业主方技术员；业主方技术员仅听从工程负责人；而工程负责人是依据会议争论的解决方案和打算指挥业主方技术员。5.6 执行状况！)本次 1 号机组大修，通过完善改造汽轮机本体和辅机设备与热力系统，提高和改进检修与安装工艺，历时 60 天完成，见附图；2、聘请了有丰富阅历的技术人员进展大修监理；3对全部完善改造工程，要求负责实施单位在工程施工完成，依据统一的文字格式要求、大纲等，现场完成工程工程总结报告，提交大修指挥部，经专业人员验收合格后，归档案室最终接收签字，作为工程工程结算的充分必要条件。4机组的检修为一个标段；5汽轮机通流局部的汽

33、封调整与安装为一个标段；6对汽轮机高、中、低三缸和轴封，依据汽轮机构造与特性和不同汽封特点，对通流局部的汽封承受三种方式进展了更换与调整。并针对汽封安装与调整中普遍存在的问题，实行了一系列技术改进措施，对 安装工艺与过程进展严格要求和把握；7)汽轮机组热力系统及辅机设备完善改造为一个专项。依据系统设计和设备与管道布置，据同类型机组改造实施阅历，系统及热控测量系统机务局部改造分 4 个工作面同时展幵施工，每个工作面焊工 1-2名，管工 2 名，普工 1-2 名，施工工期 30 天。依据方案和汽轮机组设计性能特点与机组运行方式，对九大热力系统实施优化改造【19】见附图，最终实施结果取消各类阀门和节

34、流孔板 107 只个，见汇总表 2表 2 取消各类阀门和节流孔板汇总表序类别气动电动液动逆止门安全门手动门滤网节流孔板数量个235263414176 结果评价与试验6 . 1 结果评价与方法1 号机组完善改造方案实施后，对效果如何评价，可研报告中有三个主要指标：1)看改造后确实定水平。4 阀全幵工况汽轮机组的热耗率7770.2 KJ/ (kW.h。为了便于直观反映经济指标，设锅炉效率为 0.93，管道效率为 0.99，得到汽轮机组的发电煤耗率288 g/ (kW.h。承受看改造汽轮机组热耗率可到达确实定水平，而不是看完善改造前、后热耗，或发电煤耗率相对下降多少来评价其效果。这样规定的目的是，避

35、开看起来热耗率或发电煤耗率相对下降幅度很大，而确定值却仍比较好的同类型机组差。甚至消灭机组试验结果看起来不错，而实际运行仍较差。较能真实反映机组经完善改造之后，与最好的同类型机组的水平以及与设计值之间的差距。2承受直观看功率直观推断效果。机组在设计额定主、再热参数、凝汽器压力 11.8kPa夏季循环水温度 33工况，连续安全运行功率630MW；或机组在设计额定主、再热参数、凝汽器压力工况下，连续安全运行功率660MW；以及大修与完善改造前、后同阀位、同参数下，功率的变化量；3为在可研报告中，为进展工程技术经济性分析比较需要，是以进展大修与完善改造前、后同比条件工况下的经济指标进展相比照较，以大

36、修与完善改造前、后 600MW 工况为依据。6 . 2 试验结果的修正在可研报告中为进展工程技术经济性分析比较，需以进展完善改造前、后同比条件工况下的经济指标进展相比照较，为使试验结果更接近机组实际运行，进展以下规定：1)同一试验标准、同一试验测点位置、根本一样工况;2由于完善改造前、后机组性能、气象条件、运行参数等不尽一样。进展一样条件比照，如何修正到同一条件？参照美国机械工程师协会汽轮机性能试验规程ASME PTC6-2023及附录(PTC6A-2023),和我国国家标准汽轮机热力试验规程GB/T8117.2-2023。机组试验热耗率和功率的修正分为两类，见表 3第一类修正亦称系统修正，针

37、对实际热力系统与设计热力系统的偏差对试验结果进展修正；其次类修正亦称参数修正，针对试验时运行参数与设计值的偏差进展修正。以上两类修正的目的是排解热力系统与运行参数偏离设计值的影响，以确定汽轮机本身的性能水平，与机组实际运行有较大差距。进展完善改造前、后同比条件工况下的性能指标进展相比照较，其一，由于试验的目的是评价包括热力系统在内的整个汽轮机组的性能。其二，为试验结果更接近机组实际运行，即只要机组实际运行在一样的工况和参数下，实际性能与试验结果接近。避开消灭试验结果很好，而机组实际运行却较差。所以， 试验结果不进展，第一类修正，仅依据汽轮机制造厂供给的热力计算书中数据，进展其次类修正。表 3

38、热力性能试验结果对热耗率和功率修正工程汇总序第一类修正序其次类修正1各加热器出口端差和疏水端差1汽轮机主汽门前蒸汽压力2各抽汽管道的压损2汽轮机主汽门前蒸汽温度3过热器和再热器减温水流量3汽轮机再热主汽门前蒸汽温度4系统储水变化量4再热蒸汽系统压损5给水泵和分散水泵的烚升5凝汽器压力6分散水过冷度67小汽机用汽量78功率因数等发电机参数9转速6.3试验结果的修正问题分析与选用表 3 中其次类修正，以对试验工况凝汽器压力偏离设计值迸行对试验热耗率和功率的参数修正，其修正量最大。尤其是实际生产中要求机组不得不在循环水温度较高条件下进展试验时，试验结果依据制造厂 供给的修正曲线，修正量很大，可高达

39、300 KJ/ (kW.h及以上，折合发电煤耗率 10 g/ (kW.h 以上。1 号汽轮机依据制造厂 2023 年 04 月 10 日，供给的 N600-24.2/566/566 型汽轮机热力特性书；【8】2023 年 03 月 10 日，供给的600-24.2/566566 型汽轮机热力修正曲线供国投广西钦州电厂。【20用这两个制造厂标准比较凝汽器压力偏离设计值，对试验热耗率和功率的参数修正量的差异，结果汇总于表 4由热力特性书，得到表 4 中 D 列设计 THA 工况与 2 列设计 TRL 夏季工况数据，两工况初参数、功率一样，所不同的是设计 TRL 工况，凝汽器压力为 11.8 kPa

40、；补水率 3%，从而热耗率相对 THA 工况高 5.35%。为求得凝汽器压力变化 1 kPa 对热耗率的影响，应用制造厂供给的热力修正曲线中补水率对热耗率的修正，扣除了 3%补水率对热耗率影响，得到表4 中序号 6，从而求得凝汽器压力每变化 1 kPa 对热耗率的影响为 61.5 KJ/ (kW.h，对热耗变化率为 0.813%.表 4 热力特性书与热力修正曲线两种方法的背压对热耗率和功率修正比较序 工程名称 单位设计 设计丁 111设计 修正量与修正曲线页码1 功率 仫 600.010 600.015 643.0362 蒸汽流量 1/11 1,714.35 1,856.30 1,856.30

41、3 补水率 0 3 04 凝汽器压力背压 5.88 11.8 5.885 热耗率 專-！!) 7,564 7,969 7,532 6 0 补水率热耗率 顷,！ 7,564 7,928.2 7,532？ 2-8-10 补水率功率 仫 600.010 594.975 643.036？ 2-8-18 背压对热耗率修正化】/轉.!)/1？3(热耗变化率 7！?) 061.5(.!)1 皿(工.?)？ 2-5-29 背压对功率修正1？ (功率变化率 7 0 1-8.1( “ ！ )( “ ！ )？ 2-5-1热力修正曲线？2-8-1 页，凝汽器压力从 6，0 对热耗变化率也根本是直线关系，可求得凝汽器压

42、力每变化 11？3，对热耗率的影响为().!/”!) ，对热变化率为 1.33 11？0 比热力特性书大 0， 52 个百分点。同理，表 4 中 6 列与？列比较，得到两个制造厂文件背压对功率的修正量相差0.211X/1？。比热力特性书大 0.02 个百分点。两个文件同为工厂标准，热耗率修正存在较大差距，鉴于600-24.2666666 型一 15 I 壓国投钦州发电超临界 600汽轮机组提高性能节能减排改造工程总结汽轮机热力特性书是设备投标依据和需要文件，为此规定对 1 号汽轮机组大修与完善改造前、后热力性能试验结果，进展凝汽器压力偏离设计凝汽器压力对试验热耗率和功率的参数修正时，均釆用制造

43、厂供给的600-24.2666666 型汽轮机热力特性书所给出的数据。6 . 4 完善改进前、后试验 1 号汽轮机组大修与完善改造后性能试验工况见表 5 大修与完善改造后实际试验工况汇总6 0 0 5( 醫 1 2023-2-28 阀序，挨次阀2 2023-2-28 阀序，挨次阀3 2023-2-28 30运行背压，4 2023-2-29 00:30-01:00 580 平衡盘漏汽量()5 2023-2-29 00:35-01:05 580 平衡盘漏汽量， 观、6 2023-2-29 30运行背压，7 2023-2-294，背压：!?)降给水温度10 2023-3-1 4，运行背压降给水温度1

44、1 2023-3-1 4，运行背压运行给水温度12 2023-3-2 03:305:30 480 旧阀序13 2023-3-2 4，运行背压运行给水温度14 2023-3-2 20:00-22:00 630 旧阀序，运行背压运行给水温度1 号汽轮机组大修前，于 2023 年 05 月，托付西安热工院进展对 1 号汽轮机组进展性能诊断、阀门配汽优化及运行优化试验。并提出了“国投钦州发有限公司 1 号汽轮机组阀门配汽及运行优化试验报告“。【12热工院进展 1 号汽轮机组大修前热力试验。提出了“国投钦州发电 1 号机组前热力试验报告“。【13】 16 -777？国投钦州发电超临界 60011汽轮机组

45、提高性能节能减排改造工程总结热工院负责，西安热工院技术鉴证，完成1 号汽轮机组大修与完善改造后性能安全性、经济性、出力力气试验。为能准确分析和推断机组性能与状态和评价效果，编制了具体的试验方案与试验措施。试验方案依据机组设计与构造特点制定了具体的试验方法和推断依据与评价标准。并且为使大修与完善改造前、后机组性能试验结果有可比性， 试验使用同一试验方案与试验措施。7 大修与完善改造后汽轮机组性能主要结果依据 6.1 中 1 号汽轮机组大修与完善改造工程实施后，对效果的评价在可研报告中的三个主要指标，承受 1 号汽轮机组大修与完善改造前、后相对应的工况进展比照分析，分别有以下主要结果。各工况主要结果见表附 17.1 4 阀全开工况汽轮机组的经济性由表附 1 中I 列 4，0 工况，序号 25 试验热耗率 7 722，6