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1、/某培训中心综合楼计算书1 工程概况拟建 5 层培训中心,建筑面积 4500m2,拟建房屋所在地的设防参数，基本雪压S0=0.3kNm2,基本风压 0=0.45kNm2地面粗糙度为 B 类。2 结构布置及计算简图主体 5 层,首层高度 3.6m,标准层 3.3m,局部突出屋面的塔楼为电梯机房层高 3.0m,外墙填充墙采用 300mm,空心砖砌筑,内墙为 200mm 的空心砖填充,屋面采用 130mm，楼板采用 100mm 现浇混凝土板,梁高度按梁跨度的 1/121/8 估算,且梁的净跨与截面高度之比不宜小于 4,梁截面宽度可取梁高的 1/21/3,梁宽同时不宜小于 1/2 柱宽,且不应小于25
2、0mm,柱截面尺寸可由 Ac 确定本地区为四级抗震,所以,各层重力荷载cNfN 8 . 0c近似值取 13kNm-2,边柱及中柱负载面积分别为m27.8 6.9226.91和m2.7.8 (6.922.72)37.44柱采用 C35 的混凝土（fc=16.7Nmm 2，ft=1.57Nmm 2）第一层柱截面 边柱 AC=mm231.3 26.91 13 1051702810.8 16.7中柱 AC=mm231.25 37.44 13 1052276950.8 16.7如取正方形,则边柱及中柱截面高度分别为 339mm 和 399mm。由上述计算结果并综合其它因素，本设计取值如下：1 层: 60
3、0mm600mm； 25 层:500mm500mm 表 1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土等级强度横梁(bh) 层次砼等级 AB、CD 跨BC 跨主梁(bh)次梁(bh)1C3535050035040040070030045025C30300500300400350700300450基础选用桩基础。25 层柱高为 3.3m,底层柱高度从基础顶面取至一层底板，即。13.60.452.2 1.1 0.15.05hm/图 1 结构平面布置图图 2 建筑平面图/100厚钢筋混凝土板20厚水泥砂浆找平层三毡四油防水层40厚刚性防水细石砼保护层50厚炉渣图 3 剖面图7.8m7.8m7.8m7.8m3.3
4、4=13.2m3.0m6.9m2.7m6.9m5.05m（a） 横向框架 （b）纵向框架图 4 框架结构计算简图3 重力荷载计算3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值40mm 刚性防水细石砼内配 4200 钢筋网 250.04=1.0 kNm-220mm1:3 水泥砂浆找平层 200.02=0.4 kNm-2/50mm 炉渣找坡 2% 120.05=0.6 kNm-2三毡四油防水层 0.4 kNm-2100mm 钢筋混凝土板 0.125=2.5 kNm-2V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 kNm-2合计 5.15 kNm-2 15 层楼面:瓷砖地面 0.55 kNm-260mm 浮石珍珠岩混凝土隔声层
5、 50.06=0.3 kNm-2100mm 混凝土楼板 0.1025=2.5 kNm-2V 型轻钢龙骨吊顶 0.25 kNm-2合计 3.6 kNm-23.2 屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 2.0 kNm-2楼面活荷载标准值 2.0 kNm-2电梯机房楼面活荷载标准值 7.0 kNm-2屋面雪荷载标准值 0.3 kNm-23.3 墙重力荷载计算外墙:墙体为 300mm 粘土空心砖，外墙面贴瓷砖。墙面为 20mm 厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：150.3+170.02=4.84 kNm-2内墙:为 200mm 粘土空心砖，两侧均为 20mm 抹灰，则内墙单位面积重力荷载为
6、：150.24+170.022=3.68 kNm-23.4 梁柱自重重力荷载(见表 2)表 2 梁柱重力荷载标准值层次构件b/mh/m/kNm-3gKN /kNm-1Li/mnGi/kNiG/kN边横梁0.350.5251.054.596.1216449.45中横梁0.350.4251.053.682.1861.824次梁0.30.45251.053.546.514322.14纵梁0.40.7251.057.35 7.02281444.7162278.13 1柱0.60.6251.109.95.05321599.84/边横梁0.30.5251.053.946.2716395.26中横梁0.30
7、.4251.053.152.2855.44次梁0.30.45251.053.54 6.5514324.62纵梁0.350.7251.056.437.17281290.892066.21 25柱0.50.5251.106.883.332726.528 3.5 门窗自重重力荷载塑钢窗: 0.45 kNm-2 普通钢铁门: 0.45 kNm-2 铝合金门: 0.40 kNm-2 火 门: 0.45 kNm-2木 门: 0.2 kNm-2玻璃门: 1.0 kNm-23.6 重力荷载代表值具体数据见图 5 中标注，Gi的单位为 kN。4 框架侧移刚度计算 图 5 各质点重力荷载代表值4.1 横向框架侧移
8、刚度计算 表 3 横梁线刚度 ib计算类别层次Ec/Nmm-2bh/(mmmm)IO/(mm4)l(mm)E0I0/l/(Nmm)1.5E0I0/l/(Nmm)2.0 E0I0/l/(Nmm)13.151043505003.64610969001.6610102.4910103.321010边 横 梁2 53.01043005003.64610969001.58510102.3710103.16101013.151043504001.86910927002.1810103.2710104.361010走 道 梁2 53.01043004001.610927001.810102.710103.6
9、1010表 4 柱线刚度 ic计算层次hC/mmEC N/mmbh /mmmmIc /mm4ECI0/hc/N.mm150003.151046006001.0810106.80410102533003.01045005000.52110104.7361010/表 5 中框架柱侧移刚度 D 值(Nmm-1)边柱(8 根)中柱(8 根) 层次 Kc1 iD Kc1 iDiD350.3350.154 8030 1.1750.528 27550 28624020.3430.113 6940 0.8220.468 36550 34792010.2440.356 233601.1750.528 27550
10、408880表 6 边框架柱侧移刚度 D 值(Nmm-1)A-1、A-8、D-1、D-8B-1、B-8、C-1、C-8层次KcDi1 KcDi2iD350.3350.143 7350 0.7140.174 9080 65720 20.3430.146 19100 0.7630.190 9916 11606410.2440.332 1721.088 0.5640.36223757 183988 表 7 楼、电梯间框架柱侧移刚度 D 值(Nmm-1)C-3、C-4、C-5、C-6D-3、D-4、D-5、D-6层次 KcDi1 KcDi2iD351.2670.388 20240 0.6330.240
11、 12520131040 21.4090.47321550 0.3670.155 8080 11852010.8470.413 31040 0.2700.340 22310213400 表 8 横向框架层间侧移刚度(Nmm-1)层次12345iD614208482504483000 483000 483000由上表得到/ =614208 /482504=1.270.7,故该框架为规则框架。1DiD5 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1 横向自振周期计算突出屋面部分的折算重力荷载 kN331411.0711731.77219.8
12、eG 结构顶点的假想侧移计算由表 9 体现。/表 9 结构顶点的假想侧移计算层次Gi/KNVGi/kN/(Nmm-1)iD/mmu/mmiu56948.246948.2448300014.39210.73 47352.1414300.3848300029.61196.34 37352.1421652.5248300044.83166.73 27352.1429004.6648250460.11121.9 18946.0737950.7361420861.7961.79 计算基本周期 T1,其中 T的量纲为 m,取 T=0.7,则T1=1.70.7=0.57s0.210735.1.2 水平地震作
13、用及楼层地震剪力结构不超过 40m,质量和刚度沿高度分布比较均匀,变形以剪切性为主,故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值，即 ） 0.850.85 (894.60722056.426948.24eqiGG=0.8529899.27=25414.38KN0582. 008. 0)57. 04 . 0()(9 . 0max9 . 011TTgFEK=1Geq=0.058225414.38=1479.12kN因 1.4Tg=1.40.40=0.56s82.330/ 1(hhbfffc)2/ fhmkNmkN属第一类 T 形截面 ： =2 01bhfMcs401. 0656200
14、07 .160 . 11033.8226 AS=bs401. 0401. 0211211mm233.93936065620007 .160 . 1401. 00 1yfc fhbf/实配钢筋 422（AS=1256 mm2） 满足要求%52 . 0%54. 06563501256将下部跨间截面的 420 钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（=1520mm2） ，再计算相应的受拉钢筋 AS，即支座 A 上部。 sA059. 06563507 .160 . 1)35656(10173601084.13126 s=-0.059VRE-0.4780双肢 8100（2.01 ）双肢 8150（
15、0.335） 5Br78.99325.5VRE-0.2420双肢 8100（2.01 ）双肢 8100（0.503）A Bl191.45717.38VRE0.21四肢 8100（2.01 ）四肢 8150（0.335） 3Br286.78325.5VRE1.09四双肢 8100（2.01 ）四肢 8100（0.503）/A Bl237.72864.44VRE0.339四肢 8100（2.01 ）四肢 8150（0.335） 1Br293.48621.24VRE1.29四肢 8100（2.01 ）四肢 8100（0.503）注：表中 V 为换算至支座边缘处的梁端剪力。7.2 框架柱7.2.1 剪
16、跨比和轴压比验算 表 29 柱的剪跨比和轴压比验算柱号层 次b/mmb0/mmFc/N.mm-2Mc/kN.mVc/kNN/kNMc/Vch0N/fcbh555051014.3137.5568.18432.443.9520.09920.41920.39320.11820.04820.443bfcbh0及 Ne0.43 fcbh02，因为N=3604.3kNkN89.24886056003 .14518. 00bhfcb但 kNm1 .11236 .311103 .36043eN kNm43. 099.11565606003 .1443. 022 0bhfc故按构造配筋，且应满足。单侧配筋率，故
17、%8 . 0min%2 . 0minsmm2720600600%2 . 0AminbhAss选 422（As=1520mm2） sA总配筋率=31520/（600560）=1.12s7.2.3 A 柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算。由前可知，上柱柱端弯矩设计值=290.67kNmt cM对四级抗震等级,柱底弯矩设计值 =1.25564.29=705.36 kNmb cM则框架柱的剪力设计值为kN63.25175. 436.70567.2902 . 12 . 1nb ct c HMMV/)(2 . 0040. 05406007 .160 . 11063.25185. 030满足要求b
18、hfVccRE 0 . 3, 335. 671081.1581029.56430取hVMcc其中 Mc取较大的柱下端值，而且 MC，Vc不应考虑，故 Mc为将表 23 查得的值除以RE0.8，Vc为将表 24 查得的值除以 0.85。与 Vc相应的轴力kNkN,取 N=2913.02kN02.2913N6 .1803106007 .163 . 03 . 032 bhfc05602101002.2913056. 056060057. 11305. 11063.25185. 0056. 0105. 13300 hfNbhfVsAyvtRE sv故该层柱按构造配置箍筋。柱端加密区箍筋选用 4 肢 1
19、2100，由表 23 可得一层柱底的轴压比 n=0.448，查表2.17，查得 v=0.104，则最小体积配箍率svmin=vfc/ fyv=0.10416.7/210=0.827%724. 07008100700700827. 0icorvsv LA sA取 12,ASV=78.5mm2,则 s114.9mm,根据构造要求，取加密区箍筋为 412100。加密区长度取 1650mm，非加密区还应满足 s 3m所以需要对进行修正：l2maf=+afakf(3)bb dm(0.5)213.850.3 18.9(43)219.52dkPa在 1.22.0 范围之内符合要求。1.25l b:8.4.3
20、.1 验算持力层地基承载力：/基础和回填土=20 2.2 20=880.0 kN,kGGAd 偏心距（） 即0 满足3900.112500880.0k k kkMemFG113. 06lekminkP基础底面处的平均压力值： 2500880.0169.020kk kFGPKpafaA基础底面边缘的最大压力值：max62500880.0(1)(1 0.13)190.971.220kk kFGePkpafaAl满足要求，最后确定该柱底边长，宽 b=4.0m5.0lm8.4.3.2 B 柱初步选择基底尺寸=0AdfFGak 2285018.17213.8520 2.2m考虑偏心影响 按 20%增大，
21、A=1.2A =21.8m2初步选择相应的基础底面积 A= 0b=5.54.0=22.0 。因为 4m 3m,所以需要对进行修正，修正后与 A 柱l2maf相同，即。在 1.22.0 范围之内符合要求。219.52afkPa4 . 1bl:8.4.3.3 验算持力层地基承载力：基础和回填土=20 2.2 22.0=968.0 kNkGGAd 偏心距=（） 即0 满足kekkk GFM 2950.0772850968m60.081ke lminkP基础底面处的平均压力值：=173.55kpabc+2h0=2500mm2400dhh从上至下分三个台阶 300mm，400mm ，400mm h0=1
22、.05m(有垫层) 00220.42 1.0502.54.0tcahbhmmb 取=2.5 当时取 1.0，当bammmaaabt m145022500400 2mmh800hp时取 0.9 其间内插法取用，时取 0.93.因为偏心受压mmh2000hpmmh1100hp所以取。nPmax,nP冲切力： 812.14 kNlF)22()22(89.1762 00max,hbbbhalAPcc ln抗冲切力：满足。3 00.70.7 0.93 1.1 101.45 1.051090.3812.14hpmft ahkNkN8.8.3 第一阶基础截面抗冲切验算：10111800,1.0,750,18
23、00,1600hpthmmhmmmm bamm所以取 0101221.62 0.753.14.0tcahbhmmb 3.1bam16003100235022tb maaamm因为偏心受压 所以取 。nPmax,nP冲切力： 643.18 kNlF211 ,max001201.15 ()() 2222nlablbPAhbh /抗冲切力 ：可以。3 010.70.7 1.0 1.1 102.35 0.751357643.18hpmft ahKNkN8.8.4 第二阶基础截面抗冲切验算：所以 =1.0, mmh4002hpmmh3500223400amm22800tbmma取 02022228002
24、 35035003.54.0tcahbhmmmmb 3.5bam因为偏心受压所以取。28003500315022tb maaamm3.5bamnPmax,nP冲切力： 236.35 kNlF2 ,max0202201.15 ()() 2222cc nlablbPAhbh 抗冲切力：可以。 3 020.70.7 1.0 1.1 103.15 0.35848.9236.35hpmft ahkNkN图 15 A 柱基础平面图 8.8.5 B 柱抗冲切验算B 柱采用 C20 混凝土 f = 1.1Mpa 级刚筋 fy=210Mpat已知 =5.5mm b=4.0mmmmac600mmbc400l计算基
25、底净反力：偏心距= 0ne2950.102850MmN基础边缘处的最大和最小净反力,max0 ,min194.1262850 1.356 0.10(1)(1)155.655.5 4.05.5nnkPaeFPkPalbl8.8.6 柱边基础截面抗冲切验算/取 h0=1.10m2 2 02 ()()11.10221 0.6()ccc cnb labbbhbmft p 即 h=1150mm2400dhh至上而下分 350mm 400mm 400mm 三个台阶 h0=1.10m(有垫层)取 00220.42 1.12.64.0tcahbhmmb 2.6bam当时取 1.0，当时400260015002
26、2tb maaammmmh800hpmmh2000取 0.9 其间内插法取用，时取 0.93。hpmmh1100hp因为偏心受压 所以取。nPmax,nP冲切力： 953.13 kNlF2 ,max00194.12 ()() 2222cc nlablbPAhbh 抗冲切力：可以。3 00.70.7 0.93 1.1 101.50 1.11206.98953.13hpmft ahkNkN8.8.7 第一阶基础截面抗冲切验算：=1.0 ， mmh8001hpmmh7500112100ammtammb16001取bmmhbhact0 . 41 . 375. 026 . 1220101mab1 . 3
27、因为偏心受压 所以取。mmaaabt m2350231001600 2nPmax,nP冲切力： 458.12 kNlF211 ,max0101194.12 ()() 2222nlablbPAhbh 抗冲切力：可以。3 010.70.7 1.0 1.1 102.35 0.751357.125458.12,hpmft ahkNkN8.8.8 第二阶基础截面抗冲切验算：，=1.0 ， ， ，mmh4002hpmmh3500223700ammtammb 28002取bmmmmhbhact0 . 45 . 35 . 335022800220202mab5 . 3因为偏心受压 所以取。mmaaabt m3
28、150235002800 2nPmax,nP冲切力： /414.93 kNlF)22()22(50.1662 022 022 max,hbbbhalAPln抗冲切力：可以。3 20.70.7 1.0 1.1 103.15 0.35848.925414.93hpmft ahkNkN图 16 B 柱基础平面图 8.9 配筋计算选用钢筋 235HPB2210mmNfy8.9.1 A 柱配筋基础长边方向-截面 柱边净反力：=+1 ,nPmin,nP)(2min,max,nncPPlal5.00.6136.35(201.15 136.35)172.642 5.0kPa悬臂部分净反力平均值：=Pn,max
29、111(, )(201.15 172.64)186.8922nPPnkPa弯矩：,max,122 11111()() (2)186.89 (5.00.6)(2 4.00.4)1266.3724224nnPPMlabbkN m/As1=6 2101266.37 106381.30.90.9 210 1050yMmmfh-截面（第一变阶处）=+,2nPmin,nP)(2min,max,nncPPlal5.0 1.8136.35(201.15 136.35)180.412 5.0kPa悬臂部分净反力平均值：=Pn,max211(, )(201.15 180.41)190.7822nPPnkPa弯矩：
30、,max,222 21111()() (2)190.78 (5.0 1.8)(2 4.0 1.6)781.4324224nnPPMlabbkN mAs,2=6 2201781.43 105512.70.90.9 210 750yMmmfh- 截面（第二变阶处）=+3 ,nPmin,nP2 ,max,min5.03.4()136.35(201.15 136.35)190.7822 5.0nnlaPPkPal=Pn,max311(. )(201.15 190.78)195.9722nPPnkPa弯矩：,max,322 32211()() (2)195.97 (5.03.4)(2 4.02.8)22
31、5.7624224nnPPMlabbkN mAs,2=6 2201225.76 103412.80.90.9 210 350yMmmfh比较 As1，As2和 As3 应按 As1配筋，实际配 4214110，As=6463.8mm28.9.2 基础短边方向:因为基础受单向偏心荷载作用，所以在基础短边方向的基础反力可按均匀分布计算，取 Pn=计算。,max,min1()168.752nnpPkP由以上可得：柱边弯矩/=965.9 kNm2 1)(2(24ccnbbalPM168.75 242(4.00.4)(2 5.00.6)As1=6 210965.9 104867.350.90.9 210
32、 1050yMmmf h第一变阶处弯矩：=477.9 kNm2 112)(2(24bbalPMn168.75 242(4.0 1.6)(2 5.0 1.8)As2=6 2201477.9 103371.40.90.9 210 750yMmmf h第二变阶处弯矩：=241.2 kNm2 223)(2(24bbalPMn168.75 242(4.02.4)(2 5.03.4)As3=6 2201241.2 103646.30.90.9 210 350yMmmf h比较 As1，As2和 As3 应按 As1配筋，实际配 3214120,As=4924.8mm28.9.3 B 柱配筋 基础长边方向-
33、截面 柱边净反力：=+1 ,nPmin,nP)(2min,max,nncPPlal5.50.6155.65(194.12 155.65)176.982 5.5kPa=nP,max,111()(194.12 176.98)185.5522nnPPkPa弯矩：,max,12 11()() (2)242nn ccPPMlabb21185.55 (5.50.6)(2 4.00.4)1559.2724kN mAs1=6 2101559.27 107857.20.90.9 210 1050yMmmfh-截面（第一变阶处）=+2,nPmin,nP1 ,max,min5.52.1()155.65(194.12
34、 155.65)182.2322 5.5nnlaPPkPal/=nP,max211(, )(194.12 182.23)188.1722nPPnkPa弯矩： )2()(2(24112 12,max, 2bbalPPMnn21188.17 (5.52.1)(2 4.0 1.6)870.124kN mAs2=2201870.16138.30.90.9 210 750yMmmfh-截面（第二变阶处）=+3nPmin,nP2 ,max,min5.53.7()155.65(194.12 155.65)187.8222 5.5nnlaPPkPal=nP,max11(,3)(194.12 187.82)19
35、0.9722nPPnkPa弯矩：)2()(2(24122 23 ,max,3bbalPPMnn21190.97 (5.53.7)(2 4.02.8)278.4324kN mAs3=6 2302278.43 104209.10.90.9 210 350yMmmfh比较 As1，As2和 As3 应按 As1配筋，实际配 5114 100,As=7848.9mm28.9.4 基础短边方向：因为基础受单向偏心荷载作用，所以在基础短边方向的基础反力可按均匀分布计算，取Pn= =168.75KNm 计算。)(21min,max,nnPp194.12 155.65 2由以上可得柱边弯矩：=1057.05
36、kNm2 1)(2(24ccnbbalPM168.75 242(4.00.4)(2 5.50.6)As1=6 2101057.05 105326.50.90.9 210 1050yMmmf h第一变阶处弯矩：=530.57 kNm2 112)(2(24bbalPMn168.75 242(4.0 1.6)(2 5.52.1)/As2=6 210530.57 103742.970.90.9 210 750yMmmf h第二变阶处弯矩：=148.84 kNm 2 223)(2(24bbalPMn168.75 242(4.02.8)(2 5.53.7)As3=6 210148.84 1022500.9
37、0.9 210 350yMmmf h比较 As1，As2和 As3应按 As1配筋，实际配 3514110,As=5386.5mm28.9.58.9.5 绘制施工图9 板的配筋9.1 楼面荷载设计值板厚 100mm（按弹性理论进行计算）,楼面话荷载 2.0kNm-2,分项系数为 1.4。恒荷载设计值： g=1.23.6=4.32kNm-2活荷载设计值： q=1.42.0=2.8kNm-2P=g+q=4.32+2.8=7.12kNm-2q/2+g=1.4+4.32=5.72kNm-2q/2=1.4kNm-29.2 计算跨度内跨：，为轴线间距离。coll cl边跨：，为净跨，b 为梁宽。bllno
38、nl双向各区格板计算跨度见表 349.3 弯矩计算支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即内支座固支时 作用下的支座弯矩。gq （A）边区格板计算跨度：m m675. 5325. 00 . 6xl55. 335. 09 . 3yl2,/18 . 071. 0675. 5/55. 3/2nllnxy取采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座处弯起一半，故得跨中及支座塑性铰线上的总4/xl/弯矩为：xxxxyXmmmllM71. 14/575. 635. 34/xxxxYmmmlM05. 4575. 68 . 04/34/3xxxyXXmmmlMM1 . 755. 32 xxxxYYmmmlMM8 .10
39、575. 68 . 02 代入基本公式中，由于区格板四周)3(12222 xyx YYXXYXllPlMMMMMM2B与梁整结，内力折减系数为 0.8。)3(12222 xyx YYXXYXllPlMMMMMM12/575. 655. 33575. 612. 78 . 08 .1021 . 7205. 4271. 122xxxxmmmm得 KNm/m 75. 4xmKNm/m 8 . 375. 48 . 0xymmKNm/m 5 . 975. 42 xxxmmmKNm/m 6 . 78 . 32 yyymmm（B）中间区格板计算跨度：m m35. 235. 07 . 2xl45. 735. 0
40、8 . 7yl2,/11 . 017. 335. 2/45. 7/2nllnxy取采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座处弯起一半，故得跨中及支座塑性铰线上的总4/xl弯矩为：xxxxyXmmmllM68. 659. 045. 74/xxxxYmmmlM176. 035. 21 . 04/34/3xxxyXXmmmlMM9 .1445. 72 xxxxYYmmmlMM47. 035. 21 . 02 代入基本公式中，由于区格板四周)3(12222 xyx YYXXYXllPlMMMMMM2B与梁整结，内力折减系数为 0.8。/)3(12222 xyx YYXXYXllPlMMMMMM12/35. 2
41、45. 7335. 212. 78 . 047. 029 .142176. 0268. 622xxxxmmmm得 KNm/m 17. 1xmKNm/m 117. 017. 11 . 0xymmKNm/m 34. 217. 12 xxxmmmKNm/m 23. 0117. 02 yyymmm9.4 截面设计截面有效高度：选用 8 钢筋作为受力主筋，则截面mm，方向跨中xl8020100oxhyl截面的mm，该板四周与梁整浇，计算配筋量时,取内力臂系数,7030100oyh95. 0s可近似按计算钢筋截面面积,截面配筋计算结果及实际配筋列于下表095. 0hfmAys33。表 33 楼面双向板的配
42、筋计算截 面0h (mm)m ()1mmkNsA2mm配筋实有SA2mm方向xl804.991918200251B1区格方向yl701.84708200251 方向xl804.752458200251B2区格方向yl703.82498200251 方向xl804.991918200251跨 中B3区格方向yl701.84708200251 方向xl801.17738200251B4区格 方向yl701.1280.28200251 B2-B1807.64768100503 B3-B1802.341478150335 B4-B2802.341478150335 B4-B3800.23148200251 B2-B2805.873618100503支 座B4-B4804.682548200251 注:取板的计算宽度 1m,按端支座是固定的五跨连续板计算,中间区格 F 将弯矩设计值降低 20%,中间支座弯矩降低 20%,采用 HPB235 级钢筋,采用公式, , 2 0hbfMcs s211yc sffbhA0, 进行配筋.210yf3 .14cf22212.7)(llgqqlM10 楼梯设计/混凝土选用 C30，钢筋采用 HPB235，HRB335， （，） ，楼梯上的均布3 .14cf43. 1 tf荷载标准值为KNm-2，层高 3.3m，踏步尺寸 150mm300mm。0 . 21
黑公网安备:91230400333293403D