贝雷梁支架专项施工解决方法.doc

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1、一、工程概况.3 二、编制依据.3 三、施工投入情况.4 四、支架施工方案.4 （三）（三） 、钢管桩立柱及工字钢施工、钢管桩立柱及工字钢施工.6 （四）（四） 、贝雷梁施工、贝雷梁施工.7 （五）（五） 、施工控制要点、施工控制要点.8 五、五、30m30m 跨支架受力验算跨支架受力验算 .9 （一）（一） 、荷载组成、荷载组成.9 （二）（二） 、模板和方木验算、模板和方木验算.10 （三）（三） 、1414 工字钢验算工字钢验算 .11 （四）（四） 、贝雷梁验算、贝雷梁验算.16 （五）（五） 、40A#40A#工字钢验算工字钢验算.21 （六）（六） 、钢管支墩强度验算、钢管支墩强度

2、验算.23 由 40a#工字钢剪力图可知，最大支座反力为： .23 （七）（七） 、桩基、承台基础和地基承载力验算、桩基、承台基础和地基承载力验算.24 （八）（八） 、支架整体稳定性验算、支架整体稳定性验算.25 十、施工预拱度设置十、施工预拱度设置.29 十一、支架拆除十一、支架拆除.29 （一）（一） 、传统支架拆除工艺、传统支架拆除工艺.29 （二）（二） 、预留钢管拆除工艺、预留钢管拆除工艺.31一、工程概况一、工程概况宣曲高速公路是国家高速公路网 G56 杭瑞高速公路的其中一段，路线位于曲靖市沾益县境内，主线全长 94.392 公里 G60 连接线为宣曲、昆曲和曲靖绕城高速公路连接

3、线；连接线公路等级为高速公路，设计时速 100 公里，路基宽度33.5m。起点于 K1+000 处接沟岩上互通立交，终点接大龙潭互通立交，并于K2+740 处设置沾益互通立交，全连接段长 13.523 公里。本项目里程段为 K8+630K11+294，总计 10 座桥梁包含有现浇箱梁施工，现浇箱梁的桥梁跨径有 16m，17.5m，20m,25m，27m，30m,35m 共计 7 种，幅宽有 10.5m，16.75m，33m 共计 3 种，各桥箱梁箱梁布置情况统计如下表：编 号桥梁名称结构形式最大幅 宽 （m）备注1C 匝道桥 1#预应力混凝土箱梁 （3*16+3*20+3*20+3*20+3*

4、20+3*20+3*30）10.5先简支后连 续2E 匝道桥 1#现浇连续箱梁(3*25+5*20+(35+55+35)+3*25) 10.5第三联为钢 箱梁3F 匝道桥现浇连续箱梁 （5*20+（20+30+20）+3*20+3*16）10.54A 匝道桥 1#现浇连续箱梁（4*30+3*30+4*30）10.55A 匝道桥 2#现浇连续箱梁（4*17.5+8*16+20+21+21）10.56大龙潭互通右 幅 K11+614.431预应力混凝土箱梁 （3*303*30+3*30+4*35+4*27） 16.75有 30m 预制 小箱梁 15 片7大龙潭互通左 幅 K11+617.087预应

5、力混凝土箱梁 （3*303*30+3*30+4*35+4*27）18.9有 30m 预制 小箱梁 15 片8右幅主线K10+506预应力混凝土箱梁 1*20+1*25+1*2016.759左幅主线K10+511预应力混凝土箱梁 1*2516.7510K10+320 车行天 桥现浇连续箱梁（1*20+2*25+1*20）8二、编制依据二、编制依据（一） 、 公路桥涵施工技术规范JTG/T F502011；（二） 、 公路工程质量检验评定标准JTG F80/22004；（三） 、 公路工程施工安全技术规程JTG F902015；（四） 、 公路桥涵设计通用规范JTG D602004；（五） 、 路

6、桥施工计算手册 （周水兴著） ；（六） 、 贝雷梁使用手册 ；（七） 、 建筑结构荷载规范 ；（八） 、 G56 杭州至瑞丽高速公路宣威至曲靖段两阶段施工图设计 ；（九） 、现场调查资料。三、施工投入情况三、施工投入情况（一）人员投入情况（二）施工机具及测量设备投入情况施工机具施工机具序号机具名称型号数量1汽车吊25T4 辆2塔吊2 座3挖掘机福田雷沃 2251 台4电焊6 台5气焊2 套6钢筋加工设备2 套测量设备投入情况测量设备投入情况序号仪器设备名称规格型号数量1GPS中海达1 套2全站仪索佳2 台3水准仪DS3自动安平2 台4塔尺5m2 套5钢尺50m2 把（三）物资材料投入情况四、支

7、架施工方案四、支架施工方案（一）支架总体设计桥梁现浇箱梁施工支架总体布设采用钢管桩基础，上设置贝雷片，顶部设至工字钢+方木+顶托+钢模板的结构形式，其中钢管柱总体按纵向最大间距6.5m，横向最大间距 4m 布置，如果桥梁结构尺寸有出入，间距作适当调整。10.5m 宽的匝道桥幅跨径有 16m,17.5m,20m,21m,25m,30m 共计 7 种跨度，按柱径最小为 1.3m 计算，净跨径分别为14.7m，16.2m，18.7m，19.7m，23.7m，28.7m：14.7m 桥跨钢管桩纵向布置间距（4.1+6.5+4.1）m；16.2m 桥跨钢管桩纵向布置间距（4.85+6.5+4.85）m；

8、18.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（6.1+6.5+6.1）m；19.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（0.1+6.5+6.5+6.5+0.1）m；23.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（2.1+6.5+6.5+6.5+2.1）m； 28.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（4.6+6.5+6.5+6.5+4.6）m。16.75m 宽的匝道桥幅跨径有 20m, 25m，27m，30m，35m 共计 5 种跨度，按柱径最小为 1.3m 计算，净跨径分别为 14.7m，23.7m，28.7m，33.7m：14.7m 桥跨钢管桩纵向布置间距（4.1+6.5+4.1）m；23.7m 桥跨钢管桩纵向布置间距（2.1+

9、6.5+6.5+2.1）m；28.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（4.6+6.5+6.5+6.5+4.6）m；33.7m 桥跨钢管桩间距布置间距（3.85+6.5+6.5+6.5+6.5+3.85）m。钢管桩横向布置：10.5m 宽桥幅采用（3.25+4+3.25）m 间距，每排设 4 根钢管桩，16.75m 宽桥幅采用（3.5+3.5+3.5+3.5+3.5）m 间距，每排共设 5 根钢管桩，加宽段 18.9m 宽桥幅采用（3.45+4+4+4+3.45）m 间距，每排共设 5 根钢管桩。根据现场情况，本桥支架搭设采用钢管柱加贝雷桁架搭设。钢管柱采用 6308mm 钢管，钢管端头采用 1.2c

10、m 厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度的钢管柱，钢管柱横向采用工字钢剪刀撑连接，工字钢和钢管桩采用焊接的连接方式，增强整体稳定性。钢柱之间横纵桥向每两根相邻的钢管柱上下4m 采用 16#工字钢做水平连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径 12mm 的钢筋拉接。钢管柱上设置双排 40B 工字钢做横梁,横梁上架设贝雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度均为 9m，贝雷片横桥向布置为 0.92+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m2；30m 跨箱梁纵向设置 4 排钢

11、管立柱，间距为 9m，钢柱之间横纵桥向每两根钢管柱上下每隔 4m 采用 16#工字钢做横纵向连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径 12mm 的钢筋拉接，保证钢管柱纵向稳定性。钢管柱上设置双排 40B 工字钢做横梁,横梁上架设贝雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度均为 9m，贝雷片横桥向布置为 0.9m+0.2m2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m2+0.9m+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m2+0.90.9m+0.2m2+m。梁模板采用 1.5cm 厚的竹胶板。二、测量放线和条形基础施工二、测量放线和条形基础施工、基基础础施施工工方方案案钢管支墩基础采用 800混凝土灌注桩（

12、灌注桩7颗横向）与1.51.51.0米的 C30混凝土承台做支架基础。基础做完后试验检测基底承载力，根据计算书考虑1.3倍的安全系数，地基承载力控制为三根中支墩基底承载力要达到400Kpa，两根边支墩承载力要达到300Kpa,如果满足要求，按照图纸施工。如果中间2个支墩采用 800mm 的桩径时力必须大于800kpa。如果中间3个支墩采用 1000mm 的桩径时承载力必须大于500kpa。边上2个支墩采用 800mm 的桩径时承载力必须大于700kpa,如果边上2个支墩采用 1000mm 的桩径时承载力必须大于500kpa。基础施工完成后,在支架两侧预留60厘米开挖临时排水沟。 （基础具体布至

13、见平面图）2 2、测量放线、测量放线根据设计方案和平面布置图，用全站仪和钢尺放出灌注桩基础及立柱位置。3 3、钢管桩基础施工、钢管桩基础施工承台采用 C20 钢筋混凝土（配筋形式为：上下层分别布置 11 根 16 钢筋，同时按 25cm 的间距配置 10 箍筋） ，长度依照翼缘板投影线往外扩长 12m，基础高 1m，宽 1.5m。基础砼钢管立柱位置下预埋 1.2cm 厚 8080cm 钢板，要求钢板水平。（三）（三） 、钢管桩立柱及工字钢施工、钢管桩立柱及工字钢施工立柱采用 630mm*8mm 钢管立柱，钢柱底部焊接在预埋钢板上与基础连接，同时在四周采用加焊 2002008mm 三角钢板，以加

14、强钢柱稳定性。立柱横桥方向主梁采用两根 40a 型工字钢，工字钢安装时要保证工字钢中心与钢管立柱中心重合，钢管立柱施工过程中要注意竖向垂直度的控制。横向工字钢与钢管立柱之间设置自制楔形块（对口楔子）作为临时支座，便于支架的高程调整和拆除作业。钢管与预埋钢板连接大样图自制对口楔子采用厚度为 12mm 的钢板加工成型，一个楔形块长 42cm，宽25cm，高 25cm，斜面坡长 48.88cm，楔形块侧面板中心留有圆形孔洞，斜面板中心留有条形的孔洞，孔洞的作用是穿直径为 25mm 的精轧螺纹钢，两个楔形块扣在一起组成一个对口楔子，通过紧固或松动螺纹钢两端的螺栓搓动楔形块来调节顶面高程，为了方便搓动楔

15、形块，在斜面上抹黄油。自制楔形块（对口楔子）大样图（四）（四） 、贝雷梁施工、贝雷梁施工贝雷梁采用国产“321”公路钢桥桁架（31.5m）,纵向长度根据箱梁跨度来布置，35m 跨按三跨布置即 10m+10m+10m；横向截面腹板下 33m 跨按 45cm 布置单层贝雷梁，两端翼缘板下按 90cm 间距布置单层贝雷梁，箱室下按 90cm 布置单层贝雷梁，每组梁有若干榀贝雷梁组成，每组内榀与榀贝雷梁之间纵向 3m都用配套支撑架作为横向联系，组与组之间用自制交叉架连接（自制交叉架采用角钢制作，选取 90mm7mm 的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用

16、 50mm7mm 角钢作为剪力撑）这样整个贝雷梁就联成整体，使每排贝雷梁受力均衡；通过调节钢管柱顶的楔形块来调节箱梁纵横坡。长宽斜面 长精轧螺纹钢条形孔圆形孔贝雷梁横向连接如下图所示：标准贝雷梁片如下图所示：（五）（五） 、施工控制要点、施工控制要点1 1、桩基础施工、桩基础施工根据设计平面图，用全站仪及钢尺放出基础位置，采用循环钻机钻进混凝土灌注桩基础，地基承载力满足要求后开始支承台模板， C20 砼浇筑，要求混凝土顶面平整，按钢柱间距预埋底座钢板，强度达到 80%后方能进行钢柱安装。2 2、钢管立柱施工、钢管立柱施工立柱采用 630*8mm 钢管，安装采用 25T 汽车吊。3 3、贝雷梁安

17、装、贝雷梁安装先将贝雷梁在地面上拼装分组连接好。在横桥向工字钢上按照要求的间距用红油漆标出贝雷梁位置。用汽车吊将已连接好的贝雷梁按照先中间后两边的顺序吊装到位。单排贝雷梁吊装时必须设置两个起吊点，并且等距离分布，保31.5m 贝雷片0.9m 标准支撑架持吊装过程中贝雷梁平衡，以避免吊装过程中产生扭曲应力。贝雷梁全部架设完毕后每隔 100cm 设置 14 工字钢作为分配梁，再在工字钢分配梁上纵桥向每隔30cm 设置 1212cm 方木。五、五、30m30m 跨支架受力验算跨支架受力验算根据本桥箱梁的构造特点，本桥位于缓和曲线和圆曲线上，最大横坡为6%，本桥纵断面位于 R=6000m 的竖曲线上，

18、坡度为 1.706%，选取横向坡度对摩擦力分析。示示 意意 图图摩擦力 f=Gcos,沿斜面的下滑力 f滑=Gsinf=Gcos=0.15G1.00=0.15G， 取 0.15f滑=Gsin=G0.04=0.06Gf=Gcosf滑=Gsin本工程计算 40B#工字钢分配梁可以按照简支连系梁受力分析。33m 跨验算，具体选取本桥第一联第 2 跨支架进行验算。（一）（一） 、荷载组成、荷载组成C 匝道 1 号桥第一联第 2 跨梁长 33m，梁高 1.8m，支架平均高度 21m，采用四排钢管立柱，跨径均为 6.5m。荷载组成：1 1、箱梁砼自重、箱梁砼自重 G G1 1：腹板：1.826=46.8K

19、N/m2跨中空心处：0.4726=12.22KN/m2近支点（渐变段）空心处：0.6726=18KN/m2翼缘板处：（0.4+0.18）/226=7.54 KN/m22 2、模板支架自重、模板支架自重 G G2 2：模板体系：1.5KN/m2方木自重取 7.5KN/m14 工字钢自重 0.16KN/m贝雷梁：2.5 KN/m23、施工荷载 G3：2.8 KN/m24、振捣荷载：水平方向取 2.0KN/m2，竖向取 4.0KN/m2根据建筑结构荷载规范 ，均布荷载设计值=结构重要性系数（恒载分项系数恒载标准值活载分项系数活载标准值） 。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为 1.2，活

20、载分项系数为 1.4。（二）（二） 、模板和方木验算、模板和方木验算1 1、模板强度和刚度验算、模板强度和刚度验算底模采用 2500mm1200mm15mm 木胶合板，模板下纵向 1212cm 方木中心间距为 30cm，净距为 18cm。腹板下线荷载为：q=0.91.2(44.2+1.5)+1.4(2.8+4.0) 1=57.92KN/mmKNqlM23. 018. 092.57125. 0125. 022 max木材容许应力取=12MPa截面模量：W=bh2/6=10.0150.015/6=0.0000375m模板应力 = Mmax/W=0.23/0.0000375=6.13MPa=12MP

21、a底模弯应力满足要求。木材弹性模量取MPaE310947331081. 212/015. 0112/mbhI挠度mmlmmEIqlf45. 040035. 010281938418. 043.645 3845344 底模挠度满足要求。用同种方法验算侧模强度和刚度均能满足要求。2 2、方木验算、方木验算腹板下方木承重最大。q=0.91.2(44.2+1.5+7.50.12)+1.4（2.8+4.0） =58.80KN/线荷载为 q=58.800.30=17.64KN/mmKNqlM85. 1164.17105. 0105. 022 max3422 1088. 2612. 012. 06mbhW方

22、木应力=12MPaMPaWM43. 61088. 21085. 143 max 方木强度满足要求。木材弹性模量取MPaE310945331073. 112/12. 012. 012/mbhI方木挠度1/400=2.5mmmmEIqlf47. 11033.179384164.175 3845344 方木刚度满足要求方木承受最大剪力为KNqlQ69.10164.17606. 0606. 0maxMPaAQ11. 112. 012. 069.10.5 . 15 . 1max MPa7 . 1剪力满足要求。（三）（三） 、1414 工字钢验算工字钢验算1、腹板下工字钢验算mKNq/91.5816. 0

23、2 . 19 . 01)48 . 2(4 . 1)12. 05 . 75 . 12 .44(2 . 19 . 0腹板下弯矩为mKNqlMM84. 045. 091.5807. 007. 022 21mKNqlMB49. 145. 091.58125. 0125. 022腹板下工字钢最大弯矩为：mKNqlM49. 145. 091.58125. 0125. 022 max14 工字钢截面面积为 21.50，截面抵抗矩 W=101.7，截面惯性矩2cm3cmI=712，d=5.5mm,回转半径，半面积矩，弹性模量4cmcmi75. 534 .58 cmS ，钢材容许应力取 215MPa。MPaE5

24、101 . 2MPaMPaMPaWM21566.1417.10149max满足要求。腹板下工字钢最大剪力为:KNqlQQCA94. 945. 091.58375. 0375. 0KNqlQB57.1645. 091.58625. 0625. 0左KNqlQB57.1645. 091.58625. 0625. 0右腹板下工字钢最大剪力为KNqlQ57.1645. 091.58625. 0625. 02 max剪力强度 MPaMPaIdSQ12545.27105 . 510712104 .5857.16386 max 剪力强度满足要求。腹板下最大挠度为：mmmmEIqlf125. 1400/45.

25、 0008. 01010712101 . 210045. 091.58521. 0100521. 03 88441腹板下挠度满足要求。2、空心箱室下工字钢验算近支点（渐变段）空心处工字钢承受荷载最大，近支点（渐变段）空心处14 工字钢承受线荷载为：mKNq61.3016. 02 . 19 . 01)48 . 2(4 . 1)12. 05 . 75 . 118(2 . 19 . 0按简支不等跨连续梁受力分析8 . 09 . 0/75. 0n近支点（渐变段）空心处工字钢弯矩为：mKNqlMB48. 175. 061.300859. 00859. 022 1mKNqlMAB476. 175. 061

26、.300857. 00857. 022 1mKNqlMBC10. 075. 061.300059. 00059. 022 1近支点（渐变段）空心处工字钢最大弯矩为：mKNqlM48. 175. 061.300859. 00859. 022 1maxMPaMPaMPaWM21555.1417.10148max满足要求。剪力为KNqlQA51. 975. 061.304141. 04141. 01KNqlQB45.1375. 061.305859. 05859. 01左KNqlQB18. 975. 061.304000. 04000. 01右剪力图为：KNqlQ45.1375. 061.30585

27、9. 05859. 01max MPaMPaIdSQ12506.20105 . 510712104 .5845.13386 max 满足要求。3、翼板下工字钢验算mKNq44.2116. 02 . 19 . 01)48 . 2(4 . 1)12. 05 . 75 . 154. 7(2 . 19 . 0弯矩为：KNqaMB86. 36 . 044.2121 2122KNlaqlMBC67. 0)9 . 0 6 . 01 (9 . 044.2181)1 (82 22 22 222 mKNqaM86. 36 . 044.2121 2122 maxMPaMPaMPaWM21595.3717.10386

28、max满足要求。剪力为KNqaQA86.126 . 044.21KNqalaqlQAB00. 56 . 044.21)9 . 0 6 . 01 (29 . 044.21)1 (222左KNlaqlaqlQAB36. 5)9 . 06 . 0(44.21)9 . 0 6 . 01 (29 . 044.21)1 (222（右剪力图为：KNqaQ86.126 . 044.21max MPaMPaIdSQ12518.19105 . 510712104 .5886.12386 max 满足要求mmmmla la EIqalf5 . 1400/6 . 043. 010) 19 . 0 6 . 039 .

29、0 6 . 04(10712101 . 2249 . 06 . 044.21) 134(243332288333223满足要求。（四）（四） 、贝雷梁验算、贝雷梁验算单片贝雷梁技术参数：E=2.1105Mpa I=2.50497109mm4 W=3.5785106mm3M=788.2KN.m Q=245.2KN A=0.0153m 贝雷梁布置：贝雷梁横向间距布置腹板下 0.45m,空心箱室下0.75m+0.9m+0.75m。1、腹板下贝雷梁验算计算荷载 q=0.91.2（44.2+1.5+7.50.12+2.5）+1.4（2.8+4） 0.45+0.91.20.16=27.72KN/m贝雷梁跨

30、内弯矩为：mKNqlM65.179972.2708. 008. 022 1mKNqlM65.179972.2708. 008. 022 3mKNqlM22.55927.27025. 0025. 022 2mKNqlMMCB53.224972.27100. 0100. 022由弯矩图可知腹板下最大弯矩为：mKNmKNM2 .78853.224max满足要求。腹板下单片贝雷梁剪力为：KNqlQA79.99972.274 . 04 . 0KNqlQB69.149972.27600. 0600. 0左KNqlQB74.124972.275 . 05 . 0右KNqlQC74.124972.27500.

31、 05 . 0左KNqlQC69.149972.276 . 06 . 0右KNqlQD79.99972.274 . 04 . 0由剪力图可知最大剪力为KNKNQ2 .24569.149max剪力满足要求。挠度为：mmmmEIqlf5 .22400/946. 350497. 2101 . 210010972.27677. 0100677. 04344max挠度满足要求。2 2、箱室下贝雷梁验算、箱室下贝雷梁验算线荷载：mKNq/68.2616. 02 . 19 . 0375. 09 . 075. 0)48 . 2(4 . 1)5 . 212. 05 . 75 . 118(2 . 19 . 0跨内

32、弯矩为mKNqlM89.172968.2608. 008. 022 1mKNqlM03.54968.26025. 0025. 022 2mKNqlM89.172968.2608. 008. 022 3mKNqlMB11.216968.26100. 0100. 022mKNqlMC11.216968.26100. 0100. 022弯矩图为：由弯矩图可知最大弯矩为mKNmKNM2 .78811.216max弯矩满足要求。剪力KNqlQA05.96968.26400. 04 . 0KNqlQB07.144968.26600. 06 . 0左KNqlQB06.120968.26500. 05 . 0

33、右KNqlQC06.120968.26500. 05 . 0左KNqlQC07.144968.26600. 06 . 0右KNqlQD05.96968.26400. 04 . 0剪力图为：由剪力图可知最大剪力为KNKNQ2 .24507.144max剪力满足要求。挠度为：mmmmEIqlf5 .22400/9328. 350497. 2101 . 210010968.26677. 0100677. 05344max挠度满足要求。3 3、翼缘板下贝雷梁验算、翼缘板下贝雷梁验算翼缘板下单片贝雷梁承受线荷载为：mKNq/93.3216. 02 . 19 . 05 . 1)48 . 2(4 . 1)5

34、 . 212. 05 . 75 . 154. 7(2 . 19 . 0弯矩为mKNqlM39.213993.32080. 0080. 022 1mKNqlM68.66993.32025. 0025. 022 2mKNqlMMCB73.266993.32100. 0100. 022mKNmKNqlM2 .78877.266993.321 . 01 . 022 max弯矩满足要求。剪力为：KNqlQA55.118993.32400. 0400. 0KNqlQB82.177993.32600. 0600. 0左KNqlQB19.148993.32500. 0500. 0右KNqlQC19.14899

35、3.32500. 0500. 0左KNqlQC82.177993.32600. 0600. 0右KNqlQD55.118993.32400. 0400. 0剪力图为：最大剪力KNKNqlQ2 .24582.177993.326 . 06 . 0max满足要求。最大挠度为：mmmmEIqlf5 .224009107. 450497. 2101 . 210010993.32677. 0100677. 05344max挠度满足要求。（五）（五） 、40A#40A#工字钢验算工字钢验算贝雷梁传递到横桥向 40B#工字钢的作用力以整体箱梁来分析受力。以第一联第 2 跨为例。40A#工字钢自重为 0.66

36、KN/m，截面抵抗矩 W=1085.7cm3,截面惯性矩I=21714cm4，半截面面积矩 S=631.2cm3,截面面积 A=86.07cm2, 腹板厚度d=10.5mm。第 2 跨混凝土方量：303.22721 .1440.1888. 66 . 92)88. 617. 8(mV梁砼重：227.032.610/（30m10.5m）=18.74KN/m2线荷载： m/73.306266. 02 . 19 . 016. 02 . 19 . 0 9)48 . 2(4 . 1)5 . 212. 05 . 75 . 174.18(2 . 19 . 0 KNq 横向每隔 3.5m 设置 4 根钢管立柱，

37、计算 40a#工字钢时按三等跨连续梁进行力学性能分析。弯矩mKNqlM60.3005 . 373.30608. 008. 022 1mKNqlM94.935 . 373.306025. 0025. 022 2mKNqlMB74.3755 . 373.3061 . 01 . 022mKNqlMC74.3755 . 373.3061 . 01 . 022由弯矩图可知 40a#工字钢承受最大弯矩为mKNM74.375max应力强度MPaMPaWM21504.173107 .10851074.375 263 max 40a#工字钢承受剪力为KNqlQA42.4295 . 373.3064 . 04 .

38、 0KNqlQB13.6445 . 373.3066 . 06 . 0左KNqlQB78.5365 . 373.3065 . 05 . 0右KNqlQC78.5365 . 373.3065 . 05 . 0左KNqlQC13.6445 . 373.3066 . 06 . 0右KNqlQD42.4295 . 373.3064 . 04 . 0可知 40a#工字钢承受最大剪力为KNQ13.644max40a#工字钢承受最大剪力强度为：MPaMPadISQ12516.8910105 .1010217142102 .631213.644 23 386 max 满足要求。工字钢跨中最大挠度为：mmmmm

39、mIEqlf75. 84005 . 319. 310217142101 . 2100105 . 373.306632. 02100632. 088344max挠度满足要求。（六）（六） 、钢管支墩强度验算、钢管支墩强度验算由 40a#工字钢剪力图可知，最大支座反力为：（加上了钢管立柱自重）KNN92.119921905. 078.53613.6446308mm 钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取 6mm。钢管立柱下端与80cm80cm1.2cm 钢板连接，立柱上下每隔 4m 布置一道剪力撑。6308mm截面特性表规格每米重量截面积惯性矩回转半径截面矩弹性模量（mm)(kg/m)A(cm2)I(

40、cm4)i(cm)W(cm3)E(MPa)630892.332 117.62157253.897 22 3635.17 210000立杆计算长度取 6m（钢管虽按 6m 一道布置剪刀撑，但为了安全计算取 6m） ，回转半径cmdDi224618. 063. 042222 截面积22222621.117)309. 0315. 0(14. 3)2()2(cmdDA 长细比8027.2722. 06iL稳定系数9 . 0)1002027.27(55. 002. 12抗压强度MPaMPaAN20502.102762.1192.1199稳定强度MPaMPaAN20535.113762.119 . 092

41、.1199强度满足要求。（七）（七） 、桩基、承台基础和地基承载力验算、桩基、承台基础和地基承载力验算1、桩基、承台基础配筋验算承台基础承受线荷载为：mKNq/81.4212 . 1122 . 14)52.65005.1991.1180(mKNqlM72.5165 . 381.4211 . 01 . 022322072. 06 . 02 . 161 61mbhWMPaWM18. 7072. 072.516钢筋面积为212 00133.3406)2(mmbfaMhhfbfaAcyc s其中：mmhmmNfmmNfyc550/300/6 . 910221取钢筋直径为 16mm，实取 22 根，实际

42、钢筋配筋面积为 4423.36mm2纵向配筋满足要求。2 2、地基承载力计算、地基承载力计算由于钢管间距为 3.5m，则单根钢管所辖地基受力面为：（扩散应力角取 45 度角）24 . 85 . 3)26 . 02 . 1 (mAx钢管最大轴力为：N=1180.91KN该处钢管自重为：0.905KN/m21m=19.005KN条形基础重：3.51.20.626=65.52KN则地基受力为：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN地基承载力：KPaKPaPx65.1504 . 8 44.1265条形基础宽度，根据现场试验确定的地基承载力选择基础类型。（八）（八） 、

43、支架整体稳定性验算、支架整体稳定性验算由于贝雷支架纵向没有受到较大动载作用，只有振捣混凝土时才产生较少的侧向力，所以贝雷支架纵向稳定性就不必要计算，只需对贝雷支架横向稳定性进行计算即可。按照图纸设计要求，支架水平荷载取上部荷载的 5%，则支架受水平推力为：F=26227.035%=5902.785%=295.14KN单根柱子受水平推力为 F=295.14/16=18.45KN着力点距基础顶面取 21/2 米M=18.4521/2=193.73KNm支架自重取 1.5KN/每根钢管柱承受竖向压力为 N=1.521=31.5KN支架稳定性系数为 0.9KPaKPaWM AN14019.621017.36359 . 0107