地下室模板工程施工方案.doc

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1、模板工程施工方案模板工程施工方案一、一、工程概况工程概况 香山欣园三期三标段中的人防地下室工程为地下一层框架。 1、柱子截面分为：450450、400500、500500、700500、7501050 等规格；2、地下室顶板板厚为 250； 3、顶板梁的截面尺寸为：4501000、6001200、400700、4501200；其中 4501200、6001200 两种规格梁需要专家论证。 4、地下室外墙墙厚分为 300 和 250 两种规格。 本工程0.00 相当于黄海高程 6.000M。 一、编制目的编制目的根据 GB50204-2002 和 JGJ162-2008 规范要求，模板及其支架应

2、根据工程结构型式、 荷载大小、地基类别、施工设备及材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的 承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承载浇筑砼的重量、侧压力及施工荷载。为了确保模 板在制作、安装、拆除过程中的质量和安全，确保砼浇筑过程中的质量和安全，针对本工 程实际，并结合我公司习惯做法，特编制本工程模板施工方案，作为施工中遵循的依据。 二、二、 编制依据编制依据1、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002。 2、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008.3、 建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范JGJ103-2001。4、 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-

3、2008）、 5、建筑施工计算手册江正荣著、 6、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 7、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、8、香山欣园三期三标段施工图及设计交底、设计变更记录。 四、模板及支撑系统的选型四、模板及支撑系统的选型（一） 、模板及支撑系统的选型1、本工程拟采用木模板，木模板采用 12mm、15mm 厚胶合板和 50*100 方木组 合而成。2、模板的支撑系统采用扣件式钢管脚手架。3、柱模板采用 4 块大模板拼装，柱箍采用 248*3.0 双钢管柱箍、铸铁扣件联结。4、梁模板采用一底两侧 3 块大模板拼装，采用侧包底的安装方法。梁底采用双排 钢管脚手架作

4、支撑系统，铸铁扣件联结，梁底小楞、大楞均采用48*3.0 钢管。5、楼（屋）面板以 12 厚胶合板作底模，50*100 方木作小楞，48*3.0 钢管作大 楞，采用钢管满堂架作支撑系统，铸铁扣件联结。6、楼梯平台梁模板及支撑系统同框架梁，平台板及梯板的模板及支撑系统同楼 （屋）面板。 五、模板及支撑系统设计五、模板及支撑系统设计（一） 、柱模板及柱箍1、柱模板：柱模板采用 15mm 厚覆面木胶合板，以 50*100 方木竖向侧放作加强肋， 方木间距250mm，安装时相对两面模板包夹另外一侧相对两面模板。2、柱箍：采用 2 根48*3.0 钢管，四边相同，相互用扣件连接。柱箍间距：100,300

5、*4,350*4；柱箍与梁板满堂架水平拉杆相连接防止柱模移位。当柱箍与水平 拉杆高度不一致时，可在水平拉杆上加设竖向钢管，柱箍与竖向钢管拉结。（二） 、梁模板及其支撑系统详见计算书（三） 、顶板模板及支撑系统详见计算书注：梁、板水平拉杆和扫地杆，当为框架柱时，应与框架柱逐根拉牢;当为剪力墙时， 应与剪力墙墙模板顶撑或拉结牢固。结平板模板安装及支撑详见计算书。 (四)地下室外墙模板及支撑系统 详见计算书 （五）楼梯模板与支撑系统楼梯平台梁及板与框架梁及板采用相同的设计。楼梯模板与结平板模板相同，下部 立杆采用三排，纵向间距相同。不同的是梯板下大楞为斜向，因此板下方木小楞与钢管大 楞要有连接抗滑措

6、施，可用铅丝将方木与大楞钢管绑扎，或用横向钉木方顶住大楞。另外 支撑立杆可用垂直于梯板的斜立杆和垂直于地面的立杆相互拉结（即加斜撑） ，以防产生 模板倾复现象。 （六）模板及支撑的施工方法（六）模板及支撑的施工方法1、模板安装的工艺流程按如下步骤进行： 1.1 柱模板安装工艺流程 弹柱轴线及边线柱筋位置修正及柱根修补凿毛清理纵筋连接搭排架（与梁板 整体同步）绑扎箍筋隐蔽验收封栓模校正轴线位置和垂直度柱箍加固、拉结 冲洗清渣柱根清扫口和缝隙封堵验模。 12 梁模板安装工艺流程 弹梁底标高线、轴线和侧边线复核轴线、标高和截面尺寸搭双排支撑架、扫地 杆、水平纵横拉杆安装钢管大楞并起拱安装钢管小楞铺梁

7、底板绑扎梁钢筋骨架、 安保护垫层块立侧模加支撑安装主梁交接处补充板复核梁上下口截面尺寸结平板 与梁侧板连接验模。 1.3 结平模板安装工艺流程 按设计间距定立杆位置竖立杆并检查垂直度设扫地杆及水平拉杆（与柱梁同步） 架设钢管大楞和另一方向的水平拉杆铺 50*100 方木小楞铺面层胶合板检查板面 拼缝宽度和高低差并处理刷脱模剂验模。 1.4 剪力墙模板安装工艺流程 弹剪力墙轴线和边线墙筋位置修正及墙根修理、凿毛、清理纵筋连接绑扎水 平筋和拉钩安保护层垫块隐蔽验收立模板、穿对拉螺栓安水平双钢管围檩校正 垂直度对拉螺栓加固内外设模板支撑验模 2、施工顺序根据柱（墙） 、梁、板的支撑设计，先在楼（地）

8、面上定出梁、板立杆的位置，搭设满 堂支撑架。搭设时要 3 人以上为一组配合，立杆立好后立即安装纵横扫地杆，开始立杆时 需设临时支撑，以防倾倒，满堂架可一次性搭至梁底大楞。然后绑扎或焊接（机械连接） 柱或墙板钢筋，柱（墙）钢筋绑扎好并验收后，对框架结构可封柱模板并验收，将柱砼先 浇筑至梁底；剪力墙只可封模，砼与梁板同时浇筑。柱砼浇后或剪力墙模板封好后，可安 装梁底板绑扎梁钢筋，钢筋验收后封梁侧模。梁侧板加固好后，铺平台钢管大楞，方木小 楞和面层胶合板，先刷脱模剂，然后绑扎板面钢筋。绑结平面钢筋时，先底层绑扎好，然 后安装预埋电管，最后绑扎面层钢筋。验收合格后浇筑墙板、梁板砼。3、根据本工程层高均

9、为 3.55M，支撑立杆采用独根不设接头。纵横向水平拉杆用对接扣 件接长。其他钢管之间均采用回转扣件联结。 4、柱砼浇筑后如先拆模板，满堂脚手架应重新与柱拉结牢固。剪力墙结构的满堂支撑架， 在剪力墙处应用两侧水平拉杆撑牢，在剪力墙间断处，纵横水平拉杆应接通。 5、立杆支撑在砼基础筏板上时，下面可不设垫板。在支撑的楼板未达到设计强度时，其 下面的支撑应保留。 6、梁大楞至扫地杆的水平拉杆，应按1800 设置，且应平均等分步距，立杆上需划出水 平拉杆的位置。 7、为防止结平板产生裂缝，模板支撑立杆在上下层应考虑立杆位置准确对齐。 8、本工程梁板立杆均采取统一间距，保证扫地杆和水平拉杆纵横成线。 9

10、、梁和板的大楞与 4 立杆联结的扣件应全部检查扭紧力矩是否控制在 4065N 的范围内， 保证扣件有充足的抗滑力。 10、钢管不得使用变形锈蚀的钢管，其壁厚必须3.0mm；当梁和板跨度4m 时，模板 起拱 1%3%。 12、砼浇筑时，要控制面板上砼堆积高度，砼不得高于设计标高 100mm；泵管出料口离 浇筑面高度应800mm，采用管道输送时，泵管应用支架架空，以免对楼面产生冲击荷 载。施工人员和设备不得集中在一块板面上。 七、模板系统的质量验收七、模板系统的质量验收1、对模板用料和支撑用料进场时应进行验收。胶合板应检查厚度和粘结强度；方木应 检查材质和截面尺寸，钢管应检查壁厚、管径和弯曲、锈蚀

11、程度；扣件要检查合格证。所 有材料应有出厂合格证和质保书。2、施工中，各工种要在自检的基础上进行模板报验手续，项目管理人员应同步检查标 高、轴线位置、截面尺寸、垂直度、板面平整度和接缝高低差，不合格应返工或修整到位。 对2mm 板缝，平面用胶带封严，立面应加塞海绵条。3、项目部检查合格后，对隐蔽工程要报监理验收，对模板的安装质量要报监理检查复 验，坚持砼浇筑前的申报制度。4、验收标准 4.1 模板及其支撑系统符合施工方案要求 4.2 立杆应垂直、全高偏差不大于 20mm，2M 高度内的垂直偏差15mm，立杆是否 有偏心与水平拉杆连接的情况。 4.3 梁板底大楞与立杆的联结扣件，其扭紧力矩是否控

12、制在 4065N 的范围内。 4.4 纵横水平条杆是否与框架柱拉结牢固，与剪力墙是否撑紧撑牢。 4.5 跨度4m 的梁板是否起拱，模板内锯屑杂物、垃圾是否清理干净。 4.6 先浇模板安装的允许偏差符合下表要求，预埋件安装牢固且不遗漏： 序号项目允许偏差（mm）1轴线位置52底板上标高5基础103截面内部尺寸 柱、墙、梁4，5 不大于 5M64层高垂直度大于 5M85相邻两板表面高低差2 6表面平整度5 7预埋钢板中心线位置3 8预埋管、预留孔中心线位置3 中心线位置5 9插筋外露长度10,0中心线位置2 10预埋螺栓外露长度10,0中心线位置1011预留洞尺寸10，0 八模板拆除的质量及安全要

13、求八模板拆除的质量及安全要求1、模板的拆除必须遵循先上后下、先支后拆后支先拆、先拆除非承重模板后拆除拆除 承重模板的原则进行。 2、非承重模板的拆除强度应1.2MPa 且保证砼构件拆除时棱角不受损伤，承重模 板的拆除应根据同条件养护试块达到下表中要求且申报批准后执行。序 号构件名称构件跨度（M）同条件养护试块立方体强度达到设计 强度的百分比（%）212；8751板81008752梁81003悬臂构件1003、拆模前应检查所有使用的工具，必须有效和可靠，扳手、钉锤、小撬棍等工具应放在 工具袋内或系在身上。 4、模板拆除应派专人指挥，作业区设置围栏，其内不得有其他工种交叉作业，并派专人 监护，拆下

14、的模板及配件严禁向下抛掷， ，采用人工向下传递或斜面向下滑落。并按指定 地点分类堆放或及时运出场外。清除表面元钉和残流浆碴，刷好脱模剂以备后用。 5、多人同时操作时应分工明确，统一指挥和信号。拆模时应有足够的操作面，操作人员 不得站在被拆模板的下方，应站在已拆部位的安全处。 6、在外侧高空拆模时，应有脚手和操作平台，不得使用大锤或大撬棍硬砸猛撬。使用小 撬棍时不得过猛加力，以防撬棍脱空发生坠落事故。 7、拆模时应逐快拆除，不得成片撬落或拉到。在拆除相互搭连及其他后拆模板支撑时， 应先将临时支撑先架设完成和稳固后在着手拆除。 8、拆模如需中间停歇，应将松动、悬空、浮吊的模板和支撑进行临时加固或拉

15、结牢固， 对活动的部件应一次性拆完。9、梁下模板应从中间开始，对称向两端拆除 10、遇 5 级以上大风应暂停拆除作业，楼板预留洞口应先覆盖防护好再进行上部拆模作业。九、模板施工的安全、文明措施九、模板施工的安全、文明措施1、从事模板作业的人员，应经过安全技术培训，从事高空作业人员应进行定期定期体 检，不符合要求的不得从事高处作业。2、安装和拆除模板时，操作人员要佩戴安全帽，系安全绳，穿防滑鞋，且防护用品经 检验有合格证。不得打赤膊、穿短裤和拖鞋施工。3、工作临边作业时，必须搭设满铺脚手板的架子和设置不低于 1.2m 的防护栏杆，外 侧满铺密目网封闭。4、楼层的预留洞口必须用尼龙网或加盖板覆盖封

16、严。5、操作人员应使用工具袋，工具不用时随时袋入袋内，不得随手放在易坠落的工作面 上。6、当无楼梯上下时，要设木梯或搭设钢管梯上下，不准沿脚手架或钢筋上下攀登。浇 好的楼梯用钢管或钢筋加设防护栏杆。 7、木工机械要有可靠的接地，皮带轮要有防护罩，操作面上要悬挂挡渣板，配电箱应采 用铁制并满足一机一闸，一漏一保装置，开关应装在随手可及处。 8、木工棚应每天做到工完料净场地清，严禁烟火，同时设置灭火器，成品半成品堆放整 齐，锯未和废料每天清扫出场，尽量减少扬尘和噪声污染。 9、现场临时照明宜采用 36v 安全电压、满堂架、潮湿环境和钢支架处采用 12v。电线应 采用绝缘橡皮电缆线，接拆应由专职电工

17、操作，不准私自接拆。 10、塔吊吊运模板和周转材料时不得超重，钢管应绑牢，扣件要装袋采用吊篮运送。长构 件应采用两点对称绑捆成水平，钢丝绳穿成牛扎口。吊物不得碰撞脚手架和竖向钢筋骨架。11、当遇 5 级以上大风或雨雪、沙尘等恶劣天气时应暂停作业，雨雪过后应清除地面和 通道的积水和冰冻。 12、砼浇筑时应派专人看模，发生异常时应及时加固，情况严重时应汇报项目负责人， 采取应急措施，疏散施工人员，研究加固处理措施，确认稳妥后再恢复施工。人防地下室墙（人防地下室墙（300300厚）模板计算书厚）模板计算书墙段：Q1。300285025045045045045045015 1 50 100 2002

18、48 3. 0 M 12 模板剖面示意图250285020025045045045045045015 1 50 100 2002 48 3. 0 M 12 模板立面示意图一、参数信息一、参数信息1.1.模板构造模板构造墙模板高度H：2.85m；墙混凝土楼板厚度：300mm；结构表面要求：隐藏；2.2.荷载参数荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：44.343kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；3.3.模板参数模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；( (一一) ) 面板参数面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/m

19、m2；弹性模量E：11500N/mm2；( (二二) ) 主楞参数主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：250,450*5；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；( (三三) ) 次楞参数次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：200；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值

20、fv：1.6N/mm2；( (四四) ) 加固楞支拉参数加固楞支拉参数加固楞采用穿墙螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：250mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：250,450*5；二、墙模板面板的计算二、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为2.850m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I = 2850153/12= 8.016105mm4；W = 2850152/6 = 1.069105mm3；1.1.荷载计算及组合荷载计算及组合( (一一) ) 新浇砼作用于

21、模板的最大侧压力新浇砼作用于模板的最大侧压力G G4k4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22t12V1/2F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T - 砼的入模温度，取20.000；V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h；H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.850m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=44.343 kN/m2F2=68.400 kN/m2根据国内外大

22、量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=44.343 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=44.343/24.000=1.848m；( (二二) ) 倾倒砼时产生的荷载标准值倾倒砼时产生的荷载标准值Q Q3k3k Q3k=2kN/m2；( (三三) ) 确定采用的荷载组合确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=44.3432.85=126.378kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=158.576kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.244.343+

23、1.42)2.85=143.670kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3544.343+1.40.72)2.85=158.576kN/m；2.2.面板抗弯强度计算面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.069105mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=7.929105Nmm；计算弯矩采用基本组合: q=158.576kN/m；面板计算跨度: l = 200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.929105 / 1.069105=7.419N/mm2；实际弯曲应力计算值 =7.419N/mm2 小于抗

24、弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.3.面板挠度计算面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 126.378 kN/m；l-面板计算跨度: l =200.000mm；E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I = 8.016105mm4；容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 5126.378200.0004/(384115008.016105) = 0.286 mm；实际最大挠度计算值: =0.286mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满足要求！三、

25、墙模板支撑的计算三、墙模板支撑的计算1.1.次楞计算次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，间距200mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1416.67104= 4.167106 mm4；W=183.33103= 8.333104 mm3；E=10000 N/mm2；( (一一) ) 荷载计算及组合荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=44.3430.200=8.869kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=11.128kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.244.343+1.42)0.200=1

26、0.082kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3544.343+1.40.72)0.200=11.128kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.91.3544.3430.200=10.775kN/m；顶部荷载：q=0.91.40.720.200=0.353kN/m；( (二二) ) 内力计算内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：250450450450450450350 1002184810.775kN/m11.128kN/m0.353kN/m弯矩和剪力计算简图0.3370.1430.110.1830.1280.0

27、790.063弯矩图(kNm)2.6942.8551.9942.3362.5012.2371.7931.6311.2180.9680.70.481剪力图(kN)250450450450450450350 100218488.869kN/m变形计算简图0.2040.015变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M= 0.337kNm最大剪力：V= 2.855kN最大变形：= 0.204mm最大支座反力：F= 5.549kN( (三三) ) 次楞计算次楞计算(1)(1) 次楞抗弯强度计算次楞抗弯强度计算 =M/W=0.337106/8.333104 =4.041N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.0

28、41N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)(2) 次楞抗剪强度计算次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.855100062500/(4.16710650)=0.857N/mm2；实际剪应力计算值 0.857 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)(3) 次楞挠度计算次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.204mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.032mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大

29、挠度为0.016mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.2.主楞计算主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共6组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=210.78104= 2.156105 mm4；W=24.49103= 8.980103 mm3；E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和

30、剪力时取次楞的最大支座力5.549kN，计算挠度时取次楞的最大支座力4.567kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：250250250 75200200200755.549kN5.549kN5.549kN5.549kN弯矩和剪力计算简图0.2460.1510.0120.1510.246弯矩图(kNm)3.2822.2675.5495.5492.2673.282剪力图(kN)250250250 75200200200754.567kN4.567kN4.567kN4.567kN变形计算简图0.0020.017变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M= 0.246kNm最大

31、剪力：V= 5.549 kN最大变形：= 0.017mm最大支座反力：F= 7.816kN(1)(1) 主楞抗弯强度计算主楞抗弯强度计算 =M/W=0.246106/8.980103 =27.408N/mm2实际弯曲应力计算值 =27.408N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)(2) 主楞抗剪强度计算主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.77510006084/(2.1561053)=26.098N/mm2；实际剪应力计算值 26.098 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3)(3) 主楞挠度计算主楞挠度计算容许挠

32、度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.3.穿墙螺栓计算穿墙螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力；A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿墙螺栓型号: M12；查表得：穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许

33、拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =7.816 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=7.816kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！地下室柱模板计算书地下室柱模板计算书柱段：Z1。750105026226226226245037525025025015 2 48 3. 0 1 50 100 H M 12 B M 12 模板剖面示意图7502850250250250100 300300300300350350350350375H B : 1 50100 2 483. 0 H M 12 B M 12 模板立面示

34、意图一、参数信息一、参数信息1.1.基本参数基本参数柱模板高度：2.85m；结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：750mm；柱截面高H：1050mm；搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；采用单扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；2.2.面板参数面板参数面板采用桦木(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：17N/mm2；弹性模量E：5000N/mm2；3.3.柱箍柱箍柱箍间距(mm)：100,300*4,350*4；材料：2根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f

35、：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.4.竖楞竖楞材料：1根50100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：750mm；B边竖楞根数：4；B边竖楞间距调整(mm)：250*3；H边最外两根竖楞间距：1050mm；H边竖楞根数：5；H边竖楞间距调整(mm)：262.5*4；5.5.对拉螺栓参数对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：750mm；B边对拉螺栓根数：1；B边

36、对拉螺栓直径：M12；B边对拉螺栓间距调整(mm)：；H边最外两根对拉螺栓间距：450mm；H边对拉螺栓根数：2；H边对拉螺栓直径：M12；H边对拉螺栓间距调整(mm)：450*1；6.6.荷载参数荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；二、柱模板面板的计算二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I = 1000153/12= 2.813105mm4；W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.1.荷载计算及组合荷载计

37、算及组合(1)(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力新浇砼作用于模板的最大侧压力G G4k4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22t12V1/2F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T - 砼的入模温度，取20.000；V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h；H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.850m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000；2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=36.952 kN/m2F2=6

38、8.400 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=36.952/24.000=1.540m；(2)(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值倾倒砼时产生的荷载标准值Q Q3k3k Q3k=2kN/m2；(3)(3) 确定采用的荷载组合确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=36.9521=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=46.661kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.

39、236.952+1.42) 1=42.428kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3536.952+1.40.72) 1=46.661kN/m；2.2.柱柱B B边模板面板计算边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：25025025046.661kN/m弯矩和剪力计算简图0.2920.233弯矩图(kNm)4.6666.9995.8335.8336.9994.666剪力图(kN)25025025036.952kN/m变形计算简图0.0430.706变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M= 0.292kNm最大剪力：V= 6.999kN最大变形：

40、= 0.706mm最大支座反力：F= 12.832kN(1)(1) 面板抗弯强度计算面板抗弯强度计算 =M/W=0.292106/3.750104 =7.777N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.777N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)(2) 面板挠度计算面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.704mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.053mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.706mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.

41、3.柱柱H H边模板面板计算边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：26226226326246.661kN/m计算简图0.2480.344 0.230.344弯矩图(kNm)4.8127.4376.5625.6875.6876.5627.4374.812剪力图(kN)0.0220.806变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M= 0.344kNm最大剪力：V= 7.437 kN最大变形：= 0.806mm最大支座反力：F= 13.998kN(1)(1) 面板抗弯强度计算面板抗弯强度计算 =M/W=0.344106/3.750104 =9.186N/mm2实际弯

42、曲应力计算值 =9.186N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)(2) 面板挠度计算面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.798mm，容许挠度为1.050mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.235mm，容许挠度为1.050mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.235mm，容许挠度为1.050mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.806mm，容许挠度为1.050mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算三、柱模板竖楞的计算竖楞采用1根50100矩形木楞为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和

43、弹性模量E分别为：I=1416.67104= 4.167106 mm4；W=183.33103= 8.333104 mm3；E=10000 N/mm2；1.1.柱柱B B边竖楞计算边竖楞计算( (一一) ) 荷载计算及组合荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=36.9520.250=9.238kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=11.665kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.236.952+1.42)0.250=10.607kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3536.952+1.40.72)0.250

44、=11.665kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.91.3536.9520.250=11.224kN/m；柱子顶部荷载：q=0.91.40.720.250=0.441kN/m；( (二二) ) 内力计算内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：100 300300300300350350350350150 1310154011.224kN/m11.665kN/m0.441kN/m弯矩和剪力计算简图0.0560.0910.0830.080.10.060.099 0.066 0.044 0.009弯矩图(kNm)1.1221.5661.8

45、011.7111.6571.6931.6741.6191.7491.9031.7551.5551.2151.0760.8010.6660.3180.148剪力图(kN)100 300300300300350350350350150 131015409.238kN/m变形计算简图0.010.003变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩 M= 0.100kNm最大剪力：V= 1.903kN最大变形：= 0.010mm最大支座反力：F= 3.652kN( (三三) ) 竖楞计算竖楞计算(1)(1) 竖楞抗弯强度计算竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.100106/8.333104 =1.200N/mm2实

46、际弯曲应力计算值 =1.200N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2)(2) 竖楞抗剪强度计算竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.903100062500/(4.16710650)=0.571N/mm2；实际剪应力计算值 0.571 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3)(3) 竖楞挠度计算竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200

47、mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.2.柱柱H H边竖楞计算边竖楞计算( (一一) ) 荷载计算及组合荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=36.9520.263=9.700kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=12.248kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.236.952+1.42)0.263=11.137kN/m； 由永久荷载效应