桥梁工程课程设计.pdf

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1、.1/22 目录 设计说明.1 1.目的与要求.1 2.设计资料.2 3.计算内容.2 4.课程设计报告书主要内容.2 5.课程设计要求.3 6.课程设计参考资料.3 计算书.3 1、行车道板计算.3 1结构自重与其内力.3 2汽车车辆荷载产生的内力.4 3内力组合.4 4行车道板配筋.5 2、主梁内力计算.6 1恒载计算.6 2活载计算.7 3.主梁内力组合.9 4.主梁截面设计、配筋与验算.9 4.1 主梁受力钢筋配置.9 4.2 截面抗弯承载力验算.11 4.3 斜截面弯起钢筋箍筋的配筋与验算.11 5.横隔梁内力计算.18 5 主梁变形验算.20 1验算主梁的变形.20 2 预拱度计算

2、.20 6.支座的设计计算.20 1确定支座的平面尺寸.20 2确定支座的厚度.21 3验算支座的偏转情况.21 4验算支座的抗滑稳定性：.22 设计说明 1.目的与要求 本设计是学生学完 桥梁工程 后进行的综合基本训练,也是对学生学习情况的检验.通过课程设计,使学生较系统地复习和巩固所学的课程知识,熟悉桥梁的横向分布系数的算法,熟悉公路.2/22 桥涵设计内力计算、荷载组合以与荷载效应不利组合的采用,掌握 T 形梁的基本构造以与 T 形梁主筋设计、T 形梁抗剪筋与其它构造筋设计的计算方法和过程,加强运算、绘图和文字说明等基本技能的训练；学会查阅技术资料和书刊,提高综合应用的能力.2.设计资料

3、 桥面净宽 净-16+21m 主梁跨径与全长 标准跨径 lb=16.00m墩中心距离 计算跨径 l=15.50m支座中心距离 主梁全长 l全=15.96m主梁预制长度 设计荷载 汽车-I级；人群荷载3.0kN/m2 材料x 钢筋直径12mm时采用II级钢筋,其余采用I级钢筋.混凝土主梁采用C40,人行道、栏杆与桥面铺装采用C25.桥面铺装：沥青表面处治厚2cm重力密度为23KN/m3,C25混凝土垫层厚612cm重力密度为24KN/m3,C40T梁的重力密度为25KN/m3.T梁简图如下：3.计算内容 1行车道板的内力计算和组合 计算主梁的荷载横向分布系数,用杠杆原理法求支点截面的横向分布系数

4、,用偏心压力法求跨中截面的横向分布系数.主梁内力计算 横隔梁内力计算 主梁配筋 主梁变形验算 4.课程设计报告书主要内容 14 号主梁跨中处与支点处横向分布系数 mc、mo支点处按杠杆原理法计算,跨中按.3/22 修正偏心受压法计算；24 号主梁恒载内力计算计算支点处、1/4 跨处、1/2 跨处的恒载产生的剪力和弯矩；34 号主梁活载内力计算计算支点处、1/4 跨处、1/2 跨处的活载产生的剪力和弯矩；4荷载组合和 4 号主梁的控制内力：弯矩组合1/4 跨、1/2 跨、剪力组合梁端、1/2跨；5横隔梁的内力计算,梁的变形和挠度计算以与梁支座的设计计算；6截面配筋：按极限状态法设计纵向受力钢筋、

5、箍筋、弯起钢筋、纵向水平防裂钢筋；7绘制主梁构造图和钢筋布置图包括主梁纵断面图、横断面图含支座处、1/4 跨与跨中、一片钢筋明细表其中钢筋明细表的格式为：编号、直径、每根长度、数量、共长；5.课程设计要求 1计算资料采用 16 开纸用钢笔书写 2设计图纸一律采用铅笔绘制,幅面采用 3 号图纸197X420需要时可按边长的 1/3 与其倍数加长,但不得加宽.设计图最后折叠成 16 开纸大小,与计算书装订成册,图标、规格均按标准格式.6.课程设计参考资料 1 公路桥涵设计通用规 X JTG D60-2004.人民交通,2004 2 公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规 XJTG D60-20

6、04.人民交通,2004 3姚玲森,桥梁工程.：人民交通,1993 计算书 1、行车道板计算 1结构自重与其内力 每延米板上的结构自重 g 沥青表面处治 m/kN6.4023.012.00 C25混凝土垫层 m/kN16.2240.109.0 T 梁翼板自重 m/kN75.225.0124.1080.0.4/22 合计 5.37 每米宽板条的恒载内力 2汽车车辆荷载产生的内力 将车辆荷载后轮作用于铰缝轴线上,后轴作用力为 140kN,轮压分布宽度 车辆荷载后轮着地长度为m20.02a,宽度m0.60b2则 荷载对于单向板的有效分布宽度：荷载在跨径中间 计算弯矩时：mldaa52.2311.24

7、.142.031 计算剪力时：mldaa49.2324.142.031 荷载在板的支承处 由于这是汽车荷载局部加载在 T 梁的翼缘板上,故冲击系数取3.11 跨中最大弯矩计算：汽车荷载作用于每米宽板条上的跨中弯矩为 自重荷载作用于每米宽板条上的跨中弯矩为 因为 t/h1/4,所以 跨中弯矩：M中=+0.5Mo=+0.5 17.04=8.52kN m 支点弯矩：M支=0.7Mo=0.7 17.04=11.93kN m 支点剪力计算：A1=pb1=P2a A2=P8aa1(a a)2 Q支 p=gl02+(1+)(A1y1+A2y2)=5.37 (2 0.18)2+(1+0.3)(52.513 0

8、.795+10.647 0.945)=72.239kN 3内力组合 承载能力极限状态内力组合计算 所以,行车道板的设计内力为kN58.107QmkN078.27Mudud 正常使用极限状态内力组合计算.5/22 4行车道板配筋 行车道板的尺寸复核 正截面：矩形截面板的抗弯极限承载力：Mu=fcd0bh02b(1b2)设as=30mm 跨中h0=80 30=50mm M中 u=18.40.9 1000 502 0.56(1 0.56 0.5)=20.61kN m M中=8.52kN m 支点h0=140 30=110mm|M支 u|=18.40.9 1000 1102 0.56(1 0.56 0

9、.5)=99.74kN m M中=11.93kN m 尺寸满足设计要求.斜截面：b=1000mm,h0=140 30=110mm,ftd=1.65MPa 0Q支=0.9 72.239=65.02kN 截面尺寸的下限值复核：0Q支 0.625 1032ftdbh0=0.625 103 1.0 1.65 1000 110=113.44kN m 所以尺寸合格 行车道板配筋 支点处|0Md|=fcdbx(h0 x2)解得：x=9.7mm bh0=o.56 110=62mm 则所需钢筋面积差As=fcdbxfsd=18.410009.7280=637mm2 上翼缘选用1090,As=873mm2,as=

10、26mm 下翼缘选用12120,As=942mm2,as=28mm 跨中处 0Md=fcdbx(h0 x2)解得：x=18mm bh0=o.56 50=28mm 则所需钢筋面积As=fcdbxfsd=18.4100018280=1183mm2 上翼缘选用1290,As=1257mm2,as=26mm 下翼缘选用14120,As=1339mm2,as=28mm 行车道板配筋验算 支点处 有效高度h0=140 26=114mm 受压区高度x=fcdAsfcdb=28087318.41000=13.3mm M支=11.93kN m 满足设计要求.跨中处 有效高度h0=80 28=52mm 受压区高度

11、x=fcdAsfcdb=280125718.41000=19.1mm M支=8.52kN m 满足设计要求.行车道板斜截面强度验算：0Q支=0.9 72.24=65.01kN 0Q支 0.625 1032ftdbh0=0.625 103 1.0 1.65 1000 110=113.44kN m 所以混凝土和构造钢筋满足抗剪要求 2、主梁内力计算 1恒载计算 利用公式xlggxglQxlgxxgxxglMxx222222 结构自重集度 主梁 m/kN35.102518.00.2214.008.020.118.01g 横隔梁 对于边主梁 m/kN11.150.15255216.018.0218.0

12、0.2214.008.012g 对于中主梁 m/kN22.211.1212g 桥面铺装层 m/kN42.492415215.003.0231602.03g 栏杆和人行道 m/kN11.19254g 合计 对于边主梁 m/kN99.1611.142.411.135.10igg.7/22 对于中主梁 m/kN10.1811.142.422.235.10g 4 号梁结构自重产生内力 剪力 QkN 弯矩 MkNm 0 x 3.14050.15210.18Q M=O 41x 1.70)25.155.15(210.18Q 8.42045.155.1545.15210.18M 21x 0Q 6.5435.1

13、510.18812M 2活载计算 计算活载车道荷载和人群荷载引起截面内力跨中弯矩、支点剪力和跨中剪力.4 号梁横向分布系数 对于汽车荷载 725.0245.12q qOm 对于人群荷载 0rOrm 由41、49绘制 1梁的横向影响线,如上图与最不利荷载位置 对于汽车荷载 503.0)084.0098.0107.0121.0131.0144.0154.0167.0(21214qcqm对于人群荷载 均布荷载和内力影响线面积计算 均布荷载和内力影响线面积计算表 公路-级 人群 影响线面积 影响线图式 2/lM 5.10 25.275.00.3 22m03.3081l LL/4.8/22 2/lQ 5

14、.10 25.2 m938.1 1/21/2L 4/lM 5.10 25.275.00.3 22m52.22323l 3L/16L 4/lQ 5.10 25.2 2m36.4329l 1/43/4L 0Q 5.10 25.2 m75.7 L 公路-级中集中荷载 计算 计算弯矩效应时 kN2225-5.155-50180-360180KP 计算剪力效应时 kN4.2662222.1KP 计算冲击系数 结构跨中处的单位长度量：主梁截面形心到 T 梁上缘的距离：跨中截面惯性矩：查表 C40 混凝土 E 取Pa1025.310 则冲击系数 跨中弯矩2/lM、l/4 处弯矩4/lM、跨中剪力2/lQ、l

15、/4 处剪力4/lQ计算见下表 因双车道不折减,故1 截面 荷载类型 kq或rqKn/m kP 1+mc 或 y SkN/m 或 kN SI S 2/lM 公路-10.5 222 1.34 0.503 30.03 212.6 792.65.9/22 级 y=l4=3.875 580.04 人群 2.25 0.175 30.03 11.82 2/lQ 公路-级 10.5 222 1.34 0.503 1.9375 13.72 103.53 0.5 89.81 人群 2.25 0.175 1.9375 0.76 4/lM 公路-级 10.5 222 1.34 0.503 22.52 159.4 5

16、94.2 y=316=2.906 434.8 人群 2.25 0.175 22.52 8.87 4/lQ 公路-级 10.5 222 1.34 0.503 4.36 30.9 143.1 0.75 112.2 人群 2.25 0.175 4.36 1.72 支点截面汽车荷载剪力0Q计算 横向分布系数变化区段的长度m9.385.325.15a 附加三角形重心影响线坐标：916.05.15/9.3315.151y 支点截面人群荷载剪力r0Q计算 3.主梁内力组合 控制设计的计算内力确定 序号 荷载类别 弯矩 M 剪力kN 梁端 四分点 跨中 梁端 跨中 结构自重 0 420.8 543.6 140

17、.3 0 汽车荷载 0 594.2 792.65 319.35 103.53 人群荷载 0 8.87 15.77 5.26 1.02 1.2+1.4+0.8*1.4 0 1346.8 1779.57 495.0 146.08 4.主梁截面设计、配筋与验算 4.1 主梁受力钢筋配置 由主梁内力组合计算表可以知道,4 号梁 Md=1779.57KNm 最大.10/22 设钢筋净保护层厚度为 30mm,钢筋重心至底边距离为sa=114mm,则主梁的有效截面高度为：0h=h-sa=1200-114=1086mm.T 形梁受弯构件翼缘计算跨度/fb的确定：按计算跨度0l考虑：/fb=0l/3=15500

18、/3=5167mm 按梁净间距ns考虑：/fb=2000mm 按翼缘高度/fh考虑：/fh/0h=110/1086=0.1010.1,不受此项限制 所以/fb=2000mm.采用 C40 的混凝土,则1=1.0,dcf=18.4MPa.dft1.65MPa 1cf/fb/fh=1.018.42000110 =4173.49KNmMd=1779.57KNm 所以该 T形截面为第一类T形截面,应按宽度为/fb的矩形截面进行正截面抗弯承载力计算.20004.180.11057.1779210861086262/1200fcbfMhhx45.48mm/fh 110mm 不会超筋 28048.45200

19、04.180.1sd/d1fxbfAfcS=5977.37mm2 27.028065.14545sdfftd0.2 则min0.27%120018037.5977AAS=2.77%min0.27%不会少筋 选用 6 根直径为 32mm 和 4 根直径为 22mm 的 HRB335 钢筋,则：sA=6346 mm2 钢筋布置图 钢筋布置图如上图所示,钢筋的重心位置：sa=6346(35+235.8)+152035+435.8+25.16346+1520=125mm,实际有效高度为 1075mm.混凝土保护层厚度取 35mmd=32mm 且大于 30mm,满足构造要求.11/22 4.2 截面抗弯

20、承载力验算 按照截面实际配筋面积计算截面受压区高度 x 为：/fcdssdbfAfx=20004.186346280=48.29mm 截面抗弯极限状态承载力为：20/xhxbfMfcd=18.4200048.291075-48.29/2 =1867.44KNm1779.57KNm 所以承载力满足要求.4.3 斜截面弯起钢筋箍筋的配筋与验算 截面尺寸检验 由内力基本组合表可以知道0dV=495.0KN 2/1dV=146.1KN 假设最下排 2 根钢筋没有弯起而直接通过支点,则有：a=53mm,ho=h-a=1200-53=1147mm KN94.6651147180401051.0bhf105

21、1.030kcu,3 KNV0.4950.4950.1d0 端部抗剪截面尺寸满足要求.若满足条件otd23d0bhf105.0V,可不需要进行斜截面抗剪强度计算,仅 按构造要求设置钢筋 因此,d0V0td23bhf105.0,应进行持久状况斜截面抗剪承载力验算.检查是否需要根据计算配置箍筋 跨中截面(0.5 103)ftdbh0=(0.5 103)1.65 180 1075=159.64kN 支座截面(0.5 103)ftdbh0=(0.5 103)1.65 180 1147=170.32kN 因为0Vd，l2=146.08kN (0.5 103)ftdbh0 0Vd，0=495kN,所以可以

22、在梁跨中的某长度 X 围内按构造配置箍筋,其余区段应该按计算配置箍筋.4.3.3 计算剪力图分配.12/22 在下图所示的剪力包络图中,支点处剪力计算值V0=0Vd，0,跨中处剪力计算值Vl/2=0Vd，l/2.1200h/2h/22N42N32N22N12N55635468187.2280.8683476330126921234153103.153.1Vx=0Vd，x=(0.5 103)ftdbh0=159.64kN的截面距跨中截面的距离可由剪力包络图按比例求得,l1=301mm 在l1长度内可按构造要求配置箍筋.4.3.4 箍筋设计 采用直径为 8mm 的双肢箍筋,箍筋截面积Asv=nAs

23、v1=2 50.3=100.6mm2 p=2.5+0.642=1.57；h0=1147+10752=1111mm 箍筋间距为：22622v46811111801956.10040)57.16.02(1056.01.10.1 S=251mm 参照有关箍筋的构造要求,选用 Sv=250mm.13/22 在支座中心向跨中方向长度不小于 1 倍梁高 X 围内,箍筋间距取用 100mm 由上述计算,箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置为 28 双肢箍筋,在由支座中心至距支点1200mm 段,箍筋间距可取为 100mm,其他梁段箍筋间距为 250mm.箍筋配筋率为：当间距 Sv=100mm 时,sv=)bS/(

24、vvsA=100.6100%/=0.56%当间距 Sv=250mm 时,sv=)bS/(vvsA=100.6100%/=0.22%均满足最小配箍率 HRB235 钢筋不小于 0.18%的要求.4.3.5 弯起钢筋设计 1最大剪力/dV取用距支座中心 h/2 处截面的数值,其中混凝土与箍筋共同承担的剪力/CSV不小于 60%/dV,弯起钢筋按 45弯起承担剪力/sbV不大于 40%/dV.2计算第一排从支座向跨中计算弯起钢筋时,取用距支座中心 h/2 处由弯起钢筋承担的那部分剪力值.3 计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋时,取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值.由内插法

25、可得,距支座中心 h/2 处的剪力效应 Vd 为 146.0898.753.098.7146.08495dVKN=471.83KN 则,dcs6.0 VV=0.6471.83KN=283.10KN dsb4.0 VV=0.4471.83KN=188.73KN 相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值见于下表：弯起钢筋的位置与承担的剪力值计算表 钢筋排次 弯起钢筋距支座中心距离mm 承担的剪力值KN 1 1025 187.2 2 2115 153 3 3169 103.1 4 4204 53.1 各排弯起钢筋的计算.与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计算：.14/22 式中,cdf弯起钢筋的抗拉

26、设计强度MPa sbA在一个弯起钢筋平面内弯起钢筋的总面积mm2 s弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角 sdf=280MPa,s=45,所以各排弯起钢筋的面积计算公式如下：计算得每排弯起钢筋的面积如下表：每排弯起钢筋面积计算表 弯起排数 每排弯起钢筋计算面积sbAmm2 弯起钢筋数目 每排弯起钢筋实际面积sbAmm2 1 1260 232 1609 2 1030 232 1609 3 694 232 760 4 357 232 760 主筋弯起后持久状况承载力极限状态正截面承载力验算：计算每一弯起截面的抵抗弯矩时,由于钢筋根数不同,则钢筋的重心位置也不同,有效高度ho的值也不同.为了简化计算,可用同

27、一数值,影响不会很大.232 钢筋的抵抗弯矩 M1为 M1=2fsAs1(h0 x2)=2 280 103 8.04 104(1.0250.0122)=458.79kN m 222 钢筋的抵抗弯矩 M2为 M1=2fsAs1(h0 x2)=2 280 103 3.80 104(1.0250.0122)=216.84kN m 跨中截面的钢筋抵抗弯矩 第一排钢筋弯起处正截面承载力为 第二排钢筋弯起处正截面承载力为 第三排钢筋弯起处正截面承载力为 第四排钢筋弯起处正截面承载力为 第五排钢筋弯起处正截面承载力为 钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载力.15/22 梁区段 截面纵筋 有效高度h0mm 受压区高

28、度 xmm 抗弯承载力kN.m 支座中心1 点 232 1147 12 459.74 1 点2 点 432 1129 24 918.53 2 点3 点 632 1111 37 1377.32 3 点4 点 632+222 1099 43 1594.16 4 点 632+422 1086 48 1811 全梁抗弯承载力校核图 梁的弯矩包络图与抵抗弯矩图 4.3.6 斜截面抗剪承载力复核 斜截面抗剪强度验算位置为：1距支座中心 h/2 处截面.2受拉区弯起钢筋弯起点处截面.3.0,取 m=3.0 dV通过斜截面受压端正截面内由使用荷载产生的最大剪力组合设计值 dM相应于上述最大剪力时的弯矩组合设计

29、值KNm ho通过斜截面受压区顶端处正截面上的有效高度,自受拉纵向主钢筋的 合力点至受压边缘的距离mm 为简化计算可近似取 C 值为 Choho可采用平均值 斜截面 11：斜截面内有 232 纵向钢筋,则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：P=100=779.011471801608100 sv=)bS/(vvSA=100.6/=0.224%则有,NVk49.182195%224.040779.06.0211291801045.01.10.13cs1 斜截面截割两组弯起钢筋 232+232,故 sb1V=Nk55.47745sin216082801075.03 cs1V+sb1V=182.49+477

30、.55=660.04KN416.33KN 斜截面 22：.17/22 斜截面内有 232 纵向钢筋,则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：P=100=791.011291801608100 sv=)bS/(vvSA=100.6/=0.224%则有,NVk13.180195%224.040791.06.0211111801045.01.10.13cs2 斜截面截割两组弯起钢筋 232+232,故 sb2V=Nk57.67545sin32172801075.03 cs2V+sb2V=180.13+675.57=855.7kN389.36kN 斜截面 33：斜截面内有 432 纵向钢筋,则纵向受拉钢筋的配筋

31、百分率为：P=100=608.1111118021608100 sv=)bS/(vvSA=100.6/=0.224%则有,NVk50.211195%224.040608.16.0210991801045.01.10.13cs3 斜截面截割两组弯起钢筋 232+222,故 sb3V=Nk63.35145sin76016082801075.03 cs3V+sb3V=211.50+351.63=563.13kN349.73kN 斜截面 44：斜截面内有 632 纵向钢筋,则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：P=100=44.210991804826100 sv=)bS/(vvSA=100.6/=0.224

32、%则有,斜截面截割两组弯起钢筋 222+222,故 sb4V=Nk71.22545sin27602801075.03 cs4V+sb4V=236.59+225.71=462.3kN302.80kN.18/22 钢筋混凝土受弯构件斜截面抗弯承载力不足而破环的原因,主要是由于受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不当而造成的,故当受弯构件的纵向钢筋和箍筋满足规 X 构造要求,可不进行斜截面抗弯承载力计算.5.横隔梁内力计算 1纵向一列车轮对于中横隔梁的计算荷载为：计算弯矩时 计算剪力时 2绘制中恒隔梁的内力影响线 P=1 作用在 1梁时：r1M=11 3.5d+21 2.5d+31 1.5d+41

33、0.5d 1 3.5d=0.351 3.5 2+0.291 2.5 2+0.231 1.5 2+0.171 0.5 2 1 3.5 2=2.224 P=1 作用在 9梁时：r9M=19 3.5d+29 2.5d+39 1.5d+49 0.5d=0.129 3.5 2 0.069 2.5 2 0.009 1.5 2+0.051 0.5 2=1.224 P=1 作用在 5梁时：r5M=15 3.5d+25 2.5d+35 1.5d+45 0.5d=0.111 3.5 2+0.111 2.5 2+0.111 1.5 2+0.111 0.5 2=1.776 绘制剪力影响线 1主梁处左截面Q1右剪力影响

34、线：P=1 作用于计算截面的右边时 Q1右=R1即351.011ii P=1 作用于计算截面的左边时 111 RQ右即649.0111ii Q1右剪力影响线如下图.19/22 M4-5影响线Q影响线3.4425.7362.2242.1511.7761.2240.1260.6490.351Poq公路-级1.4761.3390.2140.9890.314Poq公路-级0.8390.7040.6070.4720.3740.2390.1420.0074截面内力计算 将求得的计算荷载Poq在相应的影响线上按最不利荷载位置加载,对于汽车荷载并计入冲击影响1+,则得下表：截面内力计算 公路-级 弯矩 mkN

35、PMoq85.1139)314.0989.0476.1151.2339.1214.0(21.13134.1)1(54 剪力右 kNPQoq97.713)007.0142.0239.0374.0472.0607.0704.0839.0(45.15734.1)1(1 5内力组合鉴于横隔梁的结构自重内力甚小,计算中可略去不计 承载能力极限状态内力组合 基本组合 Mmax，r=1.4 1139.85=1595.79kN m Qmax，1右=1.4 713.97=999.56kN 正常使用极限状态内力组合 短期效应组合 Mmax，r=0.7 1139.85=797.90kN m .20/22 Qmax，

36、1右=0.7 713.97=499.78kN 5 主梁变形验算 跨中截面主梁结构自重产生的最大弯矩mkN5.592GKM,汽车产生的最大弯矩不与冲击系数为m91.5kN5,人群产生的最大弯矩为m1.8kN1,主梁开裂构件等效截面的抗弯刚度29mN10750.1B 1验算主梁的变形 可变荷载频遇值产生的跨中长期挠度：2 预拱度计算 应设计预拱度 应做成平顺曲线 6.支座的设计计算 由以上计算可知支座压力标准值Rck=464.92kN,其中结构自重引起的反力标准值RGk=140.30kN,公路一级和人群荷载引起的支座反力标准值分别为 319kN 和 5.26kN；公路一级和人群荷载pr=3.0kN

37、/m2作用下产生的跨中挠度 f=9.7mm,根据气象资料,主梁的计算温差t=36.1确定支座的平面尺寸 选定支座的平面尺寸为a b=20 24=480cm2,采用中间层橡胶片 t=0.5cm.计算支座的平面形状系数 S：S=ab2t(a+b)=20 242 0.5(20+24)=10.9 8 故得橡胶支座的平均容许压应力c=10000kPa.计算橡胶支座的弹性模量 Ej=5.4GeS2=5.4 1.0 10.92=641.57MPa 验算橡胶支座的承压强度 c=Rckab=464.920.20 0.24=9686kPa 0.564且 a2.22/22 即 c，m20 0.0022=0.02cm 合格 4验算支座的抗滑稳定性：计算温度变化引起的水平力：Ht=abGgte=20 24 10 0.2822=6.768kN 验算滑动稳定性：(RGk+NP,min)=0.3(140.3+0.5 319)=137.8kN 1.4Ht+Fbk=1.4 6.768+5.0=14.48kN 则 137.8 14.48 合格 以与 NG=0.3 140.3=42.09 1.4Ht=9.475kN 合格 结果表明支座不会发生相对滑动.