69.6x43.2米楼盖设计说明书.docx

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1、钢筋混凝土楼盖设计某多层的建筑平面如图所示，环境类别一类，楼面均布可变荷载标准值为7.5 KN/m2 ,楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，试设计进行，其中板、次梁按考虑塑性内力 重分布考虑，主梁内力按弹性理论计算。1 .设计资料(1)楼面做法：水磨石地面，钢筋混凝土楼板，20厚混合砂浆天棚抹灰(2)材料：混凝土强度等级为C30,梁钢筋采用HRB400,板箍筋采用HPB300钢筋。2 .楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿着纵向布置，主梁的跨度为6.9%次梁的跨度为5.6叫主梁每 跨内布置两根的次梁，板的跨度为6. 9/3=2. 3m,/O2/oi= 5. 6/2. 3=2. 4,因此按

2、单向板计算按跨高比的条件，要求h2300/30= 77 mm。对多层工业建筑的楼盖板，要求h2 70mm,取板厚h=80mm满足要求。次梁截面高度应满足h=lo/18lo/12=5600/185600/12= (311467),取h=400mm, 截面宽度取为b=200mm.主梁截面高度应满足h=1/151/10=6900/156900/10二(460690)mm,取h=650m叫截 面宽度取为b=300nmi楼盖结构平面布置图见图11-253 .板的设计C30混凝土，al=l, fc= 14.3kN/mm2,ft= 1.43kN/mm2；纵向钢筋采用HRB400级钢筋,fy=1)正截面受弯承

3、载力跨内按T形截面计算，因11=80/615=0. 1301 0,1,翼缘计算宽度按1/3=6. 9/3二2. 3 m和b+Sn= 5,6 m中较小值确定，取bk 2. 3 m11 彳-476. 89+222. 14X0. 4/2=-432. 5 kN-m。纵向受力钢筋除B支座截面为二排外，其余均为一排。跨内截面经判别都属于第一类T型 截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表主梁正截面承载力计算截面边跨跨内中间支座中间跨跨内弯矩设计值(kN.m)422.02-432.46235. 67-97. 26a s=M/ a ifcbho20. 03390. 29970.01890. 0674Y s0.

4、 98280.81650.99050. 9651As=M/ y s/yho1939.502536.641074.66455. 18选配钢筋(mn?)6 根222280.807 根222660.933 根221140.402根22760. 27主梁纵向钢筋的弯起和截断按弯矩包络图确定。第10页十。十aw182,1043.720+十42 254.3177.24-110.76-287.82+6主新力螭2旃验算截422.02hw=ho-h 580 80=500 mm 因hw/b=500/300=1.6667 Vmax= 287. 82 kN故截面尺寸满足要求。计算所需腹筋：采用“8170双肢箍筋，计算

5、支座B左侧截面。由Vcs=0.7ftbh+l.25fyvAsvho/s；enVcs= 289932 N= 289. 5 kNva= 43. 72 kN Vcs ；VBr= 287.8 kN Vcs ；VB/= 77.24 kN 。必九心7 0. 13% , 满足要求。 次梁两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来的集中力F仁222. 14 kN, hl= 650-400= 250 mm,附加箍筋布置范围 s=2h1+3b=wo mm。取附加箍筋6 8200mm双肢，则在长度s内可布置附加箍筋排数, 1100/200+1= 6.5排，取8 排，次梁两侧各布置4 排。另加吊筋2618 , Asb二 508

6、 mm2,由下式得：2/yAsbsin a +m -n fyvAsvl= 411. 12 kN 222. 14 =F1, 满足要求。6.绘制施工图第12页(1)荷载板的永久荷载标准值：水磨石地面80mm厚现浇钢筋混凝土板20mm厚混合砂浆天棚抹灰小计板的可变荷载标准值：永久荷载分项系数取L3 ,永久荷载设计值可变荷载设计值荷载总设计值(2)计算简图g二q二g+q=0. 650.08x25=20. 02x17= 0. 34KN/m2KN/m2KN/m22.997. 50可变荷载分项系数为2. 990 X1.3 = 3. 897. 50 X 1.5 =11.2515. 14 KN/m2KN/m2K

7、N/m21.5于是现浇板的KN/m2KN/m2近似取 15. 1 KN/m2次梁截面为200mmX400 mm现浇板在墙上的支撑长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120 mm按内力重分布设计，板的计算跨度：计算跨度：边跨：l0i=ln+h/2= 2300-120-100+80/2= 2120mmloi=ln+a/2= 2300-120-100+120/2= 2140mm则取 loi= 2120 mm中间跨：102=ln=2300200= 2100mm跨间差(2120m-2100m) /2100m=0.0095 P min=0. 45ft/fy=0. 45x1. 43/270二0. 2

8、4% ,也大于0.2%,满足要求。4.次梁设计按考虑内力重分布设计。根据本楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的活载不 考虑梁从属面积的折减。荷载设计值恒载设计值板传来的恒荷载二389 X 2. 3=8. 95 kN/m次梁自重=0. 2X (0. 4-0. 08) X 25 XI. 3= 2. 08 kN/m0. 28 kN/m次梁粉刷 =2X0. 02 X (0. 4-0. 08)X17X1.3=小计g= 11.31 kN/m活载设计值q=7.5xl.5x2.3= 25. 875 kN/m荷载总设计值g+q=11.31+25. 875= 37. 19 kN/0近似取g+q= 37.2 kN

9、/m(2)计算简图次梁在砖墙上的支撑长度为240mm。主梁截面为300mniX 650mm。计算跨度：边跨尸，n+a/2= 5600120 300/2+240/2=5450 365 80= 285 mm 因h、v/b= 285/200=1.425 =0.25X1X14.3X200X365= 260975 vmax= 121.64 kN故截面尺寸满足要求。计算所需腹筋：采用力8双肢箍筋，计算支座B左侧截面。由Vcs=0.7ftbh。+l,25fy、Asvho/s,可得箍筋间距0. 7ftbho=0. 7x1. 43x200X365=730730. 16% ,满足要求5.主梁设计主梁按弹性理论设计

10、。荷载设计值为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。次梁传来的荷载1L31 X 5. 6=63. 3 kN主梁自重25 X 0. 3 X (0. 65-0, 08) X 2. 3X 1.3=12. 78 kN梁侧抹灰17 X 0. 02 X2X (0. 65-0. 08) X 2. 3X 1. 3=1. 16 kN恒荷载gk=63. 3+12. 78+ 1. 16=77. 24kN活荷载Pk=7. 5X2. 3X 5. 6X1. 5=144. 9kN计算简图主梁端部支撑在墙上，支撑长度为370 mm,中间支承在400mmx400mm的混凝土柱上。主 梁按连续梁计算。其跨度为边跨3二 6900-1

11、20-200= 6580 mm,因0.0253= 164. 5 mm a/2=i85 mm取/oi=LO25/n+b/2=LO25x 6580+400/2=6944. 5 mm,近似取尸 6950 mm中跨102= 6900 mm主梁计算简图见下图，因跨度相差不超过10%,故可利用附录7中的附表7-2计算内力。695069506900内力设计值及包络图1）弯矩设计值弯矩M=3G/+gG/,式中系数k2由附录七附表7-2中相应栏内查得。不同荷载组 合下各截面的弯矩结果见表12-8。2）剪力设计值剪力 V=k3G+k4Q式中系数k3、k4由附录7附表7-2中相应栏中查得。不同荷载组合下各截面剪力计

12、算结果见 下表主梁弯矩计算（kNm）项次荷载简图k/Mik/MBk/M2k/Mc10 244-0,26740. 067-0.26741d a 4 一ABCD130.98-143.5535. 71-142.512n n0. 289-0. 133-0. 133-0. 133 a = d 亍1 c r lo -1c j291.04-133.94-132.97-132.973u-0. 044-44.31-0. 133-133.940. 200199. 96-0. 133-132.97 add4u nc 4 d j0. 229-0. 3310. 17-0. 089230.62-333.34169.97-

13、88.985n nA 3*0,089/3-0. 0890. 17-0. 311-29. 66-89.63169.97-310.94Mmin(kN-m)+86. 67+-476.89+-97. 26+ -453.45组合项次十十十十Mmax(kNm)422. 02-233.18235. 67-231.493）弯矩、剪力包络图荷载组合+时，出现第一跨内最大弯矩和第二跨内最小弯矩。此时Ma=O,Mb=-143. 55-133. 94=-233. 18 kN-m,这两个支座弯矩值的连线为基线，叠加边跨在集中荷载G+Q= 77. 24+144. 9=222. 14 kN,作用下的简支梁图，则第一个集中荷

14、载下的弯矩值为1/3(G+Q)/O1-1/3MB= 436. 9 kN.m 弋 Mlmax= 422. 02 kN.m,第二个集中荷载下的弯矩值为 1/3(G+Q)/()-2/3Mb= 359. 17 kNm。主梁的剪力计算(kN)项次计算简图k/VAk/VB/k/VBr1j =B c 0. 733-1.2671.00056. 62-97. 8677. 242u nq4 d jr1cb lo 灯1 c j.0.866-1. 1340125. 48-164.320. 004n n j0. 689-1.3111.22299. 84-189.96177. 075n n-0. 089-0. 0890.

15、 778-12. 90-12.90112. 73组合项次 Vmax(kN)+182. 10+-110.76+254. 31组合项次 Vmin(kN)+43. 72+-287.82+ 77. 24中间跨跨中弯矩最小时，两个支座弯矩值均为-233.18kN m以此支座弯矩连线为基 线叠加集中荷载G=77.24 kN作用下的箭支梁弯矩图，则集中荷载处的弯矩值为 1/3G/02-Mb=-55. 53 kNm荷载组合+时，支座最大负弯矩Mb=-476. 89 kNm,其他两个支座的弯矩为Ma=O,Mc= -453. 45 kNm,在这三个支座弯矩间连线，以此连线为基线，弯矩值顺次为 355. 66 kN

16、 m, 196. 7 kN m, 45. 548 kN m, 53.361 kN m o同理，当一Mb最大时，集中荷载下的弯矩倒位排列。荷载组合+时，出现边跨跨内弯矩最小与中间跨跨中弯矩最大。此时Mb=Mc=-277. 49 kNm,第一跨在集中荷载G作用下的弯矩值分别为86. 44 kN.m -6. 05 kNm；第二跨在集中荷载G+Q作用下的弯矩值为233. 43 kN-m 心235. 67kN-m所计算的跨内最大弯矩与表中得值由少量差异，是因为计算跨度并非严格所致，主梁 的弯矩包络图根据剪力计算简图可画出剪力包络图荷载组合+时，Vamax= 43. 72 kN,至第一集中荷载处降至 43. 72-222. 14=-178. 42 kN,至第二集中荷载处剪力降为-178. 42-222. 14= -400. 56kN荷载组合+时，VB最大，其VB1=-287.8 kN,则第一跨集中荷载处剪力顺次为（从右 至左）-65. 66 kN 156. 48 kN，其余剪力可照此计算：