挂篮安全计算.docx

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1、对牛栏江大桥挂篮设计计算及试压牛栏江特大桥共4套挂篮，该挂篮由铁道第五勘察设计院设计，现就其安全进行验算：一、安全系数取值：1、主构架弹性变形系数荷载P作用在挂篮D节点上K=/P=3.5mm/l（）t （单片行架）2、主构架螺栓安全系数 K=2.03、主构架杆件安全系数 K22.04、浇注最重梁段（1#段）时主构架后锚安全系数K22.0此时挂篮底模后锚安全系数K23.55、挂篮行走时安全系数 K22.5二、挂篮安全计算2.34m3.86m1.1、 荷载确定1#段混凝土方量69.7m3, r按=2.65t/m3计，1#段荷载G总二184.7t,荷载分布底板厚0.937m分布范围按前后横梁吊点间距

2、G 底二(4.4X3X0. 937) X 2. 65=32. 8t后横梁受力32. 8t/6. 2X3. 86=20. 4t平均 q 后二20. 4t/4. 4-4. 6t/m前横梁受力32. 8t - 20. 4t= 12. 4t平均 q 前二 12. 4t/4. 4=2. 82t/m底模总重17.51,前后横梁均分担8.75tQ 底=8. 75t/(1.6+4. 4+1. 6)=1. 15t/m1.2、 后横梁受力计算后横梁跨中4.4m范围，在施工过程中有简支情况4.4mq= q 后+q 底=4. 6t+l. 15t=5. 75t/mM=(l/8)ql2=l/8 X 5. 75 X 4.

3、4=13. 95t. m0=M/w=13.9X1O3/ (932X2) =746.5kg/cm2 1700kg/ cm2底模后横梁采用2 40bw=932满足要求后横梁腹板1.6m范围的受力计算(保守起见 按简支算)1#梁梁高9.8m腹板宽1m单侧腹板荷载(9.8X1X3) X2.65=78t作用在后横梁上的荷载为 (78/6.2) X 3.86=48.6tq 后=48. 6/1. 6=30. 5t/mq 底二1. 15t/mq= q 后+q 底=30. 5t+l. 15t=32t/mM=(l/8)ql2=l/8X32X 1. 62=10. 24t. mW=2X 932=1863cH。=M/w

4、=10.24X 1()5/1863=549.4kg/cm2 1700kg/ cm2满足要求1.3、 前横梁受力情况前横梁受力情况，荷载远小于后横梁，而前后横梁的杆件与吊点形式 均相同，故不再计算。2、荷载确定/Q总=Q碎+Q底6. 2m5. 2mQ 碎二Q 总 X 2. 34/6. 2=69. 71Q底=1/2底横模重+1/2侧横模重+1/2底内横模重+前上横梁+前吊带=17.5t/2+2*18. 8t/2+18t/2+2. 6t+lt=40.15tQ 总二 69. 7t+40. 15t=109.85t （按 llOt 计）后锚 R=110tX6. 2m/5. 2m=131. 2t后锚分为左右

5、2个点,那么单锚点为13L 2/2=65. 6t （按66t计）每个锚点有2根轨道钢筋，有2根单独预埋直径32精扎螺纹钢筋平均到每个钢筋上的力为66t/4=16. 5t单根精扎螺纹钢筋抗拉力按50t计，考虑1.3不均布系数安全系数 K=50/（16. 5*1. 3）=2. 33满足要求3、挂篮加载情况3.1、 挂篮加载位置3.2、 荷载 G=136t前吊点受力 Q 碎二(136/6. 5) X (0. 84+1+2)=80. 3t挂篮重Q挂=1/2底横梁重+1/2侧横模重+前上横梁+前吊带=17. 5t/2+2*18. 8t/2+2. 6t+lt=31.2t前吊点合计主构架受力Q 总二 Q 睑+Q 挂=80.3+3L2=llL5t3.3、 结论：挂篮主构架加载已超过浇注1#段时受力情况，对后锚固点 检验到达目的。