7、悬挑式脚手架施工方案.pdf

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1、悬挑式脚手架施工方案一、现场勘察本工程为框架结构，根据地质勘察部门提供的勘察报告，本区地势平坦,地质均匀，可以按照工程建设要求根据需要搭设脚手架.本工程总高度为 23 米，经研究决定建筑物四面采用悬挑扣件式双排脚手架.二、脚手架搭设步骤固定槽钢在槽钢上排放扫地杆按立杆间竖立杆逐根竖立杆并与扫地杆扣紧 安装第一步大横杆 并与立杆扣紧安装第一步小横杆 安装第二步大横杆 安装第一步小横杆 架设临时斜撑杆 上端与大横杆和小横杆安装连墙杆 东西两面安装立杆 架设剪刀撑 立杆及小横杆高出作业面 1.2 米铺脚手板护身栏杆并挂立网挂平网按步骤随施工进度搭设。三、搭设脚手架的人员组织安排根据工程规模，可按照以

2、下人员分配进行脚手架的搭设施工:本工程架体搭设需要 7 个人，4 人负责具体搭设，3人负责服务工作,工地安全员，施工员负责质量安全检查.所有脚手架施工人员均持有省建工局颁发的特殊工种人员上岗证书.四、搭设脚手架专用工具序号12345工具扳手安全带安全帽水准仪工作服数量7 套7 条7 个1 台7 套五、搭设脚手架材料准备根据工程规模,需要脚手架材料选择如下：1、钢管：每批钢管进场应有检验合格证，采用外径48mm 壁厚 3.5mm 钢管，壁厚 3.5mm 的焊接管，用于立杆、大模杆、斜撑，重量在 25kg/m 以内，以利人员操作，小横杆长度 1.2m 为宜，钢管应平直，无锈蚀，槽钢 120 型长度

3、宜 2。5m，应平直无锈蚀。2、扣件：认真检查，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用.扣件内壁圆弧与钢管紧扣时，接触面不小于 30，扣件螺栓拧紧程度最大不能超过 65N。M3、钢脚手板：板厚不小于3mm，长度应大于3m，宽度不小于 200mm。4、脚手架所挂安全网，要使用省、市推荐产品,要有推荐证、合格证件，若无此项，一概不能用。六、脚手架搭设要求1、作为脚手架基础部分工 12 槽钢放置平整，固定牢固,待混凝土达到 80,强度方可扎设脚手架，脚手架底坐采用 25mm 螺纹钢，焊接于槽钢之上，固定槽钢用 14mm，圆钢也须焊接牢固.2、双排架内立杆距离墙面 200 mm,立杆纵距取 1.5m，双排架

4、内外立杆间距取 1。05 m，横向水平杆应紧靠纵向扫地杆下设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm，接头中心距最近主接点的距离不宜大于步距的 1/3 垂直度不大于架高的1/200。3、脚手架的第一步大横杆围绕建筑物封闭操作，不允许单面操作，架子施工过程中断时，将脚手架与建筑物拉接牢固，大横杆放置在立杆内侧，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，每个切点不得缺扣。大横杆的步距取 1.5m,采用对接形式，上下大横杆的接头位置错开，布置在不同的立杆纵距内。4、在第一步大横杆安装过程中，随即跟上横向水平杆，在立杆与纵向水平杆每个交叉点必须设横向水平杆,上下各层横向水平

5、杆应沿左右两侧分别设置,以减少立杆偏心，外端要伸出纵向水平杆外 10cm 以上。用于连接在横杆的对接扣件，开口应朝架子的里侧，螺栓朝上，避免扣件开口朝上,以防雨水进入钢管,而在使用直角扣件时，开口不得朝下，以保证例用安全。5、脚手架搭设到第二步时，应设抛撑,抛撑与地面成60 夹角，上端与大横杆扣紧,再设连墙杆，方可拆除抛撑。6、连墙件宜靠主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm，每棵框架柱均用架杆与架体作牢固连结，并设防滑扣件。7、剪刀撑的设置:本工程高度 16.1M，因此在脚手架两侧、转角处各设置一道剪刀撑。中间各道剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。搭设时，剪刀撑斜杆

6、两端用旋转扣件与脚手架立杆或横向水平杆扣紧，最下面的斜撑与立杆的连接点离槽钢不大于 50cm，两斜杆相交处，及两斜杆中间还要增加 24 个扣结点与之相交杆件扣紧，剪刀 撑与地面成 45 度,其搭接长 度不少于 1 米,并不少于 3 个扣件。8、铺脚手板时，必须按照脚手架的宽度满铺板要平铺稳、挤严、封头，板与墙面的空隙不得大于5cm,脚手板采用搭接时必须搭在横向水平杆上，并用铁丝捆牢,搭接长度应大于 200mm，采用对接时,接头下面应设两根横向水平杆,板端头距横向水平杆不大于 15cm,禁止出现探头板,板上要清洁、平整、无杂物，作业时，操作层下部应留有一层脚手板，防止人、物高处坠落。9、脚手架的

7、操作层上要设防护栏杆和挡脚板，栏杆高度在 1。0m 处，挡脚板可距板面0。18 处加设一道低栏杆再设牢固的立网.七、脚手架搭设安全注意事项1、进入施工现场必须戴好安全帽.2、工作前及工作中不准喝酒,要衣着得体，穿胶鞋或布鞋，不准穿拖鞋或宜滑的硬底鞋3、工作时要系好安全带。4、工具使用完毕要放入工具带内，不准往下扔。5、注意对管、电防护。架子高于建筑物或结构布局需防雷设施时，架体应按规定部署防雷设施。6、架子搭设前，工地安全员要认真进行安全技术交底并负责进行监督、指导、搭设完毕或分段、分层搭设完毕后，安全员及有关人员要认真检查，仔细进行量化验收,办理验收手续。7、安全网的架设（1）平网架设:距坠

8、落基准面 3 米处设首层安全网，每隔 3 层设一道固定安全网，随施工作业层上升搭设随层网.平网要接紧、拉牢。利用尼龙绳或其它绳索缠在钢管上要固定牢固、严密。平网的架设尽量在施工层窗户及较大檐口处以上或以下。（2)立网架设：立网应架设在纵横上，上口高出作业面不少于 1.2m，同一层网的连接要牢固、严密。由于在脚手架外侧采取全封闭防护,所以立网上下部分必须用尼龙绳或麻绳牢固的固定在两道大横杆上，一定要严密。立网的搭设随脚手架的进度跟上.（3）工地安全员要随时检查安全网的连接，要保持平网内无杂物,清理要干净。八、脚手架的拆除方案1、拆除前首先勘察脚手架周围上下的作业环境、架子本身的外形情况，各连墙杆

9、的间距等，针对作业条件进行分工。2、架子的拆除程序与搭接程序相反,先搭的后拆，自上而下,先拆护身栏杆、脚手板或剪刀撑，后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆，一安要拆除一步清一步,拆除时保持脚手架的整体稳定。3、工作前应先清理脚手板上的杂物，拆除脚手板叶每档内留一块,人站在脚手架上拆除杆件，拆除后再将脚手板翻下一步。4、拆立杆要先扶住立杆再拆最后两个扣件，拆除剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间,再解两端扣件5、连墙杆应随架子逐层拆除。架子在施工期间变形过大或连墙点缺少受力不均时，在拆除前应先进行必要加固，补设临时接点，以保证拆除过程中脚手架的局面稳定。6、拆除脚手架要统一指挥，上下呼应，动作协调

10、，两人同拆一根杆时，解扣后应先通知对方,然后再落杆,拆下的杆件，分类堆放,下面运料工作人员同上面人员密切配合,防止交叉作业发生事故。九、脚手架占用的材料应保证质量，各种杆件连接件、架杆和其它部件，其型号、规定均应符合规定标准，认真验收、维修、保养。2、严格按规定在脚手架的操作层上设防护栏杆和挡脚板,栏杆高度设在 0。6 米处，挡脚板与架板面 0。18 米.3、严格按脚手架的搭设顺序进行搭设。4、脚手架铺板必须严实，架板要满铺封牢，不准有探头板，板上无杂物，清洁干净。5、脚手架在操作层下面留设安全层时，应在操作层上设安全网或采取其它的安全措施.扣件式钢管脚手架设计计算书本工程建筑装修结构用扣件式

11、双排脚手架，QK=5。0KN/m2,建筑物层高二层 3.3m,三、四、五、六层为 2.9m，脚手架搭设高度 16。1M,W0=0.5KN/m2，地面粗糙度为 B类，脚手架背靠建筑物为砖混，木脚手板，Q235、483.5mm 钢管,密目网全封闭，网重 0.002KN/m2，网目 2400目/100cm2，每目透风面积为 1.5mm2.一、槽钢作扣件式钢管脚手架支撑计算1、脚手架荷载计算（1）、线荷载计算结构荷载标准值31.5=4。5KN.M木脚手架 0.351.5=0。525KN.M剪刀撑 L=1。52+1。52 =2。12MS=1.51。2=1.8M41.8=340N/m高度按五层荷载计算，3

12、。32.94+1.2=16。1M34016。11。2=6.57KN22(1.52+1。52+1。2+2。122)38。41。3+10钢管脚手架自重 30016。1=4.83KN荷载轴向计算求 q：q=4.5+0。525+6。57+4。83=15。425KN.M(2）、抗弯强度计算按集中荷载计算M=Kmgl=0.18815。4251.4=4.06KN.MM4.06106N.mmQ=-=65.8mPa f=215Mpa（12槽钢）W61。7 1000（3）、按挠度计算5qL4515.42514W=-=-=2。02mm384E1384 2.1 100000 388.5 100012015。4251。

13、4=21595N钢丝绳选取 61911（绳直径）=61.3KN21595N故满足要求。二、脚手架设计计算书计算：1、试确定脚手架的搭设尺寸，搭设尺寸尽量与开间、层高尺寸配合。选择其 h=1.5M，La=1.5M，Lb=1.05M,a1=0。3M，施工层上横向水平杆间距 0。75m.二、横向水平杆计算，按受均布荷载的简支梁计算。（1）、线荷载计算：标准值：qk=(Qk+Qp）横向水平杆间距=（3+0。35）0.75=3。26KN/m设计值:q=1.2（0。30.75+1。430。75）=3.42KN/m（2）、抗弯强度计算：（采用 q）11M=qtb2=3。421。22=0.62KN.m88M0

14、.62106N。mm0。62106N。mmS=-=W5.08cm35。08103mm3=122N/mm2f=205N/mm2f 为钢材的抗弯强度设计值，应按规范表 5。1.6 查得W 为钢管的截面抵抗矩,查规范 P50 页附录 B 表 B（3）、挠度计算:(采用 qk）(不考虑悬挑部分，因如考虑，相反会减小了最大挠度，这样安全系数更大。）5qktb452.48(1.2）4V=-=-384EI3842.0610512。191041200=2.67mmV=-=8mm150同时 V10mm(绝对挠度值）,查规范 P14 页表 5.1.8E 为钢材的强度模量（弹性模量）,查规范P13页表5.1。6得I

15、 为钢管的惯性矩,查规范 P50 页附录 B 表 B 得V受弯构件的容许挠度，查规范 P14 页表 5。1。8得1200mmV=l/150=-=8mm150mm由于受弯构件的挠度 V V，同时小于绝对挠度值10mm，达到了双控的目的，安全系数更大。3、纵向水平杆的计算（1）、荷载计算：作用于纵向水平杆的集中荷载的标准值：1a110。3FK=qKtb（1+）2=2.481。2（1+）22tb21.2=2。33KN作用于纵向水平杆的集中荷载的设计值：1a110。3F=-qtb（1+-)2=-3。471。2(1+)22tb21。2=3。25KN(2)、抗震强度计算：先计算最大弯矩:Mmax=0.17

16、53。251.5=0.85KN。m根据抗弯强度的计算公式：Mmax0。85106N.mm22S=-=-3=167N/mmf=205N/mm3W5.0810 mm则纵向水平杆的抗弯强度经验算达到安全要求。（3）、扣件的抗滑移承载力计算:R（最大支反力）=（1。15+1)F=2.153。25=6。99KN R=8KNR为直角扣件，旋转扣件的抗滑承载力设计值，查规范 P14 页表 5。1.7 得。（4)、挠度计算：1。146FktA31.1462。33103(1。5103)3V=-=-100EI1002。0610512.191041500=3。59mml/150=-=10mm150同时小于受变扣件的

17、绝对挠度值 10mm。通过计算纵向水平杆算定,达到安全要求。4、立杆稳定计算：(1）、确定立杆的计算部位：因本例以相同的步距（h)，立杆纵距（ta)、立杆横距（tb）和连墙件在置（均为三步四跨）搭设脚手架，立杆的不利部位最可能在底部。(2）、立杆轴力及弯矩计算：1）轴力计算：不组合风荷时:按规范式 5。3。21N=1。2（NG1K+NG2K）+1.4NQK先计算 NG1K（为脚手架结构自重标准值产生的轴向力）。查规范 P48页得钢管每米立杆承受的结构自重标准值qk为 0。124g,则 NG1K=Hqk=0。124850=6。24KN后计算 NG2K(构配件自重标准值产生的轴向力）NG2K=脚手

18、板+栏杆、挡脚板+安全网脚手板：查规范 P10页,表 4.2.1 1 标准值为 0。3KN/m2则在计算长度 1.5m 范围内（立杆每边 0。75m）的脚手板的面积为（tb+a1）1。5由于该脚手板为内、外立杆共同承担，所以要乘 0。5则脚手板自重标准值产生的轴向力为0.3（tb+a1)1。50.5=0.3（1。2+0。3）1。50.5=0.3375KN栏杆、挡脚板：查规范 P11 页表 4。2。1-2标准值为 0。11KN/m则栏杆、挡脚板自重标准值产生的轴向力为:0。11ta=0。111。5=0。165KN安全网：已知网重为 0。002KN/m2则安全网自重标准值产生的轴向力为:0。002

19、KN/m2.ta。H=0.0021.5 50=0。15KN那么 NG2K=0。3375KN+0。165KN+0。15KN=0。65KN再计算:NQK为施工荷载（人员、器具、材料的自重），由于已知总荷载QK=5KN/m2则:施工总荷载在计算长度 1.5m 范围内的轴向力为：1NQK=（tb+a1）ta.-.QK21=（1.2+0.3)1。55（施工荷载为内、外立杆平均分担)2=5。63KN则：N=1。2（NG1K+NG2K)+1。4NQK=1.2（6.24+0.65）+1。45。63=16.15KN组合风荷载时：按式 5。3.2-2 计算：N=1。2（NG1K+NG2K)+0.851.4NQK=

20、1。2（6.24+0。65）+0。851。45.63=14.99KN2）弯矩计算（MW）作用于脚手架上面的水平风荷载标准值：WK=0。7us.uz.根据 30 年一遇的大风，为保守期间,取系数为 0。7us：脚手架风荷载体型系数，查规范 P12 页，表 4.2。4 得 us=1.3而=架+网 架查规范 P49 页表 A3 得 架=0。089 1010cm 的透风面积 24001.5 网=1-=1-=0.641010cm 的迎风面积面 1010103=0.089+0.64=0.729uz：风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ9）规定采用，由于地面粗糙度为 B 类，取 uz=0

21、。8(脚手架高度 15m，uz=1.42)W0为已知为 W0=0.5KN/m（风压)则 WK=0.71.30。7290。80.5=0.266KN/m0。851.4Wktah2根据：MW=0.851。4MWK=-10（已知）规范 P17 页(5。3.4）0.851.40.2661.51.8=-=0.154KN。m10(3）计算长细比及1）容许长细比计算：t0 Kuh=-根据规范 P17 页 5.3.3 式=-IIK 为计算长度附加系数，规范要求取1.155；u 为立杆的计算长度系数，考虑脚手架的整体性，u 按规范 P17 页表 5。3。3 取值，由立杆横距 tb=1。2m 为安全系数大一些，取

22、tb=1。30m，在连墙件布置三步三跨的条件下，u取 1。8H 为已知 h=1.5mi 为截面回转半径，查规范 P50 页，附录 B 表 B，i=1。58m222 1。1551。8180则=-=236。8=2101.58(查规范 P14 页，表 5。1。9）p0=1。1551。8180查规范 P51 页附录 C 表 C,得立杆系数为 0。130（4）、验算立杆的:N 16。15102不组合风荷时：=-=252N/mmA 0.130489(A 查规范 P50 页,附录 B 表 B 为 489mm）f=205N/mm（查规范 P13 页,表 5.1。6，钢材的强度设计值 f=205N/mm）组合风

23、荷时:N MW 14.99 0。1541022+=-+=303N/mm 205N/mma+W0。130489 5。08103虽然大于钢材的强度设计值f=205N/mm2，但只要在误差 5范围内，均视为安全.5、连墙件的计算：（1）、计算连墙件所随的水平力及扣件连接的抗滑承载力计算：Nl=Nlw+N0（规范P19 页 5.4.1）62223由风荷载产生的连墙件的轴间力设计值，应接规范P19页 5。4。2 公式计算。Nlw=1。4WK。Aw（由于本工程脚手架高度 15m，按规范 P27 页，表 6.4。1 取竖向间距 2h1,水平间距 3t1)AW=t1。h1=4。5m4。5m=20。25mt1：

24、连墙件的水平间距 h1：连墙间的竖向间距WK（底部）=0。266KN/m 在立杆稳定计算中已经求得。因此 Nlw=1.40.26620。25=7.54KNNl=7.54KN+N0（根据规范 P19 页 5.4。1 公式关于N0的说明，双排架取 N0=5KN）=7。54KN+5KN=12.5KN2Rc=28KN=16KN(由于连墙杆采用直角扣件与脚手架的内外排立杆连接，连墙件杆与建筑物连接时，在建筑物的内、外墙面各加两个直角扣件扣牢，所以根据规范 P14 页，表 5.1。7，直角扣件的承载力设计值为 2 倍的 Rc，为 28KN=16KN)，故扣件连接抗滑承载力满足要求.(2）、连墙杆稳定承载计

25、算:连墙杆采用483.5mm 钢管时，杆件两端均采用直22角扣件分别连于脚手架及附加的短钢管上，因此,连墙杆的计算长度可取脚手架距墙距离，取 t0=0。5m=50cml00.5100（变成 cm)根据：规范P16 页=-i1.58cm=32=150=150 是查冷弯薄壁型钢结构技术规范，GBJ18-87第 3。3.4 条得=32，查规范P51 页，附录C 表 C 得=0.912 Nl 11。031000（乘 1000 变为 N)2则=-=25N/mm fA 0.912489mm2=205N/mm（P13 页表 5.1。6）（A 查规范P50 页,附录B 表 B 为 A=489mm2)故连墙杆稳定承载力满足要求。2