消防水池专项施工方案.pdf

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1、目录1.1.工程概况工程概况.1 12.2.水文地质条件水文地质条件.1 12.1地质条件.12.2水文条件.13.3.编制依据编制依据.1 14.4.施工组织施工组织.2 24.1施工准备.24.1.1施工人员安排.24.1.2机具设备配置情况.24.2消防池施工准备.34.2.1消防池轮廓放样.34.2.2破除消防池范围内的构筑物.34.2.3钢板桩施工.34.2.4基坑开挖.34.2.5基坑垫层施工.44.3消防池主要工程施工.44.3.1原材料进场和堆放.44.3.2钢筋加工.44.3.3钢筋绑扎.54.3.4成品钢筋的保护.64.3.5安全技术措施.74.3.6质量通病防治措施.74

2、.4模板工程.74.4.1主要材料准备.74.4.2施工方案.84.4.3梁模板计算书.144.4.4标准梁底模板验算.144.4.5标准梁侧模板验算.194.4.6侧墙模板计算书.244.4.7柱模板计算书.284.4.8模板及满堂架施工质量检查.324.4.9混凝土施工.335 5预留孔洞及预埋件制作预留孔洞及预埋件制作.3 37 76.6.质量保障措施质量保障措施.3 38 87.7.安全文明施工保障措施安全文明施工保障措施.3 38 8消防水池专项施工方案消防水池专项施工方案01.1.工程概况工程概况本消防水池东临晋安河，距晋安河河岸 5m、西临六一路、南临东方航空公司,距离大约 5.

3、2m，北临新建湖东东路主体结构。东西走向尺寸大小：长 15.45m，宽为 9.25m，储水方量 252m，结构有泵房和水房。基坑开挖深度35m,基坑开挖尺寸 17m11m。具体顶面标高可根据现场残留的消防水池顶面测得，经测量得到原有消防水池顶板标高为 7.292m，水池基底开挖标高 3.9m，吸水槽处标高2.9m，积水槽处标高 2.4m，其余尺寸根据施工需要以及设计图纸确定。图纸由东方航空公司提供。2.2.水文地质条件水文地质条件2.12.1地质条件地质条件东航消防水池工点地质主要是回填土、淤泥、原有建筑结构物基础、改河围护结构。13m 为回填土、35m 为淤泥、靠河和东航侧小部分有围护桩、支

4、撑梁和冠梁。2.22.2水文条件水文条件该处东临晋安河，地下水丰富，56 月为雨季，511 月为台风多发季节，往往会带来强降雨，上游放水或是涨潮均会带来水位上升，导致基坑积水，影响消防池的土方开挖工作。3.3.编制依据编制依据中国东方航空消防图纸资料。参考规范如下：3.1 建筑设计防火规范（GB50016-2006），以下简称建规3.2 建筑给水排水设计规范（GB50015-2003）3.3 建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范（GB50242-2002）3.4 工业金属管道施工及验收规范（GB50235-97）3.5 现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范（GB50236-98）3.6

5、国家建筑标准设计图集(适合本工程范围)3.7 机械设备安装工程施工及验收规范GB50270278983.8 通用阀门压力试验GBT13927-9213.9 电气装置安装工程按地装置施工及验收规范GB50169-923.10 建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-934.4.施工组织施工组织4.14.1施工准备施工准备4.1.1施工人员安排根据现场管理及施工需要，共配置人员 28 名。附表附表 1 1：人员配置表：人员配置表序号12345678910主要人员名称总技术质量负责人施工进度、安全负责人现场技术、质量主管现场技术员、安全员测量人员实验员钢筋工（电焊工）模板工砼工电工人员配置情况

6、1 名1 名1 名各 2 名2 名1 名6 名6 名6 名1 名备注4.1.2机具设备配置情况附表附表 2 2：机具配置表：机具配置表序号1234567施工机具名称破碎锤200 型挖机25t 吊车振动棒水泵钢筋切割机电焊机机具配置情况1 部1 部1 部2 套2 套1 台1 台施工部位构筑物凿除土方开挖钢筋、模板吊运砼浇筑抽水切割钢筋焊接289氧割设备模板加工设备1 套2 套切割钢筋加工模板4.24.2消防池施工准备消防池施工准备4.2.1消防池轮廓放样根据图纸尺寸、坐标放样，之后定点再用白灰划线。4.2.2破除消防池范围内的构筑物首先探明和熟知该区域内的所有公用设施，如：通信线、电缆电力线以及

7、各种管道，保证在施工的同时不破坏任何公用设施，做到安全文明施工；在根据地质资料探明消防池所辖区域内的构筑物，如：消防池西面的钢筋混凝土建筑物基础、晋安河一期施工过程中的围护桩、冠梁及支撑梁等。4.2.3钢板桩施工基于安全和方便施工考虑，对于该消防池基坑采用 12m 长的拉森钢板桩围护，钢板桩采用打拔机施工。打桩前放线定位，撒上白灰，打桩时确保钢板桩的垂直度及连续性，以便于防止渣土和大部分水涌入，从而确保施工安全和基坑少渗水。具体钢板桩布局图如下图所示4.2.4基坑开挖放坡开挖，土方及时运走，不可堆放在离基坑周边 2m 范围内；配备足够的水泵，开挖沟槽和积水坑以确保基坑积水量不影响施工，在抽水槽

8、位置挖基槽长3宽分别为 92,并形成大致 45 度，60 度坡，在此槽北端挖积水槽以便积水能够及时抽出，当开挖过程中遇到钢筋混凝土结构物时及时破除，现场技术人员随时观察周边变化情况，测量班做好周边钢板桩位移监测工作，做好各种预防工作，确保施工人员安全。基坑开挖过程中随时做好测量工作，当开挖至离基底 20cm 左右时进行人工清理，尽量保护好原状土，靠近六一北路侧须放坡开挖。4.2.5基坑垫层施工验槽结束通过后，通过人工将基底摊平，同时支护好模板，并检测其牢固性能，以免产生爆模现象，做好垫层厚度的测量工作，在模板边缘做好标记，以便在打垫层过程中能更好的控制混凝土垫层的厚度，同时要确保沟槽尺寸的精确

9、性。待垫层的强度达到 75%以上时进行底板钢筋、及各柱的钢筋绑扎施工。4.34.3消防池主要工程施工消防池主要工程施工在钢筋、模板、混凝土施工前，要确保垫层清洁，检查模板的整洁和光滑度、钢筋的清洁性。同时严格控制钢筋、模板的制作尺寸。钢筋工程本工程所用钢筋采用 HPB235（级钢筋）、HRB335（级钢筋），现场设钢筋加工场，所有钢筋加工在现场进行。4.3.1原材料进场和堆放（1）钢筋原材料进场钢筋原材料，必须具备出厂合格证。收料员认真核查产地、批号、规格是否与合格证相符，经确认无误后，方可收货进场。钢筋进场按批检查验收。（2）钢筋堆放钢筋堆放场地布置在现场空地处，下部用方木垫高上部用土工布覆

10、盖。用标识牌对钢筋规格、产地、使用部位、检验状态等进行标识，并设专人管理。4.3.2钢筋加工钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求。钢筋的表面确保洁净、无损伤，油渍、漆污和铁锈等在使用前清除干净。不使用带有颗粒状或片状老锈的钢筋。钢筋必须平直，无局部曲折。调直钢筋时按下列规定执行：采用冷拉方法调直钢筋时，级钢筋的冷拉率不宜大于 2%；级钢筋的冷拉率不宜大于 1%。4级钢筋末端作 180弯钩，圆弧弯曲直径 D 不小于钢筋直径 d 的 2.5 倍，平直部分长度不小于钢筋直径 d 的 3 倍。级钢筋末端需作 90或 135弯折时，级钢筋的弯曲直径 D 不小于钢筋直径 d 的 4 倍，平直部分长度按设计

11、要求确定。弯起钢筋中间部位弯折处的弯曲直径 D，不小于钢筋直径 d 的 5 倍。箍筋的末端作成弯钩，弯钩形式按设计要求。4.3.3钢筋绑扎（1）准备工作核对半成品钢筋的规格、尺寸和数量等是否与料单相符，准备好绑扎用的20-22 号火烧丝、钢筋钩等绑扎工具和材料，并按各部位保护层的厚度准备好水泥砂浆垫块，当保护层厚度小于或等于 20mm 时，垫块平面尺寸为3030mm；当保护层厚度大于等于 25mm 时，采用细石混凝土垫块，垫块平面尺寸为 5050mm，墙柱的垫块采用水泥砂浆垫块。（2）底板钢筋绑扎底板钢筋采用加工场加工，现场焊接连接或是绑扎。钢筋连接时注意对防水层的保护，同时注意接头位置符合规

12、范要求。要求四周钢筋交叉点每点扎牢，中间部位交叉点可相隔交错扎牢，绑扎时以受力钢筋不位移为主要控制手段。绑扎时注意相邻绑扎点的铁丝扣要成八字型，以免钢筋歪斜变形。根据底板的厚度，采用20 的钢筋作为蹬筋，来固定上层钢筋和保证两层钢筋间的间距。蹬筋梅花型设置，间距 11m。底板钢筋绑扎时弯钩应朝上，不得倒向一边，双层钢筋网的上层钢筋弯钩要求向下。（3）墙钢筋绑扎墙竖向钢筋放在内侧，水平钢筋放在外侧，上下及两端二排钢筋交叉点每点扎牢，中间部分每隔一根相互成梅花式扎牢。两层钢筋网之间梅花形设置 S 型拉筋。（4）柱钢筋绑扎柱钢筋绑扎严格按照设计规范要求进行绑扎，保证其垂直度，箍筋间排距均匀，尺寸符合

13、要求，保证绑扎牢固性，搭接符合设计要求。（5）顶板钢筋绑扎5顶板筋绑扎在梁底模安装好后进行，纵向受力钢筋出现双层或多层排列时，两排钢筋之间每隔 1000mm 垫直径 20mm 的短钢筋（垫铁），以保证钢筋间的净距离。箍筋的弯钩叠合处交错设置。顶板钢筋交叉点采用 22 号火烧丝扎牢，梁板钢筋绑扎时，配置的钢筋级别、直径、根数和间距要符合设计要求，绑扎的钢筋网不得有变形，松脱现象。上层钢筋网片必须垫以足够的马凳，间距 1m，梅花形布置，以保证上层钢筋网位置的准确，钢筋网片绑扎前必须先弹线，以保证钢筋顺直，间距均匀。（6）钢筋连接钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，合格后方可施焊。焊工必须有焊工考

14、试合格证，并在规定的范围内进行焊接操作。搭接焊：钢筋焊接使用的焊条，必须符合设计要求和有关规定。焊接成型时，焊接处无水锈、油渍，焊缝饱满，焊缝长度及高度必须符合有关规定。钢筋接头不设置在梁端、柱端的箍筋加密区范围内。设置在同一物件内的受力钢筋焊接接头必须相互错开。在任一焊接接头中心至长度为钢筋直径 d 的 35 倍且不小于500m 区段内，同一根钢筋不得有两个接头。在该区段内有接头的受力钢筋截面积占受力钢筋总截面面积的的百分率，受拉区不超过 50%，受压区不限制。焊接接头距钢筋弯拆处，不小于钢筋直径的 10 倍，且不位于构件的最大弯矩处。搭接焊接头外观检查结果，应符合下列要求：焊缝表面平整，不

15、得有较大的凹陷、焊瘤；接头处不得有裂纹；（7）顶板预留洞口，泵房处预留洞口尺寸 1m1m，水池处预留洞口尺寸 0.8m0.8m，此处须作加强筋。预埋管处同样需要配置加强筋。（8）钢筋水平横纵筋必须达到横平竖直，间距均匀，弯锚长度达到设计要求，C25 混凝土中，钢筋的锚固长度一般为 35d。箍筋制作过程中要考虑抗震与非抗震要求。4.3.4成品钢筋的保护（1）成型钢筋运至施工现场按指定位置堆放，下垫方木堆放整齐，堆放高度不宜过高，以防压弯钢筋。（2）运输过程中注意轻装轻卸，不随意抛掷。（3）未经设计许可，不在主筋上焊接预埋件。（4）在安装钢筋的同时协调好各种管道及预留洞、预埋件的埋设工作，并对这些

16、部位的钢筋按设计要求进行处理，不随意截断或挪动已安装好的成型钢6筋。（6）对已安装完的钢筋加强保护，避免直接踩踏，避免雨淋，以防生锈，特别注意负筋部位钢筋的保护。（7）浇筑梁板混凝土时，应在其上铺设临时通道。用25 钢筋焊制支架,间距为 1000mm，上面铺设 5cm 厚木板；或采用脚手管及木板支搭。浇注混凝土时，要设专人看护，发现钢筋位置出现位移时，要及时调整。混凝土浇筑时，临时通道应随浇筑随拆除。4.3.5安全技术措施（1）钢筋加工场地要保持道路畅通，危险部位必须设置明显标志。（2）搬运钢筋时，要注意前后方向在无碰撞危险或被钩挂料物，特别是避免碰挂周围和上下方向的电线。（3）钢筋加工棚中应

17、将钢筋机械安全操作规程悬挂于明显的部位，每班开始前，班组长应对当日的加工数量和注意事项做出明确的班前交底。（4）钢筋加工、连接机械必须设置防护装置，注意每台机械必须一机、一闸、一箱、一漏电保护开关。（5）所有操作人员必须持证上岗，熟识机械性能和操作规程。4.3.6质量通病防治措施（1）保护层水泥砂浆垫块厚度准确，垫块间距适宜，防止梁底柱侧露筋。（2）对于顶板筋绑扎，水泥砂浆垫块一定要垫够，垫块间距不超过700mm，梅花形设置（3）钢筋、骨架绑扎，缺扣、松扣数量不得超过绑扎数量的 10%，且不集中。骨架未绑扎前要检查钢筋接头数量，如超出规范要求，要作调整才可绑扎成型。（4）为保证钢筋位置的准确，

18、要在墙外边 100mm 处设检查线，在浇筑混凝土时，发现钢筋移位，及时调整。4.44.4模板工程模板工程4.4.1主要材料准备（1）侧墙模板：模板由面板、模板背楞（竖横向均采用双圆钢管 2483.5 组成，面板采用 18mm 厚竹胶板；支架由预埋系统及架体两部分组成，其中预埋系统包括地脚螺栓、螺母、连杆及横梁。（2）框架柱模板：竹胶模板；7（3）顶板、中板及梁：扣件式脚手架（483.5mm）及扣件、18mm 竹胶板、50100mm、100100mm 方木、钢管483.5mm 和 16 对拉螺栓。4.4.2施工方案（1）模板施工说明结构主要部位模板方案简述如下：顶板、中板及梁的模板采用 18mm

19、 厚的竹胶板，扣件式满堂脚手架作为支撑体系。顶板面板采取厚 18mm 竹胶板，立杆采用 48.33.6mm 钢管，可调托架上方沿纵向设 48.3 的圆钢管，顶部沿横向铺设 50100mm 方木作为模板垫木（间距 300mm），最后铺设 18mm 竹胶板。立杆步距 1.11.1m，水平横杆的垂直间距为 1300mm，支架四边与中间每隔 4 跨设一道横向和纵向的竖向剪刀撑，同时从板顶向下第一道水平杆、板底扫地杆处各设置一道连续的水平剪刀撑。顶、中板梁下反梁，采用扣件式满堂脚手架，主梁范围内的立杆间距加密为 600600mm，水平横杆垂直距离加密为 1000mm，同时每隔 6 跨设置一道竖向剪刀撑，

20、可调托架上方沿纵向覆方木 250100mm 主龙骨（间距 800mm），在纵向方木顶部沿横向覆 50100 次龙骨（间距 200mm），最后在横向方木顶部布置梁底模。梁侧模采用 50100mm 的竖向方木（间距 150mm）、2 道 48 钢管和 2道 16 的对拉螺栓进行加固。四周墙壁及中墙壁以扣件式满堂支架作为支撑体系，侧墙采用 18mm 厚的竹胶板，竖向内背楞采用双钢管 2483.5mm，水平间距不大于 200mm，在面板拼缝处加密，为并列 2 道钢管。横向外背楞采用双钢管 2 483.5mm，间距为500mm。墙壁模板地脚螺栓采用 25 钢筋制成，间距 1000mm 布置，锚固深度为1

21、50mm，并与地面成45夹角，同时在支架底部工字钢预埋一根 25 钢筋固定。柱模板采用 18mm 厚的竹胶板，柱侧模板外设方木（次龙骨），柱次龙骨外设 2 道10 钢管（主龙骨），主龙骨四周各设置一道 22 对拉螺栓进行加固。4.4.3 顶板及中板模板支架计算书面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。8本计算书中，计算时按照顶板最大厚度 1000mm 进行设计计算，支

22、架采用扣件式钢管脚手架，1.1m1.1m 间距，步距 1.3m，次楞采用 5cm10cm 方木，间距为 300mm，主楞采用钢管483.5mm，间距为 1100mm。具体布置图见附件（1 1）计算参数）计算参数中板及顶板模板采用 18mm 厚竹胶板，查建筑施工手册表8-56 得，抗弯强度 f=9.7N/mm2，弹性模量 E=4680 N/mm4。模板底设横向 50100mm 方木（次龙骨），方木间距 300mm，抗弯强度 13N/mm2，弹性模量 9500N/mm4。次龙骨下设纵向钢管483.5mm（主龙骨），间距1100mm，抗弯强度215N/mm2，弹性模量 2.06105N/mm4。主龙

23、骨下设支撑顶托，顶托放置在 483.5mm 的扣件式钢管脚手架立杆上，立杆间距 11001100mm，步距 1300mm。根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 查得：模板及其支架自重标准值 G1K=0.5KN/新浇筑混凝土自重标准值 24KN/m3，采用泵送砼，浇筑速度为 60m3/h，采用插入式振捣器振捣。200mm 厚新浇混凝土板自重标准值为 G2K=240.24.8KN/钢筋自重标准值 G3K：1.10.10.11KN/施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土，故计算时取均布荷载Q1k4.5KN/。顶板模板承受的荷载及组合如下：模板荷载标准值和设计值序号1234荷载名称模板自

24、重新浇筑混凝土自重钢筋自重施工荷载合计标准值0.5KN/m2240.2=24KN/m20.11KN/m2取 4.5KN/m2荷载分项系数1.21.21.21.4设计值0.65.760.1326.312.792注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取 4.5KN/m2。（2 2）竹胶板模板计算）竹胶板模板计算9、计算简图及计算模型的确定一块竹胶板宽度为 0.92 米，肋间距 300mm，简化为三等跨连续梁计算，取10mm 宽板条作为计算单元，计算简图如下：竹胶板模板计算简图用于强度验算的均布荷载设计值：q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）0.01=0.128

25、KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q2=(0.5+240.2+0.11)0.01=0.0541KN/m、强度和挠度的检算查建筑施工计算手册附表 2-13 得最大弯矩、扰度系数分别为：KM=-0.100、KW0.677。bh310183=4860mm4截面惯性矩：I=1212bh210182=540mm3截面抵抗矩：W=66a.强度验算跨度/板厚=300/18100，属小挠度连续板。弯矩:Mmax=KMq1l2=-0.10.1283002=1152Nmm=M/W=1152/540=2.13N/mm29.7N/mm2 fm抗弯强度满足要求b.挠度验算=KWq2300l4/100EI=(0.67

26、70.05414004）/(10046804860）=0.412mm=0.75mm400Q 挠度满足要求经检算，模板满足强度、刚度的要求。（3 3）次龙骨计算）次龙骨计算次龙骨采用 50100 方木，间距 300mm，主龙骨间距 1100mm。、计算简图及计算模型的确定10次龙骨直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算，计算简图见下图：1.11.11.1次龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值：q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）0.3=3.84KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q2=(0.6+4.8+0.11)0.3=1.653KN/m、强度和挠度的检算bh

27、3501003=4166667mm4截面惯性矩：I=1212bh2501002=83333mm3截面抵抗矩：W=66查建筑施工计算手册附表2-13 得最大弯矩、扰度系数分别为：KM=-0.100、KW 0.677。a.强度验算弯矩:M=KMq1l2=-0.13.8411002=464640Nmm=M/W=464640/83333=5.57N/mm2fm=13N/mm2 fm抗弯强度合格 b.挠度验算查建筑施工计算手册附表 2-13，挠度系数为=KWq2l/100EI=(0.6771.6531100）/(10095004166667）=0.414mm1100=2.75mm400 挠度满足要求（4

28、 4）主龙骨计算）主龙骨计算主龙骨采用钢管2 483.5mm，间距 1100mm，立杆支撑间距 1100mm。钢管 483.5mm，其特性参数见下表：1144截面面积A cm25.08截面惯性矩截面抵抗矩回转半径I cm4W cm3ixcm24.3810.1581.58回转半 抗压强弹性模量 面积矩 抗剪强度径度 fmE N/mm2Sx cm3fv N/mm2iycmN/mm21.5821520600023.500125、计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：1.11.11.1主龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值：q1

29、=（0.6+5.76+0.132+6.3）1.1=14.07KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q2=(0.5+4.8+0.11)1.1=5.951KN/m强度和挠度的检算查建筑施工计算手册附表2-13 得最大弯矩、扰度系数分别为：KM=-0.100、KW 0.677。截面惯性矩：I=243800mm4截面抵抗矩：W=10160mm3a.强度检算弯矩:M=KMq1l2=-0.114.0711002=-1702470Nmm=M/W=1702470/10160=167.57N/mm2fm=215N/mm2 fm强度满足要求b.挠度检算=KWq2l4/100EI=(0.6775.95111004）

30、/(1002.061052.44106）=0.117mm1100 2.75mm 400挠度满足要求。12经检算，主龙骨满足强度、刚度的要求。（5 5）立杆计算）立杆计算立杆采用 483.5mm 钢管，立杆间距 11001100mm，步距 1.3m。立杆荷载标准值和设计值序号1234荷载名称模板自重新浇筑混凝土自重钢筋自重施工荷载合计标准值0.5KN/m2240.2=4.8KN/m20.11KN/m2取 4.5KN/m2荷载分项系数1.21.21.21.4设计值0.65.760.1326.312.792注：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 规定，10m 以下的支撑

31、架可不计算架体自重。单肢立杆轴向力：N=(1.2 q恒+1.4 q活)LXLYLX-单肢立杆纵向间距，取 1100mm；LY-单肢立杆横向间距，取 1100mm；P=1.2q恒+1.4q活=12.792KN/m2每根立杆承载面积为 11001100mmN=12.7921.11.1=15.48KN立杆稳定性检算单肢立杆承载力：N A f-轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C 采用；A-立杆横截面面积：A=（482-44.52）=323.75mm2；f-钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=205N/mm2；钢管回转半径：i=15.9mm；长细比：=L/i=2.

32、066（1100+200）/15.9=168.9式中 L 为立杆计算长度 L=（h+2a）（h 为横杆步距，a 为立杆伸出顶层水平杆长度，满堂支撑架立杆计算长度系数）查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C 得=0.353立杆的允许荷载为：13N=AF=0.353323.75205=23.43KNN=15.48KNN=23.43KN立杆稳定性满足施工要求。因此，顶板模板支架经检算，均满足设计荷载要求。4.4.3梁模板计算书（1）计算参数梁模板采用 18mm 厚竹胶板，查建筑施工手册表8-56 得，抗弯强度9.7N/mm2，弹性模量4680 N/mm4，查建筑施工计算手册附表2-48 得，

33、2。fv1.2N/mm梁底模板下设横向100100mm 方木（次龙骨），间距 150mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量9500N/mm4，查建筑施工计算手册附表2-48 得，2。fv 1.4N/mm次龙骨下设纵向钢管483.5mm（主龙骨），标准梁处间距 600mm，抗弯强度 215N/mm2，弹性模量 2.06105N/mm4，查建筑施工计算手册附表2-48 得，fv125N/mm2。主龙骨下设支撑顶托，顶托放置在483.5mm 的扣件式脚手架立杆上，立杆间距标准梁处 0.450.45m，步距 0.6m。梁侧模板外设竖向 50100mm 方木（次龙骨），间距 200mm，抗弯强度 13N

34、/mm2，弹性模量 9500N/mm4，查建筑施工计算手册附表 2-48 得，fv1.4N/mm2。标准梁次龙骨外设横向 2 道（每道 2 根）483.5mm 钢管（主龙骨）间距600mm，上端钢管距离梁转角处100mm，下端钢管距离梁底100mm，抗弯强度215N/mm2，弹性模量 210000N/mm4，查建筑施工计算手册附表2-55 得，2。fv120N/mm梁主龙骨两钢管间各设置一道 16 对拉螺栓，净截面积 A=144.1mm2，竖向间距标准梁为 400mm，横向间距 600mm，查建筑施工计算手册附表 2-57 得ftb170N/mm2。混凝土自重 rc=24KN/m3，采用泵送砼

35、，插入式振捣器振捣。本计算书以标准顶梁 9001600mm 为例进行检算。4.4.4标准梁底模板验算（1）竹胶板模板计算、计算简图及计算模型的确定14一块竹胶板宽 0.92 米，肋间距200mm，按四跨连续梁计算，计算简图如下：梁底模板计算简图梁底模板荷载标准值和设计值荷载名称标准值模板及支架自重0.5KN/m2新浇筑混凝土自重240.5=12KN/m2钢筋自重0.11KN/m2振捣混凝土产生荷载取 2KN/m2合计用于强度验算的均布荷载设计值:q1=（0.6+14.4+0.132+2.8）0.01=0.179KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q2=（0.5+12+0.11）0.01=0.

36、126KN/m、强度、挠度和剪力检算取 10mm 宽板条作为计算单元，查建筑施工计算手册附表 2-14 得弯矩系数KM=-0.107、KV-0.607、KW 0.632。0.200.200.200.20序号1234荷载分项系数1.21.21.21.4设计值0.614.40.1322.817.932bh310183=4860mm4截面惯性矩：I=12122bh10182=540mm3截面抵抗矩：W=66a.强度验算跨度/板厚=200/18100，属小挠度连续板。弯矩:M=KMq1l=-0.1070.179200=-766.12Nmm=M/W=766.12/540=1.42N/mm2fm=9.7N

37、/mm2 fm抗弯强度满足要求。b.挠度验算=KWq2l4/100EI=0.6320.1262004/(10046804860）=0.056mm=200=0.5mm400 1522挠度满足要求。c.剪力验算剪力：V=KVq1l=-0.6070.179200=21.731N fv21.731/(21018）=0.181N/mm2fv=1.2N/mm2max=3V/2bh=3max剪力满足要求。经检算，梁底模板满足强度、刚度和剪力的要求。（2）次龙骨计算次龙骨采用 100100 方木，间距 200mm，主龙骨间距 600mm。、计算简图及计算模型的确定由于主龙骨间距600mm，梁宽300mm，次龙

38、骨外边两侧悬臂150mm，150a=0.4，因此，近似按二跨连续梁计算。600l计算简图见下图：0.450.45梁底次龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值:q1=（0.6+14.4+0.132+2.8）0.2=3.5864KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q2=（0.5+12+0.11）0.2=2.522KN/m、强度、挠度和剪力验算查建筑施工计算手册附表 2-12 得弯矩系数 KM=-0.125，扰度系数 KW=0.521，剪力字数 KV=-0.625131bh 10010038333333mm4121211截面抵抗矩:：W bh21001002166667mm366截面惯性矩：I

39、a.强度验算弯矩:M=KMq1l2=-0.1253.5864502=-90770.63Nmm=M/W=90770.63/166667=0.545N/mm2fm=13N/mm2 fm抗弯强度满足要求。b.挠度验算16=KWq2l/100EI=0.5212.522450/(10095008333333）=0.0068mm=450/400=1.125mm挠度满足要求。c.剪力验算 V=KVq1l=-0.6253.5864450=1008.675Nmax44max fv1008.675/(2100100）=0.151N/mm f=1.4N/mm=3V/2bh=322v剪力满足要求。因此，次龙骨满足强度

40、、刚度和剪力的要求。（3 3）主龙骨计算）主龙骨计算主龙骨采用钢管483.5mm，间距 600mm，立杆支撑间距 600mm。、计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算。计算简图见下图：0.450.450.45梁底主龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值:q1（0.6 14.4 0.132 2.8）0.6 10.759KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q2（0.5120.11）0.6 7.566KN/m、强度、挠度和剪力验算查建筑施工计算手册附表 2-14 得弯矩系数 KM=-0.100，扰度系数 KW=0.677，剪力系数 KV=-0.

41、600截面惯性矩：I=121900mm4截面抵抗矩：W=5079.2mm3a.强度验算弯矩：M KMq1l2-0.10010.7956002-388620N mmM388620 38.25N/mm2 fm 215MpaW10160 fm17抗弯强度满足要求。b.挠度验算KWq2l40.6777.5666004 0.264mm100EI1002.06105121900600=1.5mm400挠度满足要求。c.剪力验算V KVq1l 0.60010.759600 3873.24N2V23873.24max 7.62N/mm2fv125N/mm2A1016max fv剪力满足要求。因此，主龙骨强度、

42、刚度和剪力满足要求。（4 4）立杆计算）立杆计算设计荷载检算立杆间距 0.450.6m，横杆步距 0.6m。单肢立杆轴向力：N=(1.2 q恒+1.4q活)LXLYLX-单肢立杆纵向间距，取 600mm；LY-单肢立杆横向间距，取 450mm；P=17.932KN/m2每根立杆承载面积为 450600mmN=5.180.450.6=4.84KN立杆稳定性检算单肢立杆承载力：N A f-轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 E 采用；A-立杆横截面面积：A=（48-44.5）=323.75mm；f-钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=205N/mm2；钢管回转半

43、径：i=15.9mm；长细比：=L/i=2.846（1100+200）/15.9=232.722218式中 L 为立杆计算长度 L=（h+2a）（h 为横杆步距，a 为立杆伸出顶层水平杆长度，满堂支撑架立杆计算长度系数）查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C 得=0.312立杆的允许荷载为：N=AF=0.312323.75205=20.71KNN=4.84KNN=20.71KN立杆稳定性满足施工要求。因此，梁底模板支架经检算，均满足设计荷载要求。4.4.5标准梁侧模板验算（1）侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再

44、增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：12F 0.22ct012VF cH式中：F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；c-混凝土的重力密度（KN/m3）取24KN/m3；t0-新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可 采 用 t=200/(T+15)计 算,T 混 凝 土 的 入 模 温 度，取 25 ；所 以t=200/(25+15)=5h；V-混凝土的浇灌速度（m/h），取 0.8m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hma

45、x=0.5m；1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1；掺具有缓凝作用外剂取1.2；2-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取 0.85；混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取 0.85；5090mm 时，取 1；110150mm时，取 1.15。此处取 1.15。12F 0.22Ct012V 0.222451.21.152 51.515KN/m2F CH 240.6 14.4KN/m219取上式中的最小值：F=14.4kN/m2作为模板侧压力的标准值，F侧14.41.217.28KN/m2侧压力的有效高度为：h Fc17.28 0.72.8m242振捣砼侧压力：

46、F振 41.45.6KN/m侧压力：（2 2）面板计算）面板计算计算简图及计算模型的确定一块竹胶板，其外侧肋间距 150mm，面板长度超过四跨，按四跨连续梁计算，取 1mm 宽板条作为计算单元，计算简图如下：0.150.150.15梁底模板计算简图用于强度验算的荷载设计值:q1=0.02288N/mm21mm=0.02288N/mm用于变形验算的荷载标准值q2=0.0432 N/mm21mm=0.0432N/mm强度、挠度和剪力验算查建筑施工计算手册附表 2-14 得：KM 0.107,KW 0.632,KV 0.607q1 F侧 F振17.285.6 22.88KN/m2q2 F 43.2K

47、N/m20.15a.强度验算：弯矩：Mmax KMq1l2-0.1070.022881502-55.084N mmM55.0841.02N/mm2 fm 9.7N/mm2W54 fmbh31183截面惯性矩：I=486mm41212bh21182截面抵抗矩：W=54mm366梁侧模面板强度满足要求。b.挠度计算：KWq2l40.6320.04321504 0.061mm100EI100468048620200 0.5mm400梁侧模面板挠度满足要求。c.剪力验算：V KVq1l -0.6070.02288150 -2.08N3V32.08max 0.174N/mm2 fv1.2N/mm22bh

48、2118max fv梁侧模板剪力满足要求。因此，梁侧模板强度、挠度和剪力满足要求。（3 3）次龙骨计算）次龙骨计算次龙骨采用 50100mm 方木，竖向布置，间距为 150mm，主龙骨用 2 道 483.5mm 钢管与竖肋夹牢，竖向设置 2 道，主龙骨间距 600mm，上端钢管距离梁转角处 100mm，下端钢管距离梁底 100mm。、计算简图及计算模型的确定次龙骨为单跨两端悬臂梁，计算简图如下：梁侧次龙骨计算简图用于强度验算的荷载设计值:q3=0.02288N/mm2150mm=3.432N/mm用于变形验算的荷载标准值q4=0.0432 N/mm2150mm=6.48N/mm、强度和挠度的检

49、算bh3501003=4166667mm4截面惯性矩：I=1212bh2501002=83333mm3截面抵抗矩：W=66a.强度验算l100n=1=0.167l60013.43210022-17160N mm支座弯矩：M支-q3l1222113.4326002（1-40.1672）2Mq（1-4n）137211.3.3N mm跨中弯矩：跨838MMAX137211.3N mmMMAX137211.31.65 N/mm2fm13N/mm2W83333Qfm强度满足要求。b.挠度验算端部挠度：3q4 136.48 100600端(16n23n2)(160.167230.1672)0.11 mm2

50、4EI249500 4166667端4006001.5mm400跨中挠度：q446.4860042跨（5-24n）（5-240.1672）0.239mm384EI38495004166667600跨1.5mm400400端、跨挠度满足要求。c.剪力验算：q l3.432600Vmax31029.6N223V31029.6max 0.31N/mm2 fv1.4N/mm22bh250100max fv剪力满足要求。因此，梁侧次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。（4 4）主龙骨计算）主龙骨计算主龙骨用 2 道 483.5mm 钢管与次龙骨夹牢，竖向设置 2 道，外肋间距600mm 上端钢管距离梁转角处