人防计算32202.docx

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1、人防计算书荷 载一、 静荷载顶板自重：（板厚5500mmm） 25 0.5=112.5 KPaa覆土自重：（覆土厚厚度8000mm） 220 0.8=116.0 KPPa q静静标=12.55+16.0=288.5 Kpa侧墙土压力力：二、 活荷载1、平时荷荷载 取取20T汽汽车 查查简明设设计手册 均布布压力 P=411.1 KKPa 动力力系数K=1.0 顶板板荷载 q车标标=1.041.11=41.1 KKpa 侧墙墙荷载2、战时荷荷载（冲击击波荷载） 本工工程为五级级人防工程程，地面超超压峰值取取Pm=0.11Mpa，核核爆当量取取15万吨吨。 （11）压缩波波峰值压力力 PPh=1-

2、h(1-)/c1t02Pm (规规范式-5.4.3-1) 查查规范表表5.4.2-1 c0=2000m/s (粉质粘粘土) c=2 =0.11 cc1= c0/c=2000/2=1100m/s h=00.8m 查查规范表表5.4.1 t022=0.779 经经计算得 PPh=0.0999MPaa=99KKPa （22）结构动动荷载 aa.顶板PPc1=k Ph (规范范式-55.5.22-1) 查查规范表表5.100.4 顶顶板允许延延性比=3.0 查查规范表表5.5.4 结结构不利覆覆土厚度 hm=3.3393m 查查规范表表5.5.3 顶顶板综合反反射系数 K=11.04 经经计算得 PP

3、c1= kk Ph=1.00499=1103 KKPa bb.侧墙PPc2=Pc (规范范式-55.5.22-2) 查查规范表表5.5.2 侧压系数数 =0.55（可塑粘粘性土） 经经计算得 PPc2=Pc =0.599=449.5 KPa cc.底板PPc3=Pc1 (规范式式-5.55.2-33) 查查规范PP43 =0.77 经经计算得 PPc3=Pc1 =0.7103=72.11 KPaa（3）结构构等效静荷荷载 a.顶板qq1=Kd1Pc1 (规范范式-55.10.3-1) 查规范范表5.10.66 Kd1=1.18 经计算算得 q1=Kd1Pc1=1.18103=121.8 KPP

4、a b.侧墙qq2=Kd2Pc2 (规范范式-55.10.3-2) 查规范范表5.10.66 Kdd2=1.07 经计算算得 q2=Kd2Pc2=1.0739.66=42.4 KPPa c.底板qq3=Kd3Pc3 (规范范式-55.10.3-2) 查规范范表5.10.66 Kdd3=1.00 经计算算得 q3=Kd3Pc3=1.0072.11=72.1 KPPa三、荷载组组合1、 顶板 （1）平平时（静荷荷载+汽车车荷载） q平平= q静+ q车=1.2228.55+1.4441.11=91.75 KPa （2）战战时（静荷荷载+战时时等效静荷荷载） q战战=0 (G SGK+Q SQK)=

5、11.0 (1.228.55+1.00121.8)=1156 KPa2、侧墙（1） 平时 汽车荷荷载产生的的土压力远远小于战时时荷载，故故省略计算算。（2） 战时（静荷荷载+战时时等效静荷荷载） 等效均均布静荷载载（土压力力） q静=1.2(69.53.47720.988+43.91.39923.066)12/44.4544=39.7 KNN/m q战战= q静+ q2=39.7+422.4=882.1 KPaa3、临空墙墙 查规规范表55.9.11 qq战=3000 KPPa 顶板板计算（战战时）本工程采用用板柱体系系，顶板厚厚度取h=500mmm，柱距距为7.22m7.2mm，圆柱直径为D

6、=600mmm，材料料选用C330混凝土土，HRBB335-级钢。ftd =1.4331.5=2.1445N/mmm2fcd =14.331.5=21.445N/mmm2fyd =1.355300=405NN/mm22一、 柱帽尺寸设设计 取hn=5500mmmhk=1.5hn=1.5500=750mmmc=0.33l/2=0.372000/2=11080mmm取c=11100mmma0.335l/22=0.33572000/2=11260mmm取a=13300mmm 板板、柱帽的的有效高度度hon=5500-225-100=4655mmhok=7750-330-100=7100mm二、 截面

7、内力计计算及配筋筋1抗冲切切验算 Fl00.65fftdUmh01) 验算顶板处处冲切2) Fl=Kqqlxly-4(aax+hon)(aay+hon) =1.11567.222-4(1.330+0.465)2 =67757.55 KNNUm=4(ax+ ay+hon) =4(13000+13000+4665) =122260 mm0.65fftdUmh0=0.6552.1445122660465=79488.5KNNFl=67557.5KKN 满足要求求 2）验算算柱帽变截截面处冲切切Fl=Kqqlxly-4(XX+hokk)(Y+hok) =1.1156.07.22-4(0.885+0.7

8、10)2 =72225.33 KNNUm=4(X+ YY+hokk) =4(850+850+710) =96640 mm0.65fftdUmh0=0.6652.144596400710=95422.8 KKNFl=72144.6 KKN 满足要求求2.抗弯计计算 设墙厚厚b=4000mm，墙墙高H=44750mmm，顶板板厚h=5500mmm，l0=l-22c/3=6.333m。 i墙=I墙/H=77.20.43/(1224.755)=0.008008 i板=I板/ l0=7.220.53/(1226.333)=0.011885 i墙/ i板=0.6682 查人人防手册 图 12-66 得 =

9、1.227 =1.448 =0.337总弯距为 M0=0.1125qll2xly1-44c/(33lx) 2 =46155.1 KNM0.8M11=-0.80.5 M0=-0.80.546155.1=-18466.0 KNM0.8M22=0.880.2 M0=0.880.246155.1=7738.44 KNM0.8M33=-0.80.155M0=-0.80.15546155.1=-553.8 KNM0.8M44=0.880.155 M0=0.880.15546155.1=5553.88 KNMM5=-00.5M0=-0.51.27746155.1=-29300.6 KNM M6=0.222M

10、0=0.2221.48846155.1=11502.7 KNMM7=-00.15M0=-0.151.27746155.1=-879.2 KNM M8=0.177M0=0.1171.48846155.1=11161.2 KNMMk1=-0.5M0=-0.50.37746155.1=-853.8 KNMMk3=-0.155M0=-0.150.37746155.1=-256.1 KNMM1=-0.1MM0=-0.146155.1=-461.5 KNM M2=0.005M0=0.00546155.1=2230.88 KNMM3=-0.222M0=-0.2246155.1=-10155.3 KNMM4=

11、00.12MM0=0.11246155.1=5553.88 KNM M6=0.338M6=0.33815022.7=5571.00 KNMM8=00.75MM8=0.77511611.2=8870.99 KNMMk9=-0.755 Mk3=-0.75256.1=-1192.11 KNMMk10=-0.338 Mkk1=-0.38853.8=-3324.44 KNM 位置M(KNMM)ho(mm)s=M/Bh220fcdAS=Bh0ffcd/ fyd(mmm2)配筋配筋率M1-18466.07100.04770.04991827.7202200+16400M5-29300.60.07550.07

12、882946.4202200+20200M2738.444650.04440.04551114.3202200M3-553.80.03330.0344830.99202200M4553.880.03330.0344830.99202200M61502.70.09000.09442326.3202200+16200M7-879.20.05330.05441332.9202200M81161.20.07000.07221773.2202200+16400Mk1-853.80.05110.05331293.3202200Mk3-256.10.01550.0155380.77202200M1-461.

13、50.05550.05771403.8202200M2230.880.02880.0288690.55202200M3-10155.30.06110.06331546.1202200M4553.880.03330.0344830.99202200M6571.000.06880.07111746.4202200+16400M8870.990.05220.05441319.9202200Mk9-192.10.01220.0122285.00202200Mk10-324.40.03990.0400976.33202200配筋说明： 1.构造配筋筋 As=minbhh=0.25%10000500=12

14、500 mm22 取取202200 As= 15570 mmm2 2.带 “”者B=11.8M，其其余B=33.6M。 表中计计算结果为为每米配筋筋量。 3.考虑虑穹顶效应应的影响，中中间区格的的计算弯距距M1M4均乘以系系数0.88。 柱计计算（战时时）一、 荷载顶板 1156.007.22=80887.0 KN柱帽重 2552.620.2551.2=50.77 KNN柱自重 2553.1440. 33025.31.2=45.00 KNN P=88182.7 KN二、 承载力计算算N(AAcfcd+Asfyd)式中 =1.00 Acc=1/44d2=2822743 mm22 fcdd=14.

15、31.50.8=17.116 NN/mm22 (规规范5.111.6规规定) fydd=4055 N/mm2As(88182.7103-17.162827743)/405=82244 mmm2取17225 AAs =83347 mmm2 且 As =83447 mmm23Ac=84882 mmm2柱箍筋采用用82000，加密密区为81000。 柱计算（平平时）一、 荷载顶板 991.7557.22=47556.3 KN柱帽重 2552.620.2551.2=50.77 KNN柱自重 2553.1440. 33025.31.2=45.00 KNN P=44852.0 KN二、 承载力计算算N(A

16、Acfc+Asfy)式中 =1.00 Acc=1/44d2=2822743 mm22 fc=14.3 NN/mm22 fy=3000 N/mm2As(44852.0103-14.32827743)/300=26599.9 故柱按战时时配筋 墙体体计算（战战时）一、 荷载1 竖向荷载顶板荷载：1563.6=561.6 KN/MM加腋自重：(0.44+1.22)0.3/2251.2=7.2 KNN/M墙体自重：0.44.455251.2=53.44 KN/M q竖=5661.6+7.2+53.44=6222.2 KKN/M2 水平荷载q战= qq静+ q2=39.7+422.4=882.1 Kpa

17、a二、 内力计算 截面面尺寸(mmm): 11000400 计计算长度(m): 4.445m砼强度等级级: CC30 fcd =14.331.50.8=17.116N/mmm2纵筋级别: HRB3335- fyd =1.355300=405NN/mm22弯矩Mx(kN.mm): 81.224.4552/12=134.000 KKNM 轴力N(kkN): 622.20 KN 剪剪力V (kN): 180.67 KN三、 承载载力计算 经计算算受拉边纵筋筋: As=6366 mm22 minbhh=0.2%10000400=800 mm2受压边纵筋筋: As=8000 mm22 Fl=36339

18、KNN 满足足要求 4.配配筋计算M=1/224(b-b) 2 (2ll+b)(F-G)/AA =1/24(5.00-0.66) 2 (25.0+0.6)(48552+188.81.0-18.881.01.355)/255 =16657.33 KNNMAs=M/(0.99fy hh0)=16657.33106/(0.99300950)=64661 mmm2采用1661500 As=67000 mmm2柱下基础设设计：（XXJ-2）一、荷载：柱传荷载 F= 48522.0 KN二、确定基基底面积及及配筋1地基承承载力 faa=2244.0 KPa2. 确定定基底面积积 AF/(ff-0 d)=

19、48552/(2224-118.81.0)=23.6m2 取取B=4.06.0=24m223.抗冲切切验算 Fll0.7 hpftamh0 基底净反反力 q=48852/224=2002.2 KPa冲切破坏锥锥体有效高高度 h0=h-as=10000-500=9500mm 冲切破坏坏锥体截面面的短边长长bt=6000mm 冲切破坏坏锥体截面面的长边长长bb=(9550+3000)2=25500mmm冲切破坏锥锥体斜截面面的h0/2处周周长Um=4(6000+9500)=62200mmmhp=00.9833 Fl=F- b2b q=44852-2.522202.2=35588 KKN 0.7 h

20、pftamh0=0.770.98831.43362000950=57966 KNFl=35888 KNN 满足足要求 4.配配筋计算M1=1/24(bb-b) 2 (2ll+a)(F-G)/AA =1/24(6.00-0.66) 2 (24.0+0.6)(48552+188.81.0-18.881.01.355)/244 =21115.33 KNNMAs1=MM1/(0.9fy h0)=21115.33106/(0.99300950)=82447 mmm2采用2001500 As=83773 mmm2M2=1/24(ll-a) 2 (2bb+b)(F-G)/AA =1/24(4.00-0.66

21、) 2 (26.0+0.6)(48552+188.81.0-18.881.01.355)/244 =12225.33 KNNMAs2=MM2/(0.9fy h0)=12225.33106/(0.99300950)=47777 mmm2采用1441500 As=61558 mmm2墙下基础设设计：（JJC-1）一、荷载及及内力：顶板荷载：91.7753.6=330.3 KN/MM加腋自重：(0.44+1.22)0.3/2251.2=7.2 KNN/M墙体自重：0.44.455251.2=53.44 KN/M N=3300.3+77.2+553.4=390.9KN/M M=65.5 KNM二、确定

22、基基底面积及及配筋1. 地基基承载力修修正根据地质报报告 ffak=1990 KPPa =20.2 KNN/m3fa=faak+b(b-33)+ dm (d-0.5) 设基础础宽度为bb=2.44m，高度度h=0.9m 查表表b=0.33 d=1.66 faa=1900+1.66(201.3+19.772.7+19.112.9)/6.99(1.22-0.55)=2112.0 KPaa2. 确定定基底面积积 bF/(ff-0 d)= 3900.9/(212-18.881.0)=2.003m3. 配筋筋计算M=1/224(b-a) 2 (2ll+b)(p-G)/AA =1/24(5.00-0.66) 2 (25.0+0.6)(48552+188.81.0-18.881.01.355)/255 =16657.33 KNNMAs=M/(0.99fy hh0)=16657.33106/(0.99300950)=64661 mmm2采用1661500 As=67000 m