分项工程验收签证书翻译.doc

《分项工程验收签证书翻译.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《分项工程验收签证书翻译.doc（16页珍藏版）》请在得力文库 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、编号：1-2-1、1-2-2、1-2-4 分项工程验收签证书 单位工程名称：堆石坝 分项工程名称：上游防渗墙 下游防渗墙 上游墙下帷幕灌浆 二00八年四月工程名称：瀑布沟水电站大坝基础混凝土防渗墙工程验收阶段：竣工验收验收主持单位：国电大渡河流域水电开发有限公司参加验收单位： 业主：国电大渡河公司瀑布沟水电站建设分公司 设计：中水顾问集团成都勘测设计研究院瀑布沟水电站设代处 监理：长江勘测规划设计研究院瀑布沟水电站大坝工程监理部 施工：葛洲坝集团基础工程有限公司1、 施工时段开工日期：2006年2月19日完工日期：2006年12月3日（防渗墙工程完工）； 2007年2月10日（上游墙下帷幕灌浆

2、工程完工）竣工验收日期：2008年4月24日2、 完成主要工程量造孔面积：19041.75成墙面积：16420.44C45混凝土：25735m帷幕灌浆钻孔、灌浆进尺：2646.01m3、 工程内容及施工经过3.1 基本情况 大坝防渗墙工程由上、下游墙及上游墙下帷幕灌浆三部分组成。上游墙轴线长度177.75m，成槽面积9350.03，成墙面积8283.54；下游墙轴线172.75m，成槽面积9691.71，成墙面积8136.90。累计总成槽面积19041.75，成墙面积16420.44。上游墙下帷幕灌浆深度按照不超过墙底以下基岩深度20m控制，完成墙下帷幕灌浆进尺2646.01延m。防渗墙设计墙

3、厚1.2m，两道墙间距14m。上游防渗墙墙顶高程EL672m，下游防渗墙墙顶高程EL670m，最低墙底高程EL594.41m。瀑布沟水电站大坝基础防渗墙覆盖层具有深度大、颗粒粗、结构复杂的特点，河床部位覆盖层厚一般4060m，最大厚度78m。河床覆盖层根据沉积年代，物质组成及结构特征，由老到新分作四层：漂卵石层（ ）、卵砾石层（ ）、含漂卵石层夹砂层透镜体（ ）、漂（块）卵石层（ ）；3.2 主要技术指标（1） 设计孔型质量要求：各单孔开孔中心线位置在设计防渗墙中心线上下游的误差不大于3，槽孔应平整垂直，防止偏斜，孔位允许偏差不得大于3，操控两端要求严格控制孔斜率，不得大于2，其他槽孔孔斜不得

4、大于3，含孤石、漂石地层以及基岩面倾斜度较大等特殊情况，孔斜率应控制在4以内，整个槽孔孔壁应当平整无梅花孔、探头石和波浪形小墙等。I 、II期槽孔套接孔的两次孔位中心线在任一深度的偏差值应能保证搭接墙厚90的要求。鉴于大坝防渗墙工程所处地层条件的复杂性和实际造孔施工情况，各槽段单孔孔斜率控制指标要满足上述设计指标的要求难度极大。在保证防渗墙造孔施工质量的同时，为加快工程施工进度，在2006年5月16日下午召开的大坝防渗墙工程专家咨询会上，咨询专家和参加各方均同意各槽段单孔孔斜率控制指标“采用电力行业标准DL/T5199004混凝土防渗墙施工规范第7.0.15条执行”，即“钻劈法、钻抓法和铣削法

5、施工时不得大于4；遇含孤石地层及基岩陡坡等特殊情况，应控制在6以内”（2） 终孔及清孔 防渗墙深度应确保深入弱风化基岩面以下1.5m，对F 断层部位须按设计要求局部加深不少于5.0m。 清孔换浆结束1h后，孔内固壁泥浆性能指标应满足下列要求：泥浆密度1.10g/m，马氏漏斗黏度32s50s，苏氏漏斗黏度30s，含沙量6，孔底淤积厚度10。（3） 混凝土墙体材料 墙体混凝土性能指标：90d抗压强度值45MPa，90d弹性模量33000Mpa（参考指标），90d抗渗等级W12，抗冻等级F50。 鉴于大坝防渗墙混凝土配合比经参建各方多次召开专题会议讨论研究，并经承包商和长科院试验检测中心的反复优化调

6、整，弹性模量值仍超过原设计指标的要求。根据2006年6月22日下午，分公司组织召开的大坝防渗墙标和大坝帷幕灌浆标专题会的会议精神，同意防渗墙混凝土弹性模量指标不作为强制性的控制指标。 墙体混凝土施工物理特性指标：混凝土入孔坍落度为1822，扩散度为3440，坍落度保持15以上的时间不小于1h，混凝土的初凝时间小于6h，终凝时间不宜大于24h，混凝土的密度不小于2100kg/m。（4） 防渗墙墙体压（注）水试验检查标准为渗透系数Ki 10-7/s （i=19），透水率1Lu。（5） 上游墙下帷幕灌浆 帷幕灌浆质量检查压水试验合格标准：透水率不大于3Lu，墙下帷幕灌浆各段合格率应在90以上：不合格

7、孔段的透水率值不超过设计规定的150，且不集中，则灌浆质量可认为合格。3.3 施工经过 大坝防渗墙工程于2006年2月19日正式开工，5月27日第一个槽段造孔施工完成，各项指标均经验收合格，开始进行墙体混凝土浇筑施工，2006年12月2日下游防渗墙最后一个槽段完成混凝土施工，12月3日上游防渗墙最后一个槽段完成混凝土浇筑，至此，大坝防渗墙上下游墙全部施工完成。 上游防渗墙墙下帷幕灌浆于2006年10月14日开始施工，受上游防渗墙部位提交的限制和后期墙体拆除的影响，直至2007年2月10日方全部完成。4， 主要施工方法（1） 防渗墙轴线部位基础清理 为提高防渗墙造孔施工工效，保证造孔质量，200

8、6年1月30日至2月6日期间，施工平台形成前对防渗墙轴线部位的大孤石、瓢石进行了开挖清理，主要开挖清理范围为沿上、下游防渗墙轴线上下游各2.5m，清理高程原则上按照EL670m控制。（2） 施工平台 防渗墙施工平台设置在砂砾石河床上，平台顶高程676.0m，高度一般为6m，平台宽度最小为50m，由两岸坝肩开挖石渣料回填形成。防渗墙导墙布置为矩形结构形式，尺寸为1.22.0m，现浇钢筋混凝土结构，标号C20，导墙总长度为起止槽孔端头两边各延伸2m左右。冲击钻机平台采用24kg/m轻轨和0.15m0.15m4.5m枕木（铺设三排）铺设。倒浆平台宽2.5m，浇筑厚15素混凝土，外设宽500mm排浆沟

9、。（3） 造孔施工 上、下游防渗墙均采用“钻劈法”的造孔施工工艺，主要采用CZ30型、ZZ5型及ZZ6冲击钻机配备空心钻头、十字钻头及大吨位平底钻头施工。槽段长度划分根据本工程地质及水文地质条件、施工部位、成槽方法、机具性能、成槽历时、墙体材料供应强度及浇筑导管布置等因素综合考虑进行设计和布置。实际施工过程中，上下游防渗墙均按照“三主两副”的原则进行布置，典型槽段长度为7.20m，靠近左右岸部分槽段长度为7.4m，个别槽段长度4m左右，长度划分可满足防渗墙正常造孔施工的要求。同时，为保证造孔施工安全，上下游墙I、II期槽段在垂直轴线方向错开布置。 主孔开孔施工时因回填地层松散，主要采用回填黏土

10、、利用钻头冲击挤密式的施工工艺。先利用黏土在槽内制浆，为防止孔壁坍塌，钻进时放慢速度，多冲击，少抽砂。同时，采用孔口回浆的方式确保孔内固壁泥浆性能指标满足正常造孔施工的要求，即抽桶将孔内钻渣和泥浆抽取后，经倒浆平台简易沉淀后的泥浆直接从孔口返回槽内。钻进施工中如遇大的孤石、块石，上部30.0m以内根据钻进偏斜情况，在确保孔口安全的前提下，实施孔内钻孔爆破，30.0m以下则主要采取聚能爆破的方式。 副孔施工时，尽量采取上劈下钻、多劈少钻的方式。劈打时在副孔两边下放接砂斗接渣，一方面可加快施工进度，另一方面还可避免因钻进时上部掉块引起卡钻。为确保槽段稳定，避免槽孔孔壁坍塌，副孔施工中尽量减少孔内爆

11、破次数。由于瀑布沟水电站大坝防渗墙上部地层较为松散，孤石、瓢石分布较多，在主孔为终孔前提前施工副孔，同时由于地层结构不均一，为保证造孔质量与施工进度，在钻具的选用上多使用平底钻。主副孔间小墙施工时，上部当副孔施工到一定深度后及时清除，以免掉块引起卡钻现象。 对于钻孔施工中发生的掉钻、卡钻及埋钻事故，一半的处理方法大多采用下钢丝绳或是钩子套住（钩住）钻头，同时配合利用扁铲或弧形扁铲等专用工具冲击钻头进行处理。对于一些卡钻严重，采用上述措施无法有效处理的情况，必要时先清除钻头两侧的原始地层和淤积物至钻头底部，利用小药量爆破的手段一般可顺利打捞上来。据统计，上、下游防渗墙造孔施工中，共计13个槽段内

12、累计发生掉钻、卡钻及埋钻事故15次，通过上述措施均将钻头成功打捞上来。（4） 基岩鉴定 由于大坝防渗墙工程前期设计地质勘探资料偏少，根据设计文件的相关要求，上下游防渗墙需各布置4个地质先导孔以辅助进行基岩鉴定工作。但实际施工中，仅依据地质勘探资料和地质先导孔资料进行基岩面顶线的确定仍存在一定的难度。为避免在防渗墙墙体入岩深度这一重要指标上出现误判的情况，根据成都院设代处要求，每个I期槽段基本布置了2个地质复勘孔以辅助进行鉴定。II期槽段主要依据两侧相邻I期槽段的复勘资料结合孔内钻渣取样共同确定基岩面深度，必要时再研究是否增加复勘孔数量。据统计，上下游防渗墙共计布置了51个地质复勘孔和3个地质先

13、导孔，较之原设计要求工程量增加较多，为防渗墙基岩鉴定工作提供了翔实的第一手资料，为准确鉴定各槽段基岩面顶线提供了极为有利的保障。（5） 槽段连接本工程槽段连接采用“钻凿法”和“接头管法”两种形式。“钻凿法”主要是在I期槽段混凝土浇筑施工完成24h36h后，对接头孔实施重复钻进，重新成孔；而“接头管法”则是在I期槽段造孔施工完成并经验收合格后在接头孔内（即1#、5#内）下设接头管，在混凝土浇筑施工过程及浇筑完成后的一段时间内利用起拔机完成接头管的起拔，接头管全部起拔完成后，即在I、II期槽段连接处形成弧形接头。大坝防渗墙工程所采用的接头管为浮箱式接头管，管径 118，每m重量950kg左右。单套

14、拔管机的最大起拔力4500KN。接头管起吊和下设主要采用40t汽车吊配 合进行，当下深度超过30m以后，为保证施工安全，接头管的下设则依靠拔管机自身进行。为确保施工安全，避免发生“铸管”等恶性事故，下设深度控制在50m左右。对于孔壁坍塌较为严重的槽段，则采用“钻凿法”连接。 上下游防渗墙共计完成了35个接头孔的接头管下设工作，下设深度累计约1000m，接头管起拔完成后测量孔深，成孔进尺923m。接头孔成孔质量较好，下设及起拔过程均较为顺利，施工过程正常。（6） 预埋灌浆管下设预埋灌浆管采用直径为 114、壁厚5的钢管，单根长度6.0m，按照设计孔间距固定在专美制作的定位架上。与钢筋笼连接的部分

15、则布置在钢筋笼内测，利用 12圆钢焊接固定在钢筋笼主筋上，同时灌浆管与钢筋笼主筋以点焊形式固定连接，管与管之间利用三个长度为25左右 20钢筋采用分段帮条焊接。钢筋笼与预埋灌浆管采用25t汽车吊整体下设，下设前在导向槽或钻机导轨上用红油漆或粉笔标明具体下设位置，防止偏差。下设过程中承包商专门安排技术人员控制钢筋笼和预埋灌浆管整体弯曲度，保证其满足帷幕灌浆钻孔施工孔斜的要求。（7） 混凝土浇筑 大坝防渗墙墙体混凝土浇筑采用“泥浆下直升导管法”的施工工艺。钢质导管直径25，标准导管长度2.35m，另根据需要配备一定数量的0.3m2.0m长度短导管。I、II期槽段均布设三套导管，每套导管长度根据终孔

16、验收孔深确定，控制每套导管底口距不超过25，每套导管顶口利用溜槽与特制分料斗连接。 混凝土拌和物采用泉州三隆重工实业有限公司生产的HZS60型混凝土搅拌站统一拌制，各种原材料均采用电子计量的方式以控制计量精度。 混凝土浇筑施工过程中，重点控制混凝土拌制质量和混凝土面上升速度、混凝土面高差、导管埋深等，并随时做好现场各项记录，避免出现混浆和断墙等质量问题。（8） 上游墙下帷幕灌浆 上游墙下帷幕灌浆共计两排，分II序施工，先施工下游排，原则上按照对应下游排每一单元施工完成后再施工上游排对应单位。灌浆采用“孔口封闭灌浆法”即孔口封闭、孔内循环式灌浆方式施工，自动记录仪记录压水、灌浆全过程。造孔采用X

17、Y2型回转式钻机施工，钻孔孔径为 91和 76两种，满足规范要求帷幕灌浆孔孔径不小于46。 灌浆开灌水灰比5:1，施工过程中严格按照规范要求进行浆液变换，浆液水灰比现场采用婆氏比重计测量控制。在进行浆液水灰比变换前，事先对储浆筒内的浆液比重进行测量，达到变换比级浆液后，继续灌注。 原设计灌浆孔深10m，灌浆段长划分按照2m，3m，5m施工，因大部分灌浆孔孔底段灌前简易压水透水率值10Lu,按照设计及规范要求，应继续加深一段，段长按5.0m控制，经与设计代表商议决定，为确保墙下帷幕灌浆施工质量，同意继续加深12段，最大灌浆孔深按照不大于20m控制，因此灌浆施工工程量在原设计基础上有较大幅度的增加

18、。孔深一般采用测绳检查，孔斜率则采用KXPIII型测斜仪检查。经检查验收，上游墙下帷幕灌浆施工工艺合理，各工序一般能够按照设计及规范要求进行操作，封孔施工工艺合理，灌浆资料的整理及时、完整、清晰，可以满足设计及规范要求。5，质量事故及缺陷处理5.1 质量事故 无质量事故5.2 质量缺陷处理（1）下游墙DX15#槽在11月23日6:30时由于拌合楼出现故障浇筑中断，由于浇筑中段时间长达8小时不符合防渗墙混凝土浇筑要求，因此现场将已浇筑混凝土钻凿干净，重新进行孔形及清孔换浆质量检查，经验收合格后该槽段于12月2日浇筑完毕；（2）2006年9月30日凌晨上游墙DS-#DS-#槽与下游墙DX-5#DX

19、-9#槽之间区域发生大面积坍塌，经研究采用回填石渣和固结灌浆进行处理，经处理后施工平台承载能力满足造孔和混凝土浇筑正常施工的要求，坍塌槽孔浇筑前终孔孔形质量符合设计及规范要求。（3）下游防渗墙顶部EL667m以上拆除过程中发现，DX-6#与DX-7#槽段接缝上部（EL667.04m以下2.65m)存在套接厚度不满足设计要求（EL664.39m处套接厚度100，设计要求套接厚度应不小于108），同时顶部约1m范围呈断开状态。参加各方对此均极为重视，于2007年1月21日晚连夜召开处理方案分析会，确定了处理方案。对该质量缺陷主要采取在接缝处上下游侧贴墙体浇筑C45一级配混凝土，厚度30，长度（防渗

20、墙轴线方向）6.0m，上下游侧浇筑高度分别为5.0m和4.0m。并沿接缝顶部和上下游侧布设 32、 20钢筋网，以保证在接缝处贴墙混凝土与防渗墙体的有效结合。 DX-6#与DX-7#槽段接缝质量经后期物探检测结果显示，上部0.2m9.4m段跨孔声波平均波速为4088m/s4102m/s，波速满足设计指标要求，说明该段接缝处理效果较好。6、质量检测结果6.1 质量检验、检测及评价依据 防渗墙施工质量检验、检测及质量评价依据为水电水利工程混凝土防渗墙施工规范（DL/T5199-2004）、水利水电建设工程验收规程（SL223-1999）和水利水电工程施工质量评定规程（SL176-1996）。6.2

21、 质量检测结果6.2.1 防渗墙槽段验收 经检查验收，防渗墙单个槽孔入岩深度均不小于1.5m，满足设计要求的入岩深度；槽段各测点最大孔斜率不大于4.0，遇含孤石、漂石地层等特殊情况不大于6.0，满足设计及规范要求。 槽段接头孔处最小套接厚度110.75119.92，（设计要求不小于108）满足设计要求搭接厚度在任一深度不小于设计墙厚90的要求。终孔验收主副孔均小墙清除干净、II期槽孔接头刷洗等均满足设计及规范要求，终孔验收泥浆三项指标和孔底淤积厚度分别为：比重1.03g/m1.1g/m、粘度17s32s、含沙量0.12%、孔底淤积49均满足设计及规范要求。槽孔混凝土浇筑施工过程正常，经检查，混

22、凝土面上升速度为2.05m/h8.2m/h、混凝土面高差不大于0.5m混凝土物理性能等均可以满足设计及规范要求。6.2.2 墙体检查孔压水试验 墙体检查孔数量确定的原则，根据水电水利工程混凝土防渗墙施工规范（DL/T5199-2004）条文说明第12.0.10款相关规定，为避免在防渗墙墙体上钻孔数量过多而对其产生不利影响，按照沿防渗墙轴线100m左右布设一个检查孔。其中上下游墙各布置一个墙体检查孔，另外在上、下游防渗墙也同时布置了一个骑缝检查孔。 上下游防渗墙墙体检查孔分别布置在桩号0+226m和0+320.5m处，共计完成压水试验14段次，根据压水试验结果显示，最大段压水试验压力0.645M

23、pa，最大段压水试验透水率值0.056Lu，满足1Lu的设计要求。 上游防渗墙骑缝检查孔布置在DS-22#与DS-23#接头处，完成压水试验5段次，最大压水试验压力0.777Mpa，最大段压水试验透水率值0.070Lu，满足1Lu的设计要求。下游防渗墙骑缝检查孔布置在DX-6#与DX-7#槽段接头处，完成标准压水2段次，透水率分别为0.025Lu和0.022Lu，满足设计要求。6.2.3 物探检测6.2.3.1 承包商检测部分（1）钻孔电视录像 承包商共计完成3个墙体检查孔的孔内电视录像，录像资料显示，墙体混凝土浇筑密实，胶体良好，并未发现有明显质量缺陷。其中一骑缝孔孔内电视录像资料显示，在深

24、度19m以上部位可发现明显的套接缝，最大套接缝宽约2，I、II期槽段之间结合紧密，套接情况良好，具体可见孔内电视录像光盘。（2）单孔声波及跨孔声波检测上、下游防渗墙共计完成3个检查孔的单孔声波测试，Vp最小值3968m/s，最大值4630m/s，平均值4301m/s，集中范围为41004500m/s，Vp值4000m/s以下为1.47%，检测结果满足声波值Vp一般应不小于3850m/s的设计要求。上游防渗墙共计完成15处对跨孔声波测试工作，Vp最小值3850m/s，最大值4682m/s，平均值4168m/s，集中范围为40004400m/s。下游防渗墙共计完成18对跨孔声波测试工作，Vp最小值

25、3851m/s，最大值4675m/s，平均值4318m/s，集中范围为41004500m/s。综合上、下游防渗墙共计33对跨孔声波检测结果，Vp最小值3850m/s，最大值4682m/s，平均值4243m/s，集中范围在40004500m/s，满足声波值Vp一般不小于3850m/s的设计要求。（3）声波CT通过各种反演算法的对比处理分析，采用重建效果较佳的层析成像处理技术，并选取适当的反演参数，得到声波Vp剖面。图中显示Vp在38004600m/s之间，大多在40004400m/s之间，未见特别明显的Vp低速异常，但局部存在不均匀现象。6.2.3.2 成都院物探中心检测部分为进一步探明大坝防渗

26、墙工程施工质量状况，受业主单位的委托，中水顾问集团成都勘测设计研究院工程物探测试研究中心（以下简称成都院物探中心）对下游防渗墙墙体、与基岩接触段、槽段接缝及顶部现浇段进行了包括钻孔全景图像测试、单孔声波测试、对穿声波测试以及声波层析成像测试的全面的、全方位的物探检测。本次物探检测涉及的范围覆盖了整个下游防渗墙，为更准确、全面、客观、公正的评价大坝防渗墙墙体施工质量起到了很好的参考作用，主要检测成果如下：（1） 防渗墙墙体物探检测防渗墙墙体从测试共在29个槽段中进行，墙体部声波平均速度为4038m/s。按照声波速度分段统计，以设计标准值3850m/s、低于设计标准值5%（3658m/s）、低于设

27、计标准值8%（3542m/s）和低于设计标准值10%（3465m/s）等4个声波速度作为分段速度进行统计分析，统计结果见表1。 表1 防渗墙墙体声波速度分段统计表声波速度（m/s）3850低3850 5低3850 8%低3850 10%3850365835423465所占测试段比9.89%90.11%1.7%98.3%1.052%98.98%0.94%99.06%由上表可以看出，小于3850m/s的测试段仅占9.89，小于3465m./s的测试段仅占0.94，检测结果可以满足设计“一般应不小于3850m/s”的要求，防渗墙墙体整体质量良好。(2) 槽段接缝质量物探检测 防渗墙各槽段接缝对穿声波

28、测试共进行了40组，墙体槽段接缝声波平均速度为3990m/s。按照声波速度分段设计，以设计标准值3850m/s、低于设计标准值5（3658m/s）、低于设计标准值8（3542m/s）和低于设计标准值10（3465m/s）等4个声波速度作为分段速度进行统计分析，统计结果见表2 表2 槽段接缝部位声波速度分段统计表声波速度（m/s）3850低3850 5%低3850 8%低3850 10%3850365835423465所占测试段比14.47%85.53%3.50%96.50%1.96%98.04%1.47%98.53%由上表可以看出，小于3850m/s的测试段占14.47，小于3465m/s的测

29、试段仅占1.47，槽段接缝声波平均波速为3990m/s，检测结果可以满足设计“一般应不小于3850m/s”的要求，防渗墙槽段接缝质量良好。（3）墙体与基岩接触段物探检测根据物探检测结果显示，6#12#槽段墙底与基岩接触段的声波测试结果均大于3850m/s，表明墙底与基岩接触致密，孔底淤积厚度较小；其余槽段在与基岩接触段的声波检测值小于3850m/s，测试段最小值除两个测段外，其余均在2000m/s以上，符合孔底段淤积物的声波检测值小于混凝土墙体声波检测值的常规。（4）顶部现浇段物探检测下游防渗墙EL667以上为现浇段防渗墙，混凝土设计强度等级为C40。按照声波速度分段统计，仍以设计标准值385

30、0m/s、低于设计标准值5（3658m/s）、低于设计标准值8（3542m/s）和低于设计标准值10（3465m/s）等4个声波速度作为分段统计速度进行统计分析，统计结果见表3。表3 墙体现浇混凝土声波速度分段统计表声波速度（m/s）3850低3850 5%低3850 8%低3850 10%3850365835423465所占测试段比20.94%79.06%5.61%94.39%2.73%97.27%1.90%98.1%由上表可以看出小于3850m/s的测试段占20.94，小于3465m/s的测试段仅占1.90。声波平均波速为3942m/s，由于现浇段防渗墙墙体混凝土强度等级为C40，低于下部

31、防渗墙墙体混凝土设计C45的强度等级，因此，较之下部墙体4038m/s的声波检测值有所下降，但是其他检测结果同样可以满足设计“一般应不小于3850m/s”的要求，施工质量良好。 为确保瀑布沟水电站大坝工程整个防渗体系的防渗性能，根据成都院物探中心的检测成果报告，在2007年10月10日检测成果讨论会的基础上，监理部于11月8日再次组织参见各方召开专题会，对相对低波速区的处理进行了认真、深入、慎重的研究，同意对下游防渗墙墙体于基岩接触段的相对低波速区利用墙下帷幕灌浆的方式进行加强处理，严格控制灌浆各施工工序。灌浆处理完成后，利用检查孔压水试验和灌后物探检测的方式再次检验处理效果。检测值有所下降，

32、但是其检测结果同样可以满足设计“一般应不小于 3850m/s ”的要求，施工质量良好。 为确保瀑布沟水电站大坝工程整个防渗体系性能，根据成都院物探中心的检测成果报告，在 2007 年 10 月 10 日检测成果会的基础上，监理部于 11 月 8 日再次组合四工程参建各方召开专题会，对相对低波速去的处理进行了认真、深入、慎重的研究，同意对下游防渗墙墙体与基岩接触段的相对低波速区利用墙下帷幕灌浆的方式进行加强处理，严格控制灌浆各施工工序。灌浆处理完成后，利用检查孔压水试验和灌后物探检测的方式再次检验处理效果。 同时，瀑布沟水电站建设分公司于 2008 年 1 月 15 日至 17 日期间，邀请了孙

33、钊、夏可风、蒋振中、王学彦等 7 名国内基础处理界的专家对瀑布沟水电站大坝、防渗墙及帷幕灌浆工程进行了技术咨询活动。根据专家咨询意见，“防渗墙槽段连接部位、墙体和基岩接触段声波速度稍低属于正常情况”，“坝基混凝土防渗墙整体质量良好”。同时咨询专家同意对墙体与基岩接触段相对低波速带利用帷幕灌浆进行补强处理的方案，对于下游墙 DX-14# 槽段下部相对低波速区“可利用墙内预埋管进行检查和补强处理”。 0根据专家咨询意见，承包商对下游墙DX-14#槽段底部墙体相对低波速区进行了检查孔压水试验工作，压水试验采用“单点发”，共计完成压水试验 4 段次，最大透水率 0.933Lu, 最小透水率 0.375

34、Lu, 平均透水率 0.679Lu, 压水试验结果满足设计要求小于 1Lu。结合 2008 年4 月 17 日监理部组织参建各方召开的大坝防渗墙工程验收准备会的会议精神，DX-14#槽段底部和墙体与基岩接触段相对低波速区可利用墙下帷幕灌浆予以强补处理。According to the expert advice, the contractor has conducted the access hole hydraulic pressure test on relatively low velocity zone of the bottom of the downstream wall DX-1

35、4# trough. “Single point” is used in hydraulic pressure test, with totally 4 parts of hydraulic pressure test, maximum permeability rate of 0.933Lu, minimum permeability rate of 0.375Lu, average permeability rate of 0.679Lu. The result of hydraulic pressure test is less than 1Lu, meeting the design

36、requirements. Combined with the conference spirit of Preparation Meeting for Dam Cut-off Wall Acceptance by supervision department in April.7, 2008, under wall curtain grouting can be used in the bottom of DX-14# trough and relatively low velocity zone of contact section of the wall and the bedrock

37、for strong complement treatment.混凝土检测Concrete testing.1 在上游防渗墙1.Upstream Cut-off wall 大坝上游防渗墙混凝土浇筑施工过程中，承包商共计完成 90d 龄期C40 强度等级混凝土取样检测 123 组，抗压强度最大值为 53.7MPa, 最小值为40.7MPa, 平均值为45.1 MPa, 标准差 2.67 MPa, 概率度系数 1.91，根据水工混凝土施工规范（DL/T5144-2001）第11.5 章的相关规定评定如下：In the concrete construction process of the cut

38、-off wall on upstream dam, the contractor has totally finished 123 groups of concrete sample test with age of 90d and strength level of C40. The maximum compressive strength is 53.7MPa, the minimum 40.7MPa, the average 45.1 MPa, standard deviation 2.67 MPa, and probability coefficient 1.91. Accordin

39、g to the relevant provisions of Chapter 11.5 of the Hydraulic Concrete Construction Specifications （DL/T5144-2001）, assessment is as follows:根据水工混凝土施工规范（DL/T5144-2001）第11.5 章的相关规定评定如下：According to the relevant provisions of Chapter 11.5 of the Hydraulic Concrete Construction Specifications （DL/T5144

40、-2001）, assessment is as follows:混凝土抗压强度检测结果评定为合格。The test result of concrete compressive strength is classified as qualified.根据概率度系数指标1.91，依据水工混凝土施工规范附录A表A1查得其强度保证率为97%，强度不低于强度标准值的百分率Ps值为100%，据此可以评定上游防渗墙混凝土生产质量水平为优秀。According to probability coefficient index 1.91, based on Appendix A Table A1 in Hy

41、draulic Concrete Construction Specifications, strength guaranteed rate being 97%, the value of Ps of percentage of strength not less than the standard value being 100%, so concrete production quality of the cut-off wall on stream dam can be assessed as excellent.试验中心完成上游防渗墙 90d 龄期 C40 强度等级混凝土取样检测 4

42、组，抗压强度最大值为 46.9 MPa, 最小值为 38.5 MPa,平均值为 43.6 MPa,标准差 3.70 MPa, 概率度系数 0.97，Test Center has finished 4 groups of concrete sample test of the cut-off wall on upstream dam with age of 90d and strength level of C40. The maximum compressive strength is 46.9 MPa, the minimum 38.5 MPa, the average 43.6 MPa,

43、 standard deviation 3.70 MPa, and probability coefficient 0.97.根据水工混凝土施工规范（DL/T5144-2001）第11.5 章的相关规定评定如下：According to the relevant provisions of Chapter 11.5 of the Hydraulic Concrete Construction Specifications （DL/T5144-2001）, assessment is as follows:混凝土抗压强度检测结果评定为合格。The test result of concrete

44、compressive strength is classified as qualified.根据概率度系数指标0.97，依据水工混凝土施工规范附录A表A1查得其强度保证率为83.4%，强度不低于强度标准值的百分率Ps值为75%，据此可以评定上游防渗墙混凝土生产质量水平为合格。According to probability coefficient index 0.97, based on Appendix A Table A1 in Hydraulic Concrete Construction Specifications, strength guaranteed rate being

45、83.4%, the value of Ps of percentage of strength not less than the standard value being 75%, so concrete production quality of the cut-off wall on upstream dam can be assessed as qualified.上游防渗墙共计完成墙体混凝土弹性模量指标试验检测 4 组，混凝土弹性模量检测值为 35300MPa38800MPa，平均值为 36875MPa；完成混凝土抗渗等级试验检测 9 组，检测结果均为W12, 满足W12 的设计抗渗等级要求4 groups of elastic modulus index test of wall concrete have totally been finished on upstream cut-off wall, test value of concrete elastic modulus is 35300MPa38800MPa, the average value is 36875MPa; 9 groups of concrete impermeability grade test have been finished, te