钢筋混双向板楼盖课程设计书(共26页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录第一部分 设计任务书-2第二部分 设计说明书 -3第三部分 设计施工图纸-24第四部分 参考资料-26第五部分 小结 -27第一部分 设计任务书一、设计目的和方法通过本设计对所学课程内容加深理解，并利用所学知识解决实际问题；培养学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和步骤；培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力，进一步掌握结构施工图的绘制方法。根据某多层建筑平面图，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构的要求，并考虑支承结构的合理性确定主、次梁的结构布置方案。确定板的厚度和主、次梁的截面尺寸及钢筋和混凝土强度等级

2、。按照塑性内力重分布的方法进行板、次梁的内力和配筋的计算。按照弹性理论进行主梁的内力和配筋的计算。二、设计题目-钢筋混凝土现浇楼盖设计某多层工业厂房，采用现浇钢筋混凝土结构，内外墙厚度均为300mm，设计时只考虑竖向荷载作用，要求完成该钢筋混凝土整体现浇楼盖的设计。三、设计任务及要求1、设计内容（1）结构布置确定板厚度，对板进行编号，绘制楼盖结构布置图。（2）双向板设计进行荷载计算，按弹性和塑性方法进行内力和配筋计算，绘制板的配筋图。（3）支承梁的设计2、设计条件（1）平面尺寸lox=3.6m，loy =4.2m，楼面均布活荷载=4.5kN/。（2）楼面做法：20mm厚水泥砂浆面，钢筋混凝土现

3、浇板，15mm厚石灰砂浆抹底。荷载：永久荷载主要为板，面层及粉刷层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,分项系数=1.2。分项系数 =1.3或1.4。楼盖结构平面布置如图1-1所示。四、 设计成果（一）、计算说明书一份，包括：封面、设计任务书、目录、计算书、参考文献、附录、设计心得。（二）、施工图应包括： 结构平面布置图； 板的配筋图； 支承梁的配筋图。图1-1 楼盖结构平面布置图（=3.6m，=4.2m）第二部分 设计说明书一、 结构布置1结构布置及构件尺寸选择双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。双向板肋梁楼盖中，双向板区格一般以3-5m为宜

4、，本双向板肋梁楼盖设计双向板区格平面尺寸lox=3.6m ，loy=4.2m，即支承梁短边的跨度为3600mm，支承梁长边的跨度为4200mm，根据图1所示的柱网布置，选取的结构平面布置方案如图1-2所示。图1-2 双向板肋梁楼盖结构平面布置图板、次梁和主梁的截面尺寸拟定板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=3600/50=72mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为100mm。 支撑梁截面尺寸：根据经验，支撑梁的截面高度h=l/14l/8, 长跨梁截面高度h=(4200/144200/8)=300525mm,故取h=400mm。 长跨梁截面宽 b=h/3h/2=(400

5、/3400/2)=133.3200mm,故取b=200mm。 短跨梁截面高 h=(3600/144500/8)mm=257405mm,故取h=400mm。 短跨梁截面宽 b= h/3h/2=300/3300/2=100150mm,故取b=200mm。2荷载计算由于活荷载标准值大于4kN/m2，则取rQ =1.3。活荷载设计值：q=rQqK =1.34.5=5.85kN/m2恒荷载设计值：g=rGgK=1.2gK20mm厚水泥砂浆地面：0.0220kN/m3=0.4kN/m2100mm厚钢筋混凝土现浇板：0.1025kN/m3=2.5kN/m215mm厚石灰砂浆抹底：0.01517kN/m3=0

6、.255kN/m2 gK=0.4+2.5+0.255=3.155kN/m2 g=3.1551.2=3.786kN/m2折算恒载设计值： p=g+q/2=3.786+6.3/2=6.711 kN/m2折算活荷载设计值：p=q/2=5.85/2=2.925 kN/m2荷载设计值： p=g+q=3.786+5.85=9.636 kN/m2二、板的计算（一）按弹性理论计算图1-3 连续双向板荷载棋盘式布置图（1）弯矩计算A区格板（中央区格板）跨中弯矩本区格为四边固定板，则其跨中弯矩M=M1+M2。M1是在（g+q/2）荷载作用下按四边固定计算出跨中弯矩，M2是在q/2荷载作用下按四边简支情况下计算的跨

7、中弯矩。mx=mx +0.2my , my=my+0.2mx因lx/ly=3600/4200=0.85，查附表得：x1=0.0241 ；y1=0.01542 ；X2=0.0496 ；y2=0.0349 ；MX=MX1+MX2=x1（g+q/2）l02+x2l02=(0.0241+0.20.01542)6.711+(0.0496+0.20.0349)2.9253.62=(0.027186.711+0.056582.925)3.62=4.509kN.mMy=My1+My2=y1（g+q/2）l02+y2l02=(0.01542+0.20.0241)6.711+(0.0349+0.20.0496)2

8、.9253.62=(0.020246.711+0.044822.925)3.62=3.459kN.m支座弯矩本区格为四边固定板，查表得x=-0.0618 ，Y=-0.0549MX=x（g+q）l02=-0.06189.6363.62=-7.718 kN.mMy=Y（g+q）l02=-0.05499.6363.62=-6.856 kN.mB区格板（边区格板）lx=3.6m,ly=ln+h/2+b/2=3.9+0.1/2+0.20/2=4.05mln+a/2+b/2=3.9+0.12/2+0.20/2则ly取4.05m跨中弯矩mx=mx +0.2my；my=my+0.2mx因lx/ly=3600/

9、4050=0.89，查附表得：x1=0.02722 ；y1=0.0155 ；X2=0.0466 ；y2=0.0352 ；MX=MX1+MX2=x1（g+q/2）l02+x2l02=(0.0272+0.20.0155)6.711+(0.0466+0.20.0352)2.9253.62=(0.030326.711+0.053642.925)3.62=4.670kN.mMy=My1+My2=y1（g+q/2）l02+y2l02=(0.01542+0.20.0241)6.711+(0.0352+0.20.0466)2.9253.62=(0.02106.711+0.044522.925)3.62=3.5

10、14kN.m支座弯矩查表得x=-0.0669 Y=-0.05638MX=x（g+q）l02=-0.06699.6363.62=-8.354 kN.mMy=Y（g+q）l02=-0.056389.6363.62=-7.043 kN.mC区格板（边区格板）lx =ln+h/2+b/2=3.3+0.1/2+0.2/2=3.45mln+a/2+b/2=3.3+0.12/2+0.2/2则lx取3.45m,ly=4.2m跨中弯矩mx=mx +0.2my；my=my+0.2mx因lx/ly=3450/4200=0.82，查附表得：x1=0.02214 ；y1=0.0276 ；X2=0.0539 ；y2=0.

11、0340 ；MX=MX1+MX2=x1（g+q/2）l02+x2l02=(0.02214+0.20.0276)6.711+(0.0539+0.20.0340)2.9253.62=(0.027666.711+0.06072.925)3.62=4.707kN.mMy=My1+My2=y1（g+q/2）l02+y2l02=(0.0276+0.20.02214)6.711+(0.0340+0.20.0539)2.9253.62=(0.03206.711+0.044782.925)3.62=4.481kN.m支座弯矩查表得x=-0.0697,Y=-0.0748MX=x（g+q）l02=-0.06979.

12、6363.62=-8.70kN.mMy=Y（g+q）l02=-0.07489.6363.62=-9.34 kN.mD区格板（角区格板）lx =ln+h/2+b/2=3.3+0.1/2+0.2/2=3.45mln+a/2+b/2=3.3+0.12/2+0.2/2则lx取3.45m,ly=ln+h/2+b/2=3.9+0.1/2+0.20/2=4.050mln+a/2+b/2=3.9+0.12/2+0.20/2则ly取4.050m跨中弯矩mx=mx +0.2my；my=my+0.2mx因lx/ly=3450/4050=0.86，查附表得：x1=0.03158 ；y1=0.02168；X2=0.04

13、96 ；y2=0.0349 ；MX=MX1+MX2=x1（g+q/2）l02+x2l02=(0.03158+0.20.02168)6.711+(0.0496+0.20.0349)2.9253.62=(0.03596.711+0.056582.925)3.62=5.267kN.mMy=My1+My2=y1（g+q/2）l02+y2l02=(0.02168+0.20.03158)6.711+(0.0349+0.20.0496)2.9253.62=(0.02806.711+0.044822.925)3.62=4.134kN.m支座弯矩查表得x=-0.08184,Y=-0.07296MX=x（g+q）

14、l02=-0.081849.6363.62=-10.215 kN.mMy=Y（g+q）l02=-0.072969.6363.62=-9.116 kN.m（2）截面配筋计算折减系数由于板与梁四边整体连接，各板区格可进行如下调整: 中间区格A：跨中截面和AA支座的弯矩乘以折减系数0.8。 边区格B：lb/l=3600/4200=0.861.5,跨中截面和AB支座截面的弯矩乘以折减系数0.8。 边区格C：lb/l=4200/3600=1.171.5，跨中截面和AC支座截面的弯矩乘以折减系数0.8。 角区格D：跨中截面支座截面的弯矩均不折减。截面有效高度h0： 短边方向跨中截面hox=100-20=8

15、0mm长边方向跨中截面hoy=100-30=70mm支座截面h0=100-20=80mm（3）配筋计算As= rs取0.9 ， fy=300N/mm2(HRB335)中间区格A x方向跨中截面配筋计算：As=4.5090.8106/0.980300=167mm2中间区格A y方向支座截面配筋计算：As=6.8560.8106/0.980300=254mm2最小配筋率min=max0.45ft/fy，0.2%，各配筋满足最小配筋要求，具体结果见表11。表11 截面配筋计算截面h0（mm2）M(KNm)As（mm2）配筋（mm2）实配（mm2）跨中A区格lx804.5091678200251.0l

16、y703.4591468200251.0B区格lx804.6701738200251.0ly703.5141498200251.0C区格lx804.7071758200251.0ly704.4811908200251.0D区格lx805.267（不折减）24310200393.0ly704.134（不折减）2198200251.0支座AA80-6.85625410200393.0AB80-8.35431010200393.0AC80-6.85624310200393.0BB80-7.04326110200393.0BD80-9.116（不折减）42310150523.0CD80-10.215（

17、不折减）47310150523.0（二）按塑性理论计算（1）将楼盖划分为A、B、C、D四种区格板，每区格板均取 mx=my =(lx/ly)2 x= x=y= y=2.0 其中ly为长跨跨长，lx为短跨跨长。 将跨内正弯矩区钢筋在离支座边ly/4处截断一半，则跨内正塑性铰线上的总弯矩MX ,My应按下列计算：Mx =（ly-lx/4）mx 同理:My=（lx-lx/4）my 作用于板面上的荷载设计值为P=3.786+6.3=10.086kN/m2lx=3.6-0.20=3.40m, ly =4.2-0.20=4.00m即=（3400/4000）=0.72 my=mx =0.72my （2）中央

18、区格A计算跨度：lx=3.6-0.20=3.40ly=4.2-0.20=4.00则a=(3.40/4.00) 2=0.72, my=amx=0.72mx弯矩计算跨内正塑性铰线上的总弯矩：MX =（ly - ly /4）mx=3/44.00mx=3mxMy=(lx-ly/4）my=(3.40-4.00/4)0.72mx =1.728mx支座边负塑性铰线上的总弯矩:Mx=Mx=mxly=24 mx=8 mxMy=My=mylx=23.400.72 mx =4.896 mx根据虚功原理得：MX+My+(Mx+Mx+My+My)=1/24ply 2(3lx-ly)3 mx +1.728 mx +1/2

19、(8 mx2+4.896 mx2)=1/249.63642（33.40-4） 解得 mx =2.26kNm/m 则 my=mx =0.72mx=0.722.26=1.63kNm/m mx=mx=mx=22.26=4.52kNm/mmy=my=21.62=3.24kNm/m配筋计算截面有效高度h0： 短边方向跨中截面hox=100-20=80mm长边方向跨中截面hoy=100-30=70mm支座截面h0=100-20=80mm由于A区格板四周均有整浇梁支承，故其跨中及支座截面弯矩应予以折减，且取内力臂系数rs=0.9。配筋计算如下： As= ，rs取0.9 ，fy=300N/mm2(HRB335

20、)中间区格A y方向跨中截面配筋计算：As=1.620.8106/0.970300=68.2mm2/m中间区格A y方向支座截面配筋计算：As=3.240.8106/0.980300=120.0 mm2/m故y方向跨中选8200（As=251 mm2/m），支座选8200（As=251 mm2/m）。中间区格A x方向跨中截面配筋计算：As=2.260.8106/0.980300=83.7mm2/m中间区格A x方向支座截面配筋计算：As=4.520.8106/0.980300=167.4 mm2/m故x方向跨中选8200（As=251 mm2/m），支座选8200（As=251 mm2/m）

21、。（3）边区格B计算跨度：lx=3.6-0.20=3.40mly= ln+h/2=4.2-0.4/2-0.20/2+0.1/2=3.95m则a=(3.40/3.95) 2=0.74, my=amx=0.74mx弯矩计算跨内正塑性铰线上的总弯矩：MX =（ly - ly /4）mx=3/43.95mx=3mxMy=(lx-ly/4）my=(3.45-3.95/4)0.74mx =1.785mx支座边负塑性铰线上的总弯矩:Mx=Mx=mxly=23.95 mx=7.9 mx My=My=mylx=23.400.74 mx =5.032 mx根据虚功原理得：MX+My+(Mx+Mx+My+My)=

22、1/24ply 2(3lx-ly)3 mx +1.785 mx +1/2(7.9mx2+5.03 mx2)=1/249.6363.952（33.4-3.95） 解得 mx =2.21kNm/m 则 my=mx =0.74mx=0.742.21=1.64kNm/m mx=mx=mx=22.21=4.42kNm/mmy=my=21.64=3.27kNm/m配筋计算截面有效高度h0： 短边方向跨中截面hox=100-20=80mm长边方向跨中截面hoy=100-30=70mm支座截面h0=100-20=80mm由于B区格板四周均有整浇梁支承，故其跨中及支座截面弯矩应予以折减，ly/lx=3.95/3

23、.40=1.161.5,故折减系数取0.8。配筋计算如下：As= ，rs取0.9 ，fy=300N/mm2(HRB335)边区格B y方向跨中截面配筋计算：As=1.640.8106/0.970300=69.0mm2/m边区格B y方向支座截面配筋计算：As=3.270.8106/0.980300=121.1 mm2/m故y方向跨中选8200（As=251 mm2/m），支座选8200（As=251 mm2/m）。边区格B x方向跨中截面配筋计算：As=2.210.8106/0.980300=81.8mm2/m边区格B x方向支座截面配筋计算：As=4.420.8106/0.980300=16

24、3.7 mm2/m故x方向跨中选8200（As=251 mm2/m），支座选8200（As=251 mm2/m）。（3）边区格C计算跨度：lx= ln+h/2=3.6-0.4/2-0.20/2+0.1/2=3.35mly= 4.2-0.20=4.00m则a=(3.35/4.00) 2=0.70, my=amx=0.70mx弯矩计算跨内正塑性铰线上的总弯矩：MX =（ly - ly /4）mx=3/44.00mx=3mxMy=(lx-ly/4）my=(3.35-4.00/4)0.70mx =1.65mx支座边负塑性铰线上的总弯矩:Mx=Mx=mxly=24 mx=8 mx My=My=mylx=

25、23.350.70 mx =6.69 mx根据虚功原理得：MX+My+(Mx+Mx+My+My)= 1/24ply 2(3lx-ly)3 mx +1.65 mx +1/2(8 mx2+4.69 mx2)=1/249.63642（33.35-4） 解得 mx =2.25kNm/m 则 my=mx =0.70mx=0.702.25=1.600kNm/m mx=mx=mx=22.25=4.50kNm/mmy=my=21.70=3.20kNm/m配筋计算截面有效高度h0： 短边方向跨中截面hox=100-20=80mm长边方向跨中截面hoy=100-30=70mm支座截面h0=100-20=80mm由

26、于C区格板四周均有整浇梁支承，故其跨中及支座截面弯矩应予以折减，ly/lx=4.00/3.375=1.191.5,故折减系数取0.8。D区格属于角区格，C-D板共界支座截面弯矩不折减。配筋计算如下：As= ，rs取0.9 ，fy=300N/mm2(HRB335)边区格C y方向跨中截面配筋计算：As=1.600.8106/0.970300=67.8mm2/m边区格C y方向支座截面配筋计算：As=3.20106/0.980300=148.1 mm2/m故y方向跨中选8200（As=251 mm2/m），支座选8200（As=251 mm2/m）。边区格C x方向跨中截面配筋计算：As=2.25

27、0.8106/0.980300=83.4mm2/m边区格C x方向支座截面配筋计算：As=4.500.8106/0.980300=166.7 mm2/m故x方向跨中选8200（As=251 mm2/m），支座选8200（As=251 mm2/m）。（5）角区格D计算跨度：lx= ln+h/2=3.6-0.3/2-0.15/2+0.1/2=3.35m ly= ln+h/2=4.2-0.4/2-0.20/2+0.1/2=3.95m则a=(3.35/3.95) 2=0.72, my=amx=0.72mx弯矩计算跨内正塑性铰线上的总弯矩：MX =（ly - ly /4）mx=3/43.95mx=2.9

28、6mxMy=(lx-ly/4）my=(3.35-3.95/4)0.72mx =1.70mx支座边负塑性铰线上的总弯矩:Mx=Mx=mxly=23.95 mx=7.9 mx My=My=mylx=23.350.72 mx 4.82 mx根据虚功原理得：MX+My+(Mx+Mx+My+My)= 1/24ply 2(3lx-ly)3 mx +1.70mx +1/2(7.9 mx2+4.82 mx2)=1/249.6363.952（33.35-3.95） 解得 mx =2.25kNm/m 则 my=mx =0.72mx=0.722.25=1.62kNm/m mx=mx=mx=22.25=4.50kNm

29、/mmy=my=21.62=3.24kNm/m配筋计算截面有效高度h0： 短边方向跨中截面hox=100-20=80mm长边方向跨中截面hoy=100-30=70mm支座截面h0=100-20=80mmD区格属于角区格，跨中截面支座截面的弯矩均可不进行折减。配筋计算如下：As= ， rs取0.9 ， fy=300N/mm2(HRB335)角区格D y方向跨中截面配筋计算：As=1.62106/0.970300=86mm2/m角区格D y方向支座截面配筋计算：As=3.24106/0.980300=150 mm2/m故y方向跨中选8200（As=251 mm2/m），支座选8200（As=251

30、 mm2/m）。角区格D x方向跨中截面配筋计算：As=2.25106/0.980300=104.2mm2/m角区格D x方向支座截面配筋计算：As=4.50106/0.980300=208.3 mm2/m故x方向跨中选8200（As=251 mm2/m），支座选8200（As=251 mm2/m）。最小配筋率min=max0.45ft/fy，0.2%，各配筋结果满足要求，具体截面配筋计算结果见表12。表1-2 截面配筋计算截面h0（mm2）M(kNm)As（mm2）配筋（mm2）实配（mm2）跨中A区格lx802.2683.78200251ly701.6268.28200251B区格lx80

31、2.2181.88200251ly701.6469.08200251C区格lx802.2583.48200251ly701.6067.88200251D区格lx802.25104.28200251ly701.6286.08200251AA80-3.24120.08200251AB80-4.42163.78200251AC80-3.27121.18200251BB80-3.24120.08200251BD80-3.20148.18200251CD80-4.50208.38200251三、梁的计算按弹性理论设计支承梁。双向板支承梁承受的荷载如图1-4所示：图1-4 双向板支承梁承受的荷载（1）支座

32、弯矩按弹性理论设计计算梁的支座弯矩时，可按支座弯矩等效原则，按下式将三角形荷载和梯形荷载等效为均布荷载Pe。三角形荷载作用时：（lx方向）：Pe=5/8P梯形荷载作用时： （ly方向）：Pe=(1-212+13)P其中：P=Plx/2=(g+q) lx=9.6363.6=34.69kN/m 1=(lx/2)/ly=3.6/2/4.2=0.429 即 Pe=5/8P=5/8 34.19=21.37 kN/m Pe=(1-20. 4292+0. 4293) 34.69=24.66 kN/m纵向支承梁L-1设计：计算跨度：边跨：l1= ln1+（a+b）/2=3.6-0.20-0.20/2+（0.4

33、+0.20）/2=3.6m 1.025ln1+ b/2=1.025(3.6-0.20-0.20/2)+0.20/2=3.483m 取小值l1=3.483m中间跨：l2=3.6m平均跨度：（3.483+3.6）/2=3.541m跨度差：（3.6-3.483）/3.6,可按等跨连续梁计算。荷载计算：梁自重：0.20（0.4-0.10）25=1.5 kN/m梁粉刷抹灰自重：0.0152（0.4-0.1）17=0.153 kN/m梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值g=1.2（1. 5+0.153）=1.9836 kN/m纵向支承梁L-1的计算简图如图所示 图1-5 纵向支承梁L-1的计算简图将三角形荷载

34、折算成均布荷载后，作用在梁上的荷载设计值：21.37+1.653=23.023 kN/m查教材附表一得：跨内最大弯矩： M12=0.078Pelx21.2=0.07823.0233.482521.2=26.14 kNmM23=0.033Pelx21.2=0.03323.0233.621.2=11.82 kNm M34=0.046Pelx21.2=0.04623.0233.621.2=16.48 kNm M45=11.82 kNmM56=26.14 kNm支座弯矩：M1=M6=0M2=M5=-0.105Pelx21.2=-0.10523.0233.482521.2=-29.32 kNmM3=M4

35、=-0.079Pelx1.22=-0.07923.0233.482521.2=-22.06 kNm横向支承梁L-2设计计算跨度：边跨：l1= ln1+（a+b）/2=4.2-0.3/2-0.1/2+（0.3+0.2）/2=4.2m 1.025ln1+ b/2=1.025(4.4-0.3/2-0.2/2)+0.2/2=4.149m 取小值l1=4.149m中间跨：l2=4.2m平均跨度：（4.149+4.2）/2=4.174m跨度差：（4.2-4.149）/4.149=1.2%,可按等跨连续梁计算。荷载计算：梁自重：0.20（0.4-0.10）25=1.5 kN/m梁粉刷抹灰自重：0.0152（

36、0.4-0.1）17=0.153 kN/m梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值g=1.2（1.5+0.153）=1.9836 kN/m横向支承梁L-2的计算简图如图所示图1-6 横向支承梁L-2的计算简图作用在梁上的荷载设计值：24.66+(1.5+0.153)=26.313 kN/m查教材附表一得：跨中最大弯矩：MAB=0.080Pely21.2=0.08026.3134.14921.2=-43.49 kNmMBC=0.025Pely21.2=0.02526.3134.221.2=-13.93 kNmMCD=43.49KNm 支座弯矩：MA=MD=0MB=MC=-0.100Pely21.2=-0

37、.10026.3134.17421.2=-55.00 kNm (2)剪力计算查教材附表一得：纵向支承梁L-1：V1=0.394Pelx=0.39423.0233.6=32.67kNV2L=-0.606Pelx=-0.60623.0233.6=-50.23kNV2R=0.576Pelx=0.57623.0233.6=47.74kNV3L=-0.474Pelx=-0.47423.0233.6=-39.29kNV3R=0.500Pelx=0.50023.0233.6=41.44kNV4L=-0.500Pelx=-41.44kNV4R=0.474Pelx=39.29kNV5L=-0.576Pelx=-

38、47.74kNV5R=0.606Pelx=50.23kNV6=-0.394Pelx=-32.67kN横向支承梁L-2：VA=0.400Pely=0.40026.3134.2=44.21kN VBL=-0.600Pely=-0.60026.3134.2=-66.31 kNVBR=0.500Pely=0.50026.3134.2=55.26kNVCL=-0.500Pely=-55.26kNVCR=0.600Pely=66.31kNVD=-0.400Pely=-44.21kN(3)配筋计算C25混凝土：1=1; fc=11.9KN/mm2; ft=1.27 kN/mm2HRB335钢筋：fy=300

39、KN/mm2图1-7 支承梁的截面尺寸简图验算截面尺寸：纵向支承梁L-1：b=200mm,h0=h-40=360mm,hw=h0=360mm，hw/b=360/200=1.80Vmax=41.44kN截面满足要求。横向支承梁L-2：b=200mm,h0=h-40=360mm,hw=h0=360mm，hw/b=360/200=1.8Vmax=66.31kN正截面受弯承载力计算根据题意，受弯承载力计算过程见表13。计算过小，则按构造配筋.纵向受力钢筋的最小配筋率为0.2%和0.45中的较大值，这里即0.2%。表1-3中的配筋率满足要求。表13 纵筋计算 计算截面计算过程跨中1-25-6跨中2-34

40、-5跨中3-4支座2、5支座3、4lxM（kNm）26.1411.8216.4829.3226.47s=M/1fcbh020.0850.0380.0530.0950.076=1-0.0890.0390.0540.1000.079As=1fcbh0/fy（mm2）254.0111.4154.2285.6225.6选配钢筋216216216216216实配As（mm2）402402402402402 计算截面计算过程跨中ABCD跨中BC支座B、ClyM43.4913.9355.00s0.1410.0450.1780.1530.0460.198As437.0131.4565.5选配钢筋220216220实配As（mm2）528402628 (4)斜截面受剪承载力计算纵向支承梁L-1:0.7ftbh0=0.71.27200360=64.0KNVmax=41.44kN横向支承梁L-2:0.7ftbh0=0.71.27200360=64.0KNVmax=66.31kN 即按构造配置腹筋。 配筋率