《复合型土钉支护》PPT课件.ppt

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1、复合型土钉支护复合型土钉支护 演讲人：李象范第一章第一章 土钉支护概述土钉支护概述 所谓土钉，是指置于原状地层中，并通过注浆与地层密实联系的细长金属杆（管）件，起到加固边坡并约束地层变形的作用。土钉支护则是以密集分布的土钉作为土体加固措施，并辅以钢筋网片和喷射混凝土面层的边坡原位加固支护技术。它由土钉、原状土体、钢筋网片和必要的防排水系统组成。土钉支护的原理及特点土钉的工作特点是沿通长与周围土体接触，以群体起作用，与周围土体形成一个组合体，在土体发生变形的条件下，通过与土体接触面上的粘结力或摩擦力，使土钉被动受拉，并主要通过受拉工作给土体以约束加固或使其稳定。土钉墙充分利用了土体的自承能力，通

2、过喷、锚、网，进一步增强土体的强度和稳定性，形成一种自稳性结构的主动支护体系。土钉支护的发展土钉支护的发展 现代土钉技术始于现代土钉技术始于7070年代，许多国家几乎都在同一时期内年代，许多国家几乎都在同一时期内各自独立提出这种支护方法并加以开发土钉技术在许多方各自独立提出这种支护方法并加以开发土钉技术在许多方面与隧道修建的新奥法施工类似，可看成是新奥法概念的面与隧道修建的新奥法施工类似，可看成是新奥法概念的延伸。延伸。6060年代初期出现的新奥法施工，将喷射混凝土技术年代初期出现的新奥法施工，将喷射混凝土技术和全粘结注浆锚杆结合起来并首先用于硬岩中的隧道断面和全粘结注浆锚杆结合起来并首先用于

3、硬岩中的隧道断面开挖，使得开挖后的土体很快得到稳定。新奥法的特征就开挖，使得开挖后的土体很快得到稳定。新奥法的特征就在于充分利用围岩的自承作用，喷射砼、锚杆起加固围岩在于充分利用围岩的自承作用，喷射砼、锚杆起加固围岩的作用，把围岩看作是支护的重要组成部分，并通过监控的作用，把围岩看作是支护的重要组成部分，并通过监控量测，实行信息化设计和施工，有控制地调节围岩的变形，量测，实行信息化设计和施工，有控制地调节围岩的变形，以最大限度地利用围岩的自承作用。该技术最早出现在法以最大限度地利用围岩的自承作用。该技术最早出现在法国，随后，德国、美国等国家也进行了一系列研究和工程国，随后，德国、美国等国家也进

4、行了一系列研究和工程实践，取得了一些有益的成果。实践，取得了一些有益的成果。我国土钉支护的实践最早是山西太原煤矿设计院我国土钉支护的实践最早是山西太原煤矿设计院王步云在王步云在19801980年用于山西柳湾煤矿的边坡支护工年用于山西柳湾煤矿的边坡支护工程。程。9090年代以后，国内高层建筑和基础设施建设年代以后，国内高层建筑和基础设施建设大规模兴起，基坑开挖项目愈来愈多，使原位土大规模兴起，基坑开挖项目愈来愈多，使原位土的各种加筋技术得到很快发展。尽管起步稍晚，的各种加筋技术得到很快发展。尽管起步稍晚，但由于国内的建设规模巨大，基坑土钉支护的应但由于国内的建设规模巨大，基坑土钉支护的应用数量估

5、计已超过其他国家。但与国外相比，迄用数量估计已超过其他国家。但与国外相比，迄今对土钉技术还缺乏深入系统的研究，设计计算今对土钉技术还缺乏深入系统的研究，设计计算方法也比较粗糙，许多工程只经过简单的设计计方法也比较粗糙，许多工程只经过简单的设计计算，大多凭经验确定支护参数，稳定分析也不够算，大多凭经验确定支护参数，稳定分析也不够完善，表现出理论研究落后于工程实践的现状。完善，表现出理论研究落后于工程实践的现状。土钉支护的施工工艺土钉支护的施工工艺 土钉施工的流程图（1）开挖（2）置钉注浆（3）喷混凝土面层（4）下步开挖土钉与锚杆的比较土钉与锚杆的比较 相似处相似处 都是维持垂直边坡的结构体系。都

6、是维持垂直边坡的结构体系。土方开挖及施工顺序都是由上土方开挖及施工顺序都是由上而下。而下。土钉与土层锚杆施工方法都是土钉与土层锚杆施工方法都是钻孔、钢筋杆插入、通过注浆钻孔、钢筋杆插入、通过注浆将钢筋杆与地层黏结在一起。将钢筋杆与地层黏结在一起。不同处不同处 受力机制，锚杆支护是被动受受力机制，锚杆支护是被动受力机制，土钉支护是主动受力力机制，土钉支护是主动受力机制。机制。锚杆设置的数目有限，单根锚锚杆设置的数目有限，单根锚杆的失效极易造成整个结构失杆的失效极易造成整个结构失稳破坏；土钉由于设置较密，稳破坏；土钉由于设置较密，单根土钉的破坏不会对整个结单根土钉的破坏不会对整个结构的功能产生影响

7、。构的功能产生影响。锚杆端头部承受的荷载很大，锚杆端头部承受的荷载很大，必须安装适当的承载装置；土必须安装适当的承载装置；土钉的面层主要作用在于保持土钉的面层主要作用在于保持土体的局部稳定性，利用喷射混体的局部稳定性，利用喷射混凝土和小尺寸垫板即可满足要凝土和小尺寸垫板即可满足要求。求。锚杆需要大规模机械施工，土锚杆需要大规模机械施工，土钉则相对规模较小。钉则相对规模较小。锚杆仅在锚固端才与周围土体紧密结合，将荷载传递给稳定土体；土钉则是在全长范围内与土体接触，其荷载传递是沿着整个土钉进行的，且其受力是变化的，主动区对土钉产生向外的拉拔力，抗力区产生反方向的抗拔力，拉力在滑裂面处最大，往两端逐

8、渐减小。土钉与加筋土挡墙的比较土钉与加筋土挡墙的比较 相同处相同处均处于无预应力状态，只均处于无预应力状态，只有当土体产生位移后方可有当土体产生位移后方可发挥作用。发挥作用。受力机理都是由加筋体与受力机理都是由加筋体与土之间产生的界面摩阻力土之间产生的界面摩阻力提供对土体的约束力。土提供对土体的约束力。土体本身处于稳定状态，可体本身处于稳定状态，可支承其后的侧向压力，类支承其后的侧向压力，类似于重力式挡土墙的作用。似于重力式挡土墙的作用。面层都较薄，在支挡结构面层都较薄，在支挡结构的整体稳定中不起主要作的整体稳定中不起主要作用。用。不同处不同处施工顺序不同。前者由下向施工顺序不同。前者由下向上

9、填土铺设；而后者是由上上填土铺设；而后者是由上至下开挖土体。至下开挖土体。应用范围不同。前者用于填应用范围不同。前者用于填方区，后者是一种原位加筋方区，后者是一种原位加筋技术。技术。变形形式及设置不同。前者变形形式及设置不同。前者上部变形大，下部变形小；上部变形大，下部变形小；而后者正好相反。而后者正好相反。前者摩擦力是直接产生于筋前者摩擦力是直接产生于筋条和土层之间的；而后者通条和土层之间的；而后者通常包含使用灌浆技术，使筋常包含使用灌浆技术，使筋体和其周围土体粘结起来，体和其周围土体粘结起来，荷载通过浆体传递到土层。荷载通过浆体传递到土层。土钉与加筋土施工顺序比较土钉与加筋土变形比较 土钉

10、支护的应用范围土钉支护的应用范围（1 1）作为土体开挖的临时支护，用于高层建筑、）作为土体开挖的临时支护，用于高层建筑、地下建筑等深基坑开挖、土坡开挖等。地下建筑等深基坑开挖、土坡开挖等。（2 2）作为永久性挡土结构，一般与施工开挖时的）作为永久性挡土结构，一般与施工开挖时的临时支护相结合，如隧道洞门的上端挡墙和洞口临时支护相结合，如隧道洞门的上端挡墙和洞口两侧挡墙，路堑路堤的土坡挡墙、桥台挡墙等。两侧挡墙，路堑路堤的土坡挡墙、桥台挡墙等。（3 3）现有挡土墙的修理加固和各类临时支护发生）现有挡土墙的修理加固和各类临时支护发生失稳时的抢险加固。失稳时的抢险加固。（4 4）边坡加固。）边坡加固。

11、土钉支护的特点土钉支护的特点 优点优点主动制约支挡体系，充分主动制约支挡体系，充分利用了土体自身强度利用了土体自身强度 材料用量和工程量少，施材料用量和工程量少，施工速度快工速度快 施工设备轻便，操作方法施工设备轻便，操作方法简单简单 对场地土层的适应性强对场地土层的适应性强 结构轻巧、柔性大，有很结构轻巧、柔性大，有很好的延性好的延性 经济安全经济安全 ，控制变形性能，控制变形性能良好良好 缺点缺点现场需有允许设置土钉的现场需有允许设置土钉的地下空间地下空间 在松散砂土、软塑、流塑在松散砂土、软塑、流塑粘性土以及有丰富地下水粘性土以及有丰富地下水源的情况下不能单独使用源的情况下不能单独使用土

12、钉支护，必须与其他的土钉支护，必须与其他的土体加固支护方法相结合土体加固支护方法相结合 如果作为永久性结构，需如果作为永久性结构，需要专门考虑锈蚀等耐久性要专门考虑锈蚀等耐久性问题问题 第二章 复合土钉支护的概念和形式所谓复合土钉支护即土钉支护与其他形式的加固手段相结合，以满足不同地质条件和工程要求的土钉支护方式。对于地下水位较高，土层软弱地层中应用土钉支护所遇到的问题可用增加防渗帷幕方法加以解决。防渗帷幕形成封闭开挖空间，基坑内部降水不影响周边地下水位，有利保护环境；防渗帷幕同时又是超前支护，对开挖面土体位移起到限制作用，有利减少水平位移；防渗帷幕形成相对干燥的开挖面，有利于提高喷射混凝土面

13、层的施工质量；防渗帷幕或超前支护插入基坑底部开挖面一定深度，增加边坡抗滑移能力，防止基坑底部隆起和管涌的产生。防渗帷幕可以采用水泥土搅拌桩或高压旋喷桩施作，也可在防渗帷幕中插入钢管或型钢。防渗帷幕土钉支护当地层松软但地下水位很低或地层透水性很差时，可不设防渗帷幕，但可用微型桩组成超前支护。微型桩的作用可防止开挖过程中局部坍塌，也有利阻止基坑底部隆起。土钉支护一般水平位移偏大，当周边环境对位移有较高要求时，可根据需求将一、二排土钉按预应力土层锚杆要求施工，并施加预应力，以减少水平位移量。对于按设预应力锚杆的部位，应施作微型桩作为超前支护 当基坑开挖深度很深时，全部采用复合土钉支护风险太大。这时，

14、往往浅层部分采用复合土钉支护，深层部分采用桩锚结构。该形式既提高了基坑支护的安全等级，又最大限度地节省造价。当浅层地层土性较好，而下层地层为深厚的淤泥地层时，在浅部土性较好的地层中采用土钉支护，而深层采用排桩支撑的形式。该种组合形式充分利用上层地层较好的特点施作复合土钉支护，节省了围护桩的工程量，省掉一道支撑，使大部分土方在无支撑覆盖的情况下开挖，提高挖土效率，有利于缩短工期。第三章第三章 复合型土钉支护受力变形性状复合型土钉支护受力变形性状土钉支护是随开挖随支护、逐层开挖、逐层支护，土钉支护是随开挖随支护、逐层开挖、逐层支护，直到预定的开挖深度，支护完成。下层土体的开直到预定的开挖深度，支护

15、完成。下层土体的开挖肯定引起上层土钉内力和侧向变形的增加，但挖肯定引起上层土钉内力和侧向变形的增加，但上一层土体已不是原状土体，而是由土钉、注浆上一层土体已不是原状土体，而是由土钉、注浆体及土体组成的复合加筋土体，该加筋土体抵抗体及土体组成的复合加筋土体，该加筋土体抵抗侧向变形的能力要比原状土体大得多，因此开挖侧向变形的能力要比原状土体大得多，因此开挖引起下层土体的侧向位移并不能使上层土体产生引起下层土体的侧向位移并不能使上层土体产生同样的位移。越下层土体承受上层土体的压力越同样的位移。越下层土体承受上层土体的压力越大，当挖出侧向土体时，产生的压缩量、侧向变大，当挖出侧向土体时，产生的压缩量、

16、侧向变形量越大。根据以上分析，土钉支护边坡位移量形量越大。根据以上分析，土钉支护边坡位移量应是上面较小，而下面较大，呈现应是上面较小，而下面较大，呈现“鼓肚子鼓肚子”现现象象 。土钉支护“鼓肚子”现象 土钉受力过程可分为三个阶段。（1）土钉打入并注浆，浆液凝固之前，起不到约束土体变形的作用，因此内力为零。（2）土钉打入地层并注浆，且注浆体凝固，地层成为加筋复合体。如果进一步开挖下一层土体，下一层土体侧向位移并影响到上层的加筋复合体，该加筋复合体在下层土体的牵动下，产生继续侧向变形的趋势,但拉力集中在土钉的端部，且沿土钉长度快速衰减。（3）随着基坑继续开挖，深度增加，产生土体侧向位移的范围也在增

17、加。加筋复合地层中的土钉拉力也逐步增加，且拉力的最大值也往后移动，拉力峰值出现的位置随土钉所处位置不同而不同。通常情况下，越靠上的土钉，其拉力峰值越靠后，越靠下的土钉其拉力峰值越靠前。将各排土钉拉力峰值联系起来，即是该边坡的潜在滑裂面。可见土钉的作用是：初始阶段约束、限制面层进一步产生侧向位移；基坑开挖到底以后，形成的“土钉组”联系滑动土体和稳定土体，使其不在潜在滑裂面处分离，与桩锚结构中锚杆的受力是完全不同的。锚杆是将支挡结构（桩）所承受的水土压力以拉力的形式，通过自由段传递到锚固段，锚固段以剪应力的形式将拉力分布到稳定土层中去。土钉支护基坑边坡变形破坏过程 第条裂缝是指土体与超前支护的水泥

18、土搅拌桩等之间的裂缝，该裂缝是可以避免的。只要及时封堵，不使地表水渗入地下，引起土体强度恶化，通常情况下不会危及基坑安全。第组地表裂缝的位置与 的滑移面与地表面的交线位置一致。该裂缝的出现表明：由于最危险滑移区产生向下滑移趋势，而土体的抗剪强度已接近充分发挥。由于土钉群的存在，土体强度的不足部分由土钉作用补充，所以该裂缝一般不会发展成危险破坏面。该危险滑移面应该就是土钉拉力峰值的连线。产生于土钉末端的地表裂缝产生于土钉末端的地表裂缝。如果土钉支护设计有足够安全度，土。如果土钉支护设计有足够安全度，土钉较长，且施工中注浆饱满，该裂缝不一定会出现。该裂缝的位置与钉较长，且施工中注浆饱满，该裂缝不一

19、定会出现。该裂缝的位置与土钉端部位置十分一致，表明：由土体、土钉及注浆体形成的加筋复土钉端部位置十分一致，表明：由土体、土钉及注浆体形成的加筋复合土体在自重应力作用下产生整体向下、向外滑移的趋势。合土体在自重应力作用下产生整体向下、向外滑移的趋势。如果设计安全度偏低，土钉长度不足，且施工中注浆质量得不到保证，如果设计安全度偏低，土钉长度不足，且施工中注浆质量得不到保证，产生的裂缝于土钉末端部的裂缝进一步加宽，且裂缝的两侧土体出现产生的裂缝于土钉末端部的裂缝进一步加宽，且裂缝的两侧土体出现高差，同时基坑底部土体产生岭状隆起，表明：产生于土钉末端部的高差，同时基坑底部土体产生岭状隆起，表明：产生于

20、土钉末端部的裂缝往深层发展，并于基坑底部的隆起连通，形成了贯通的滑移面。裂缝往深层发展，并于基坑底部的隆起连通，形成了贯通的滑移面。伴随着超前支护桩体的弯折，土钉支护边坡产生整体滑移，地表大幅伴随着超前支护桩体的弯折，土钉支护边坡产生整体滑移，地表大幅度沉降（有时达度沉降（有时达1 12m2m），基坑底部隆起），基坑底部隆起1 12m2m，在新的状态下取得，在新的状态下取得平衡。平衡。土钉支护边坡构不成重力坝体的破坏模式 国内外有一些研究者把土钉支护边坡看成是由加筋土体组国内外有一些研究者把土钉支护边坡看成是由加筋土体组成的重力坝结构认为土钉支护的基坑边坡，经过土钉加固成的重力坝结构认为土钉支

21、护的基坑边坡，经过土钉加固后形成了宽度为后形成了宽度为L L（土钉长度）、高度为（土钉长度）、高度为H H（土钉支护高或（土钉支护高或基坑深度）的类似重力坝的结构体。在坝后土压力作用下，基坑深度）的类似重力坝的结构体。在坝后土压力作用下，坝体有绕趾部转动的可能性，因此会发生坝体有绕趾部转动的可能性，因此会发生 0 0的地表裂缝。的地表裂缝。这样的破坏模式有两点必须满足：这样的破坏模式有两点必须满足：被加固体必须接近为被加固体必须接近为刚体；刚体；重力坝的基面必须是十分坚硬的基岩或比上部重力坝的基面必须是十分坚硬的基岩或比上部坝体显著坚硬的地层。实际上，要满足以上两条是做不到坝体显著坚硬的地层。

22、实际上，要满足以上两条是做不到的。因此，在中国已施工的数千个土钉支护基坑中，从没的。因此，在中国已施工的数千个土钉支护基坑中，从没有发生类似重力坝的破坏模式即发生绕趾部转动和沿基面有发生类似重力坝的破坏模式即发生绕趾部转动和沿基面滑移。滑移。在分析土钉支护的破坏模式时，必须注意到开在分析土钉支护的破坏模式时，必须注意到开挖引起的地层应力的变化。当开挖至基坑底部挖引起的地层应力的变化。当开挖至基坑底部以后，若发生上部位移大、下部位移小而发生以后，若发生上部位移大、下部位移小而发生绕趾部转动的趋势时，趾部的应力集中必须首绕趾部转动的趋势时，趾部的应力集中必须首先使趾部基底面产生塑性变形，由于趾部地

23、层先使趾部基底面产生塑性变形，由于趾部地层三维受力的解除而强度大幅度降低，所以趾部三维受力的解除而强度大幅度降低，所以趾部塑性变形区会很快的扩展。其结果是坝体的底塑性变形区会很快的扩展。其结果是坝体的底部和坝体的前部塑性变形区连成整片，必然是部和坝体的前部塑性变形区连成整片，必然是坝体下沉而坑底隆起，表现为整体滑移破坏。坝体下沉而坑底隆起，表现为整体滑移破坏。重力坝整体滑移失稳 土钉支护整体滑移破坏第四章第四章 复合型土钉支护设计复合型土钉支护设计所需要收集的资料（1）地质勘查报告（2）总图及周边环境（3）地下结构底板平面图和基础图及桩位图（4）场地施工布置图土钉支护设计准则土钉支护设计准则土

24、钉支护适用于二、三级基坑围护工程土钉支护适用于二、三级基坑围护工程 。土钉支。土钉支护施工过程，存在着一段非支护、自由变形期，护施工过程，存在着一段非支护、自由变形期，土钉支护基坑的位移量有一半左右来自该自由变土钉支护基坑的位移量有一半左右来自该自由变形阶段。因此，土钉支护基坑的位移量很难满足形阶段。因此，土钉支护基坑的位移量很难满足一级基坑的变形要求。复合型土钉支护可以满足一级基坑的变形要求。复合型土钉支护可以满足一级基坑的变形要求，即复合型土钉支护可以用一级基坑的变形要求，即复合型土钉支护可以用于一级基坑支护工程。于一级基坑支护工程。用于基坑工程的土钉支护采用分项系数表示的极用于基坑工程的

25、土钉支护采用分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计，该极限状态又可分限状态设计表达式进行设计，该极限状态又可分为承载能力极限状态和正常使用极限状态。前者为承载能力极限状态和正常使用极限状态。前者是承载力控制，后者是变形控制。是承载力控制，后者是变形控制。设计方法的选择建立在极限平衡状态的土钉支护设计方法可分为“荷载法”和“滑动面”法。计算出的水土压力总和，如果采用相同的 强度假定，两种方法应该得出相同设计结果。“土压力”法（即“荷载法”）即假定水土压力垂直作用于竖直临空面上，以此即假定水土压力垂直作用于竖直临空面上，以此为基础设计内部的加固构件（如土钉），并验算为基础设计内部的加固构件（如土

26、钉），并验算其外部稳定性。对于传统的悬臂式结构或重力式其外部稳定性。对于传统的悬臂式结构或重力式挡墙结构多采用此方法，假定墙后土体的土压力挡墙结构多采用此方法，假定墙后土体的土压力的分布形式作用于挡墙上。设计土压力的大小、的分布形式作用于挡墙上。设计土压力的大小、分布形式和作用位置根据试验、经验或经典土压分布形式和作用位置根据试验、经验或经典土压力理论确定。土压力法用于土钉支护设计却不十力理论确定。土压力法用于土钉支护设计却不十分合适，因为土钉支护所安设的地层是复杂多变分合适，因为土钉支护所安设的地层是复杂多变的，一般情况下为非均质的，并且土体抗剪强度的，一般情况下为非均质的，并且土体抗剪强度

27、和土体与水泥浆的粘结力变化范围很大。和土体与水泥浆的粘结力变化范围很大。作用于挡墙的土压力分布“滑动面”法（即稳定分析法）滑动面极限平衡设计方法考虑潜在破坏面以外土体在各种滑动面极限平衡设计方法考虑潜在破坏面以外土体在各种力作用下的极限平衡条件，以求取该滑动土体的稳定性。力作用下的极限平衡条件，以求取该滑动土体的稳定性。这种稳定分析方法已广泛地应用于加固土坡的稳定分析中，这种稳定分析方法已广泛地应用于加固土坡的稳定分析中，并且应用实践证明能够得到与实际情况相一致的结果。用并且应用实践证明能够得到与实际情况相一致的结果。用滑动面极限平衡分析土钉支护边坡的最大好处是：滑动面极限平衡分析土钉支护边坡

28、的最大好处是：(1)(1)该该方法考虑了被加固边坡的内部、外部和混合形式的潜在滑方法考虑了被加固边坡的内部、外部和混合形式的潜在滑移面，并评估了每一个滑移面的滑弧稳定性；移面，并评估了每一个滑移面的滑弧稳定性；(2)(2)这种方这种方法不需要事先确定最大张力线（即土钉最大拉力的连线）；法不需要事先确定最大张力线（即土钉最大拉力的连线）；(3)(3)这种方法对非均质成层地层，不同形式的附加超载、这种方法对非均质成层地层，不同形式的附加超载、不同形式几何断面有很好的适用性，比简化土压力模式更不同形式几何断面有很好的适用性，比简化土压力模式更方便、更准确。用滑动面法设计土钉支护的局限性表现为方便、更

29、准确。用滑动面法设计土钉支护的局限性表现为满足平衡条件的各种土钉布置方式不能给出优化的方案，满足平衡条件的各种土钉布置方式不能给出优化的方案，更不能给出变形值。滑动面方法还须与其他合适的方法相更不能给出变形值。滑动面方法还须与其他合适的方法相结合，以完成一完整的设计。结合，以完成一完整的设计。复合土钉支护设计步骤复合土钉支护设计步骤一、超前支护的形式、排数和插入深度一、超前支护的形式、排数和插入深度 在高地下水位场区超前支护发挥防渗帷幕作用，在高地下水位场区超前支护发挥防渗帷幕作用，形成基坑内外隔绝，在坑内部实施降水措施时，形成基坑内外隔绝，在坑内部实施降水措施时，不影响坑外部地下水位，因降水

30、引起坑外地下水不影响坑外部地下水位，因降水引起坑外地下水位下降而影响周边环境；超前支护又是超前加固，位下降而影响周边环境；超前支护又是超前加固，增加土体自立性和稳定性；超前支护的坑底土体增加土体自立性和稳定性；超前支护的坑底土体加固，减少或避免基坑底部的管涌和隆起，克服加固，减少或避免基坑底部的管涌和隆起，克服了土钉支护没有插入深度的缺点。了土钉支护没有插入深度的缺点。根据基坑所处场地土质及水文条件的不同，超根据基坑所处场地土质及水文条件的不同，超前支护有时需要同时满足以上需求，有时仅要求前支护有时需要同时满足以上需求，有时仅要求满足以上一项或两项。根据超前支护发挥作用的满足以上一项或两项。根

31、据超前支护发挥作用的不同，发展了多种形式的超前支护。不同，发展了多种形式的超前支护。多种形式的超前支护形式 1防渗止水超前支护(1)(1)尽量使防渗帷幕插入渗透性较小的淤泥质土以尽量使防渗帷幕插入渗透性较小的淤泥质土以上。上。(2)(2)当不能进入隔水层时，应按渗流理论分析产生当不能进入隔水层时，应按渗流理论分析产生动水压力的大小及产生涌土、流砂的可能性动水压力的大小及产生涌土、流砂的可能性 抗管涌验算 2防止土体坍塌，坑底隆起的超前支护当基坑开挖面在地下水位以上或虽在地下水位以当基坑开挖面在地下水位以上或虽在地下水位以下但地层本身几乎不透水，但土质松散、强度低，下但地层本身几乎不透水，但土质

32、松散、强度低，在开挖过程中会出现边坡的局部塌漏，会存在基在开挖过程中会出现边坡的局部塌漏，会存在基坑底部隆起风险，或整体稳定不能满足要求，这坑底部隆起风险，或整体稳定不能满足要求，这时，开挖前打入一定量的预制桩、微型桩（如树时，开挖前打入一定量的预制桩、微型桩（如树根桩）、钢管或木桩，对解决以上问题是有效的。根桩）、钢管或木桩，对解决以上问题是有效的。3兼有防渗效果和土体加固作用的超前支护在水泥土搅拌桩中打入或插入微型桩或型钢，水在水泥土搅拌桩中打入或插入微型桩或型钢，水泥土桩形成防渗帷幕，微型桩或型钢对水泥土桩泥土桩形成防渗帷幕，微型桩或型钢对水泥土桩起加固作用，以免弯折或剪断，该类超前支护

33、形起加固作用，以免弯折或剪断，该类超前支护形式适用于透水性较强，土体强度很低，但又开挖式适用于透水性较强，土体强度很低，但又开挖较深（如挖深）的基坑工程。当开挖至下一层较深（如挖深）的基坑工程。当开挖至下一层而还没有施作土钉及喷射混凝土面层时，已暴露而还没有施作土钉及喷射混凝土面层时，已暴露出来的水泥土桩发挥临时支护作用，防止帷幕后出来的水泥土桩发挥临时支护作用，防止帷幕后的泥土被挤出。为此，要验算水泥土桩发生冲剪的泥土被挤出。为此，要验算水泥土桩发生冲剪破坏和弯折破坏的可能性。破坏和弯折破坏的可能性。水泥土桩跟部强度验算 4超前支护与预应力锚固复合型式有些复合土钉支护或者有超前支护与土钉的复

34、合有些复合土钉支护或者有超前支护与土钉的复合形成的土钉支护；或者为预应力锚杆与土钉的复形成的土钉支护；或者为预应力锚杆与土钉的复合形式。其中一排、二排或多排采用预应力锚杆。合形式。其中一排、二排或多排采用预应力锚杆。如果超前支护是刚性桩，则是桩锚结构与土钉如果超前支护是刚性桩，则是桩锚结构与土钉的复合型式。在该形式中，如果桩锚结构为主，的复合型式。在该形式中，如果桩锚结构为主，则土钉的利用仅是为减少桩、锚的工程量，降低则土钉的利用仅是为减少桩、锚的工程量，降低造价；如果土钉支护为主，预应力锚杆采用是为造价；如果土钉支护为主，预应力锚杆采用是为了施加预应力以约束支护体系的变形。了施加预应力以约束

35、支护体系的变形。二、土钉的形式和布置1.1.土钉的形式土钉的形式常用土钉有两种形式常用土钉有两种形式 ：当地层条件可以钻倾斜：当地层条件可以钻倾斜孔，并能短时间（如数小时）内维持孔壁稳定孔，并能短时间（如数小时）内维持孔壁稳定时首先应选用钻孔注浆的成钉方式时首先应选用钻孔注浆的成钉方式 。该类土钉。该类土钉与土体有较好的结合，因此有较高的抗拔能力。与土体有较好的结合，因此有较高的抗拔能力。另一种形式土钉为钢管打入式，该类土钉施工另一种形式土钉为钢管打入式，该类土钉施工方便，但注浆效果不确定，质量较难控制。该方便，但注浆效果不确定，质量较难控制。该类土钉适用与淤泥、软黏土或松散的粉细砂地类土钉适

36、用与淤泥、软黏土或松散的粉细砂地层。层。2.2.土钉的布置方式土钉的布置方式边坡失稳作为土钉支护的主要破坏模式，则应边坡失稳作为土钉支护的主要破坏模式，则应上长下短或统一长度布置。土钉布置还应顾及上长下短或统一长度布置。土钉布置还应顾及地层的分布不同，因此在统一长度的基础上，地层的分布不同，因此在统一长度的基础上，发展出了中间较长而上小端较短的布置方式。发展出了中间较长而上小端较短的布置方式。3.土钉的间距和长度土钉的间距是指竖向排间距和水平向的土钉之间的间距。土钉的间距是由加固地层的性状决定的。土层的整体性越好，可采用越稀疏的土钉；土体完整性越差，必须采用较密的土钉，使之相互影响起到约束土体

37、变形的作用。土钉长度是由滑移面的位置决定的。滑移面的位置又取决于基坑开挖深度和被加固边坡土性的力学特性。因此土钉长度主要决定因素为：基坑开挖深度、土体的力学特性以及基坑边坡的位移要求。4.规范方法确定的土钉长度目前我国关于土钉支护的现行规范确定土钉长度的方法是借鉴土层锚杆的方法，认为土钉像土层锚杆那样承受墙后的水土压力，滑裂面以外的锚固段长度范围与地层的粘结力（或摩阻力）平衡土钉对应面积所承受的水土压力。据此土钉长度为：各字母表示的意义可参见书中相关内容。5.土钉的倾角安设土钉的方向以水平方向最好，它与地层水平位移方向一致，能最大程度地发挥对土体变形的约束作用。但水平安设土钉是困难的，困难表现

38、在水平成孔无法进行土钉孔的注浆。因此，土钉墙中的拉筋时常以一定的角度（）设置。6.6.土钉支护面层设计土钉支护面层设计土钉支护的面层多为配以钢筋网片的喷射混凝土土钉支护的面层多为配以钢筋网片的喷射混凝土组成。之所以采用喷射混凝土面层，是由于喷射组成。之所以采用喷射混凝土面层，是由于喷射混凝土能很好地适应各种开挖面的形状混凝土能很好地适应各种开挖面的形状,与开挖与开挖岩（土）有很好的粘结强度。喷射混凝土最大的岩（土）有很好的粘结强度。喷射混凝土最大的优点是早强，能尽快封闭开挖面。喷射混凝土的优点是早强，能尽快封闭开挖面。喷射混凝土的凝固时间可以通过掺入一定量的早强剂进行调整凝固时间可以通过掺入一

39、定量的早强剂进行调整凝结时间。面层喷射混凝土的厚度一般为凝结时间。面层喷射混凝土的厚度一般为100100200mm 200mm。面层中的钢筋网片是至关重要的构造措。面层中的钢筋网片是至关重要的构造措施，多采用施，多采用 直径直径4 4、8mm8mm的钢筋双向间距的钢筋双向间距200 x200mm200 x200mm焊接或绑扎而成焊接或绑扎而成 。面层中设有加强。面层中设有加强钢筋，是采用较粗的钢筋将土钉头部联系起来。钢筋，是采用较粗的钢筋将土钉头部联系起来。土钉墙典型设置形式 7.7.土钉头部设计土钉头部设计土钉头部指土钉与面层直接的联接构件。由于土钉无须施加土钉头部指土钉与面层直接的联接构件

40、。由于土钉无须施加预拉力，因此头部构造与土层锚杆头部相比要简单一些。只预拉力，因此头部构造与土层锚杆头部相比要简单一些。只要保证土钉支护服务期间土钉不与面层及面层中的网片不脱要保证土钉支护服务期间土钉不与面层及面层中的网片不脱开即可，其构造会因为采用土钉材料不同而有差异。开即可，其构造会因为采用土钉材料不同而有差异。土钉 网片 联系筋 井字架 喷射混凝土面层 自钻式土钉 网片 联系槽钢 楔形槽钢 螺帽第五章第五章 土钉支护稳定性验算土钉支护稳定性验算土钉支护边坡是人工加固边坡。所谓土钉支护基土钉支护边坡是人工加固边坡。所谓土钉支护基坑边坡的安全性是指人工加固边坡的稳定性及边坑边坡的安全性是指人

41、工加固边坡的稳定性及边坡变形控制在工程环境要求的范围之内。土钉支坡变形控制在工程环境要求的范围之内。土钉支护的特点是分层开挖分层支护，因此土钉支护稳护的特点是分层开挖分层支护，因此土钉支护稳定性包括开挖和支护的每一步骤和最终工况均处定性包括开挖和支护的每一步骤和最终工况均处于稳定状态，才能讲土钉支护边坡处于稳定安全于稳定状态，才能讲土钉支护边坡处于稳定安全状态。土钉稳定性分析又需按工况进行，如第状态。土钉稳定性分析又需按工况进行，如第i i排排土钉设置之前和设置之后都需进行稳定性分析。土钉设置之前和设置之后都需进行稳定性分析。建筑基坑支护技术规程的整体建筑基坑支护技术规程的整体稳定分析方法稳定

42、分析方法建筑基坑支护技术规程的整体稳定分析方法是基于滑移面假定为圆弧状，并考虑土钉的加固作用。采用传统的圆弧滑动简单条分法，按下式进行整体稳定计算:上式中第一项 为土体内聚力产生的抗滑力；第二项 为土体内摩阻力产生的抗滑力；第三项 为土钉处于滑裂面以外部分的抗拔力产生的抗滑力，其中前一项为土钉抗拔力的切线分力，后一项为土钉法向分力作用在滑裂面上，而使得滑裂面上产生的附加摩擦力；为土体自重力和超载产生的下滑力。简单条分法国外常用的稳定分析方法国外常用的稳定分析方法 1.1.德国德国StockerStocker等提出的极限分析方法等提出的极限分析方法 该方法是该方法是StockerStocker等

43、于等于19791979年提出，亦属于极限平年提出，亦属于极限平衡法。破坏滑裂面假定为双直线并通过土坡的坡衡法。破坏滑裂面假定为双直线并通过土坡的坡脚。土钉仅考虑受力工作。土的剪切强度用莫尔脚。土钉仅考虑受力工作。土的剪切强度用莫尔库伦准则确定，并假定在破坏滑移面上达到极限库伦准则确定，并假定在破坏滑移面上达到极限状态，整体稳定安全系数定义为所提供的拉力状态，整体稳定安全系数定义为所提供的拉力R Rl l，与保持极限平衡所需的土钉拉力，与保持极限平衡所需的土钉拉力R Rmm之比，即之比，即FS=RFS=Rl l/R/Rmm,且建议且建议F FS S在之间。在之间。Stocker法计算示意图 2.

44、法国Schlosser提出的极限分析方法该方法有Schlosser于1983年提出，属于极限平衡方法。该方法仍然假定体系的各部位安全系数相等，采用条分法求解，滑移面的形状可以任意。这是假定土钉达到极限状态，但它不仅考虑土钉的受拉，同时考虑土钉的受剪、受弯以及土钉与其周围土的挤压作用。Schlosser法计算示意图 法国方法的基本思路是，首先根据土钉本身的强度及抗拔法国方法的基本思路是，首先根据土钉本身的强度及抗拔出强度，确定土钉滑移时土体所能施加的最大作用力；然出强度，确定土钉滑移时土体所能施加的最大作用力；然后，将该作用力用于条分法，考虑滑移土体的极限平衡求后，将该作用力用于条分法，考虑滑移

45、土体的极限平衡求出土体抗剪切破坏的安全系数，并要求所求出的安全系数出土体抗剪切破坏的安全系数，并要求所求出的安全系数不小于。不小于。3.其余常见的分析方法美国加州大学Daris分校沈智刚提出的极限分析方法、美国交通部联邦公路总局推荐的方法等。复合型土钉支护的稳定分析复合型土钉支护的稳定分析 目前稳定分析方法存在的问题 整体稳定性分析方法应用于复合型土钉支护稳定分析时存在着一些问题。1.无法考虑作为复合土钉支护的超前支护的作用复合型土钉支护的超前支护不仅约束了土体即时复合型土钉支护的超前支护不仅约束了土体即时变形而减小了边坡的位移值，而在整体稳定中发变形而减小了边坡的位移值，而在整体稳定中发挥比

46、较显著作用。在收集和分析了大量复合土钉挥比较显著作用。在收集和分析了大量复合土钉支护工程的设计与施工资料，特别是发生整体滑支护工程的设计与施工资料，特别是发生整体滑移工程事故后，我们认为移工程事故后，我们认为“超前支护水泥土桩为超前支护水泥土桩为抗剪能力被加固而提高的土体抗剪能力被加固而提高的土体”。根据这样的认。根据这样的认识，提出了复合型土钉支护的分析方法。即在复识，提出了复合型土钉支护的分析方法。即在复合型土钉支护稳定性分析考虑超前支护（水泥土合型土钉支护稳定性分析考虑超前支护（水泥土桩）的抗滑作用。桩）的抗滑作用。整体稳定系数整体稳定系数 K通常取，当时将有效地控制位移量。2.圆弧滑动

47、简单条分法自身的不足 如果按圆弧滑动简单条分法搜索最危险滑裂面，当圆心在特定的区域时，就会出现不合理的现象。按圆弧滑动简单条分法，按圆弧滑动简单条分法，A A滑裂面是一种滑裂面是一种“可能可能”的圆弧的圆弧面。但是，在基坑底部形成面。但是，在基坑底部形成A A滑裂面是不太可能的。按照滑裂面是不太可能的。按照经典的土压力理论，被动区的破坏面基本上在与最大主应经典的土压力理论，被动区的破坏面基本上在与最大主应力夹角力夹角 的地方。因此在摩擦角较小（一般小于的地方。因此在摩擦角较小（一般小于 ）的软土地区，坑底的滑裂面不会扩展到如此之远的地方。）的软土地区，坑底的滑裂面不会扩展到如此之远的地方。从能

48、量耗散的观点来看，从能量耗散的观点来看，B B圆弧所耗散的能量比圆弧所耗散的能量比A A圆弧小得圆弧小得多，因此多，因此B B圆弧会圆弧会“抢先抢先”在在A A圆弧之前出现。这一点，可圆弧之前出现。这一点，可由工程实际中，基坑墙趾前由工程实际中，基坑墙趾前2 23m3m左右隆起，可推测滑裂左右隆起，可推测滑裂面在基坑底部的露头就在附近，从而排除了出现面在基坑底部的露头就在附近，从而排除了出现A A圆弧的圆弧的可能性。可能性。3.圆弧滑动简单条分法与工程实践的矛盾 根据上海地区多个土层中工程实例的计算结果，整体稳定系数一般都有（视土层情况和土钉布置而定），已经大于复合土钉支护整体稳定性的建议值，

49、应该说是很“安全”的。但是，实际上在很多工程中土钉墙边坡上出现了裂缝，而且裂缝没有出现在按传统方法搜索到的“最危险滑裂面”上，而是基本上出现在Rankine主动滑裂面的位置上。实际工程中裂缝出现的位置 对圆弧滑动法初步改进的尝试 针对出现的不合理的滑裂面尝试提出改进方法作针对出现的不合理的滑裂面尝试提出改进方法作出如下假设：出如下假设：（1 1）坑底（被动区）的滑裂面也是一个圆弧，但）坑底（被动区）的滑裂面也是一个圆弧，但是和滑动区的圆弧不是同一个圆心；是和滑动区的圆弧不是同一个圆心；（2 2）坑底圆弧的直径小于滑动区圆弧的直径；）坑底圆弧的直径小于滑动区圆弧的直径；（3 3）坑底圆弧和滑动区

50、圆弧光滑相接，不存在）坑底圆弧和滑动区圆弧光滑相接，不存在“角点角点”。圆弧0和圆弧1在坑底B点处相切，在坑底处用圆弧1取代了圆弧0。由于两圆相切，且R1 1R0 0，故可知圆弧1的圆心在AB上滑动，且以A、B两点为界点。针对具体的工程实例，得到如下结论：针对具体的工程实例，得到如下结论：(1)(1)计算所得的稳定系数随着半径比例（计算所得的稳定系数随着半径比例（Ratio of Ratio of R1 to RoR1 to Ro）的增大而增大；）的增大而增大；(2)(2)不同开挖深度对应的曲线形状基本相似。在半不同开挖深度对应的曲线形状基本相似。在半径比例（径比例（Ratio of R1 t