压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书(共23页).doc

《压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书(共23页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书(共23页).doc（23页珍藏版）》请在得力文库 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、精选优质文档-倾情为你奉上压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书专心-专注-专业目录摘要二回路系统是压水堆核电厂的重要组成部分，其主要功能是将反应堆一回路系统产生并传递过来的热量转化为汽轮机转动的机械能，并带动发电机组的转动，最终产生电能。二回路系统的组成以郎肯循环为基础，由蒸汽发生器二次侧、汽轮机、冷凝器、凝水泵、给水泵、给水加热器等主要设备以及连接这些设备的汽水管道构成的热力循环，实现能量的传递和转换。反应堆内核燃料裂变产生的热量由流经堆芯的冷却剂带出，在蒸汽发生器中传递给二回路工质，二回路工质吸热后产生一定温度和压力的蒸汽，通过蒸汽系统输送到汽轮机高压缸做功或耗热设备的使用，汽轮机高压

2、缸做功后的乏汽经汽水分离再热器再热后送入低压缸继续做功，低压缸做功后的废气排入冷凝器中，由循环冷却水冷凝成水，经低压给水加热器预热，除氧后用高压给水加热器进一步加热，后经过给水泵增压送入蒸汽发生器，开始下一次循环。关键字：热平衡 做功 循环1、 设计要求 了解、学习核电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则； 掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算的内容和方法； 提高计算机绘图、制表、数据处理的能力； 培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力，掌握工程设计说明书撰写的基本原则。2、 设计内容根据设计的要求，拟定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案，并完成该方案在满功

3、率工况下的热平衡计算。 本课程设计的主要内容包括： 确定二回路热力系统的形式和配置方式； 根据总体需求和热工约束条件确定热力系统的主要热工参数： 依据计算原始资料，进行原则性热力系统的热平衡计算，确定计算负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标； 编制课程设计说明书，绘制原则性热力系统图.3、 热力系统原则方案电站原则性热力系统表明能量转换与利用的基本过程，反映了发电厂动力循环中工质的基本流程、能量转换与利用过程的完善程度。为了提高热经济性，压水堆核电厂二回路热力系统普遍采用包含再热循环、回热循环的饱和蒸汽朗肯循环，本设计的热力系统图已在后面附出。3.1 汽轮机组压

4、水堆核电厂汽轮机一般使用低参数的饱和蒸汽，本设计中汽轮机由一个高压缸、3个低压缸组成，高压缸、低压缸之间设置了外置式汽水分离器，以达到将高压缸的排气进行分离再热后成为相应压力下的过热蒸汽。高压缸约发出整个机组功率的40%，低压缸约发出整个机组功率的60%。最佳分缸压力大约为0.11倍的蒸汽初压。3.2 蒸汽再热系统压水堆核电厂通常在主汽轮机的高、低压缸之间设置汽水分离-再热器，对高压缸排汽进行除湿和加热，使得进入低压缸的蒸汽达到过热状态，从而提高低压汽轮机运行的安全性和经济性。本设计中汽水分离-再热器由一级分离器、两级再热器组成，第一级再热器使用高压缸的抽汽加热，第二级再热器使用蒸汽发生器的新

5、蒸汽加热，最终再热蒸汽达到相应压力下的过热蒸汽，过热度为98。分离器的疏水排放到除氧器，第一级、第二级再热器的疏水分别排放到高压给水加热器，可参考所附的热力系统图。3.3 给水回热系统给水回热系统由回热加热器、回热抽汽管道、凝给水管道、疏水管道等组成。回热加热器按照汽水介质传热方式不同分为混合式加热器和表面式加热器，在本设计中高压、低压给水加热器采用表面式换热器，除氧器采用混合式加热器。高压给水加热器采用主汽轮机高压缸的抽汽进行加热，除氧器采用高压缸的排汽进行加热，低压给水加热器采用主汽轮机低压缸的抽汽进行加热。高压给水加热器的疏水采用逐级回流的方式，最终送入除氧器；低压给水加热器的疏水全部采

6、用逐级回流的方式，最终送入冷凝器。在选择给水回热级数时，均衡了每增加一级加热器所增加设备投资费用和热效率的提高程度，所以最终选择回热级数为7级（其中除氧器也算一级回热级数）。 为了很好地适应机组变负荷运行，给水泵采取汽动方式，可以利用蒸汽发生器的新蒸汽驱动给水泵汽轮机，因而具有较好的经济性。给水泵汽轮机排出的废汽被送到冷凝器中。本设计中使用热力除氧器对给水进行除氧，从其运行原理来看，除氧器就是一混合式加热器。来自低压给水加热器的给水以及高压给水加热器的疏水在除氧器中被来自汽轮机高压缸排汽加热到除氧器运行压力下的饱和温度，其中高压缸排汽的压力高于除氧器的运行压力，所以高压缸排汽在排入冷凝器之前需

7、经过减压装置进行减压。除过氧的饱和水再由给水泵输送到高压给水加热器，被加热到规定的给水温度后再送入蒸汽发生器。4、 主要热力参数选定本设计在选定热力参数时参考了900MW压水堆核电厂系统和设备中的参数。4.1 一回路冷却剂的参数选择设计时压水堆核电厂主回路系统的工作压力为15.6MPa，对应的饱和温度为345.3。为了确保压水堆的安全，反应堆在运行过程中必须满足热工安全准则，其中之一是堆芯不能发生水力不稳定性，所以反应堆出口冷却剂的欠饱和度选为18。4.2 二回路工质的参数选择二回路系统的参数包括蒸汽发生器出口蒸汽的温度与压力（蒸汽初参数）、冷凝器运行压力（蒸汽终参数）、蒸汽再热温度、给水温度

8、和焓升分配等。4.2.1 蒸汽初参数的选择压水堆核电厂的二回路系统一般采用饱和蒸汽，蒸汽初温与蒸汽初压为一一对应关系。根据朗肯循环的基本原理，在其它条件相同的情况下，提高蒸汽初温可以提高循环热效率，为了提高核电厂经济性，二回路蒸汽参数选为6.5MPa。4.2.2 蒸汽终参数的选择在热力循环及蒸汽初参数确定的情况下，降低汽轮机组排汽压力有利于提高循环热效率。但是，降低蒸汽终参数受到循环冷却水温度T sw,1、循环冷却水温升T sw以及冷凝器端差t 的限制。凝结水的温度选为35，忽略了凝结水的过冷度，则冷凝器的运行压力等于凝结水温度对应的饱和压力。4.2.3 蒸汽中间再热参数的选择蒸汽再热器使用高

9、压缸抽汽和蒸汽发生器新蒸汽加热，所以汽水分离再热器出口的热再热蒸汽（过热蒸汽）要比用于加热的新蒸汽温度要低19，既261.9，这样保证具有适当的传热温差。计算中取再热蒸汽在第一、二级再热器中的焓升、流动压降相等。4.2.4 给水回热参数的选择多级回热分配采用了汽轮机设计时普遍使用的平均分配法，即每一级给水加热器内给水的焓升相等。每一级加热器的给水焓升为62.24 kj/kg。5、 热力计算方法与步骤在进行机组原则性热力系统计算中采用常规计算法中的串联法，对凝汽式机组采用“由高至低”的计算次序，即从抽汽压力最高的加热器开始计算，依次逐个计算至抽汽压力最低的加热器。5.1 计算步骤如下面的流程图

10、5.2 根据流程图而写出的计算式1) 给水泵的有效功率 kw其中： y为给水量，kg/s为给水泵的扬程，Mpa为给水的密度，kg/m32) 给水泵的实际功率 其中：为汽轮给水泵的泵效率 为汽轮给水泵的机械效率 为减速器效率3) 给水泵的耗气量 其中：为新蒸汽比焓为高压缸排汽比焓4) 新蒸汽产量 其中：为蒸汽发生器排污率5) 蒸汽发生器排污量6) 冷凝器凝水流量7) 低给水加热器抽气量为第i低压给水加热器的抽汽量为每级加热器的平均焓升 为加热器效率为第i级加热器抽汽比焓为第i级加热器疏水比焓 8) 低压缸的中的焓降其中：为低压缸进口蒸汽焓值kJ/kg为低压缸排汽焓值kJ/kg9) 低压缸发电功率

11、其中：为汽轮机组机械效率为发电机效率10) 高压缸理论发电功率11) 汽水分离再热器加热蒸汽量 其中：为加热蒸汽的量，kg/s为再热器中的平均焓升，kJ/kg为加热蒸汽的焓值，kJ/kg为加热蒸汽的疏水焓值，kJ/kg12) 高压给水加热器的抽汽量为第i高压给水加热器的抽汽量13) 高压缸排到除氧器的流量 其中：为第一级再热器被加热蒸汽进口蒸汽干度为高压缸排汽干度14) 高压缸的出口排汽量15) 高压缸中的焓降其中：为高压缸进口蒸汽焓值16) 高压缸的发电功率 17) 除氧器出口焓值6、 你热力计算数据6.1 已知条件和给定参数序号项目符号单位数值1核电厂输出电功率N eMW10002一回路能

12、量利用系数 10.9953蒸汽发生器排污率 d1.05%4汽轮机组机械效率 m0.955发电机效率 ge0.996新蒸汽压损p fhMPa5%7再热蒸汽压损p rhMPa6%8回热抽汽压损p e, jMPa4%9低压缸排汽压损p cdkPa5%10高压给水加热器出口端差 h,u311低压给水加热器出口端差 l,u212加热器效率 h0.9813给水泵效率 fwp,p0.5814给水泵汽轮机内效率 fwp,ti0.7915给水泵汽轮机机械效率 fwp,tm0.9016给水泵汽轮机减速器效率 fwp,tg0.9817循环冷却水进口温度T sw,12418循环冷却水温升T sw719冷凝器传热端差T

13、46.2 主要热力参数选定序号项目符号单位计算公式或来源数值1反应堆冷却剂系统运行压力P cMPa选定15.62反应堆冷却剂的饱和温度T c,s查水和水蒸汽表确定345.33反应堆出口冷却剂过冷度T sub选定，1520184反应堆出口冷却剂温度T coT co =T c,s T sub327.35反应堆进出口冷却剂温升T c选定356反应堆进口冷却剂温度T ciT ci =T co T c292.37二回路蒸汽压力P sMPa选定6.58蒸汽发生器出口新蒸汽温度T fhps 对应的饱和温度280.99蒸汽发生器出口新蒸汽干度x fh%选定99.7510循环冷却水温升T sw选定711冷凝器传

14、热端差T选定412冷凝器凝结水饱和温度T cdT cd =Tsw,1 + Tsw +T3513冷凝器的运行压力P cdkPaTcd对应的饱和压力5.6314高压缸进口蒸汽压力P h,iMPa新蒸汽压损5%6.1715高压缸进口蒸汽干度x h,i%散热导致焓值下降，造成干度下降99.3516高压缸内效率 h,i选定0.7917高压缸排汽压力p h,zMPa根据最佳分缸比选定0.7418高压缸排汽干度x h,z%由内效率等计算86.0519汽水分离器进口蒸汽压力p sp,iMPa等于高压缸排气压力0.7420汽水分离器进口蒸汽干度x sp,i%等于高压缸排气干度86.0521第一级再热器进口蒸汽压

15、力p rh1,iMPa考虑4%的压损0.7122第一级再热器进口蒸汽干度x rh1,i%选定99.523第二级再热器进口蒸汽压力p rh2,iMPa考虑2%的压损0.69624第二级再热器进口蒸汽温度T rh2,i平均焓升计算208.6425第二级再热器出口蒸汽压力p rh2,zMPa考虑压损为2%0.68226第二级再热器出口蒸汽温度T rh2,z平均焓升计算261.927低压缸进口蒸汽压力p l,iMPa考虑压损0.002Mpa0.6828低压缸进口蒸汽温度T l,i根据热再热蒸汽焓值计算261.529低压缸内效率 l,i选定0.8930低压缸排汽压力p l,zMPa冷凝器压力与排汽压损之

16、和0.0059331低压缸排汽干度x l,z%根据低压缸内效率等计算89.0432回热级数Z选定633低压给水加热器级数Z L选定434高压给水加热器级数Z H选定235给水回热分配h fwkJ/kg92.2436低压加热器给水参数第1级回热器参数第1级进口给水压力MPa凝水泵出口压力，因为凝水泵对凝水做功加压0.45第1 级进口给水比焓h lfwi, 1kJ/kgh lfwi, 1 = h lfwo, 0146.64第1 级出口给水比焓h lfwo, 1kJ/kgh lfwo, 1= h lfwi, 1+h fw238.88第1 级进口给水温度T lfwi,1按(p cwp ,h lfwi,

17、 1)查水蒸汽表35第1级出口给水温度T lfwo, 1按(p cwp, h lfwo, 1)查水蒸汽表56.98第1级汽侧疏水温度出口给水温度与出口端差之和58.98第1级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表246.89第1级汽侧压力MPa查水蒸气表0.01902第2级回热器参数第2级进口给水压力MPa考虑均匀压降0.445第2 级进口给水比焓h lfwi,2kJ/kgh lfwi,2= h lfwo, 1238.88第2 级出口给水比焓h lfwo, 2kJ/kgh lfwo, 2= h lfwi, 2+h fw331.12第2级进口给水温度T lfwi, 2按(p cwp ,h lfwi,

18、2)查水蒸汽表56.98第2 级出口给水温度T lfwo, 2按(p cwp, h lfwo, 2)查水蒸汽表79.01第2级汽侧疏水温度出口给水温度与出口端差之和81.01第2级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表339.19第2级汽侧压力MPa查水蒸汽表0.04939第3极回热器参数第3级进口给水压力MPa考虑均匀压降0.44第3 级进口给水比焓h lfwi, 3kJ/kgh lfwi, 3 = h lfwo, 2331.12第3级出口给水比焓h lfwo,3kJ/kgh lfwo,3= h lfwi, 3+h fw423.36第3级进口给水温度T lfwi, 3按(p cwp ,h lfwi

19、, 3)查水蒸汽表79.01第3 级出口给水温度T lfwo, 3按(p cwp, h lfwo, 3)查水蒸汽表100.95第3级汽侧疏水温度出口给水温度与出口端差之和102.95第3级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表431.55第3级汽侧压力MPa查水蒸汽表0.11257第4级回热器参数第4级进口给水压力MPa考虑均匀压降0.435第4 级进口给水比焓h lfwi,4kJ/kgh lfwi, 4= h lfwo, 3423.36第4 级出口给水比焓h lfwo, 4kJ/kgh lfwo,4= h lfwi, 4+h fw515.6第4 级进口给水温度T lfwi, 4按(p cwp ,h

20、 lfwi, 4)查水蒸汽表100.95第4级出口给水温度T lfwo, 4按(p cwp, h lfwo, 4)查水蒸汽表122.75第4级汽侧疏水温度出口给水温度与出口端差之和124.75第4级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表524第4级汽侧压力MPa查水蒸汽表0.2304437除氧器进口给水比焓h dea,ikJ/kg515.638除氧器出口给水比焓h deakJ/kgh dea= h dea,i+h fw607.8439除氧器出口给水温度T deah dea 对应的饱和水温度144.3440除氧器运行压力p deaMPaT dea 对应的饱和压力0.408141高压加热器给水参数第6级

21、第6 级进口给水压力MPa给水泵出口压力因为给水泵对给水加压6.6第6 级进口给水比焓h hfwi,6kJ/kgh hfwi, 6 = h hfwo, 5607.84第6 级出口给水比焓h hfwo, 6kJ/kgh hfwo, 6= h hfwi, 6+h fw700.08第6 级进口给水温度T hfwi,6按(p cwp ,h hfwi, 6)查水蒸汽表144.34第6级出口给水温度T hfwo, 7按(p cwp, h hfwo, 1)查水蒸汽表164.87第6级汽侧疏水温度出口给水温度与出口端差之和167.87第6级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表709.88第6级汽侧压力MPa查水蒸

22、汽表0.7521第7级第7 级进口给水压力MPa考虑压降6.55第7 级进口给水比焓h hfwi,7kJ/kgh hfwi,7= h hfwo, 6700.08第7 级出口给水比焓h hfwo, 7kJ/kgh hfwo, 7= h hfwi, 7+h fw792.32第7级进口给水温度T hfwi, 7按(p cwp ,h hfwi, 7)查水蒸汽表164.87第7级出口给水温度Thfwo, 7按(p cwp, h hfwo, 7)查水蒸汽表186第7级汽侧疏水温度出口给水温度与出口端差之和189第7级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表803.11第7级汽侧压力MPa查水蒸汽表1.227742

23、低压缸抽汽参数第1 级第1 级抽汽压力p les, 1MPa汽侧压力与压损之和0.01981第1级抽汽干度x les, 1%根据内效率计算92.32第1级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2427.49第2级第2 级抽汽压力p les,2MPa汽侧压力与压损之和0.05144第2 级抽汽干度x les, 2%根据内效率计算95.80第2级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2496.02第3级第3级抽汽压力p les, 3MPa汽侧压力与压损之和0.11726第3 级抽汽干度x les, 3%根据内效率计算99.32第3级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2666.77第4级第4级抽汽压力p les,4MP

24、a汽侧压力与压损之和0.24004第4级抽汽干度x les, 4%根据内效率计算100第4级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2778.5843高压缸抽汽第6级第6级抽汽压力p hes,6MPa汽侧压力与压损之和0.78344第6级抽汽干度x hes, 6%根据内效率计算86.21第6级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2484.45第7级第7级抽汽压力p hes, 7MPa汽侧压力与压损之和1.27890第7 级抽汽干度x hes, 7%根据内效率计算87.96第7级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2548.2644再热器抽汽参数第1级来自高压缸的抽汽压力MPa选定2.5抽汽干度%根据内效率计算91.

25、18抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2639.77疏水比焓kJ/kg查询水蒸汽表962第2级来自新蒸汽的抽汽压力MPa考虑压损后的压力6.11抽汽温度查询水蒸汽表276.8抽汽干度%选定99.4抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2783.35疏水比焓kJ/kg查询水蒸汽表1219.945再热器中的平均焓升kJ/kg选定113.36.3 热平衡计算结果表格序号项目符号单位计算结果1核电厂效率%31.192反应堆功率MW3蒸汽发生器总蒸汽产量Kg/s4汽轮机高压缸耗汽量Kg/s5汽轮机低压缸耗汽量Kg/s10506第一级再热器耗汽量Kg/s72.28487第二级再热器耗汽量Kg/s77.57038除氧器

26、耗汽量Kg/s33.96449给水泵汽轮机的耗汽量Kg/s71.479310给水泵的给水量Kg/s162211给水泵扬程MPa6.19212高压缸抽汽量第1级高压给水再热器抽汽量Kg/s68.0272第1级高压给水再热器抽汽量Kg/s68.916713低压缸抽汽量第1级低压给水再热器抽汽量Kg/s43.1850第2级低压给水再热器抽汽量Kg/s45.6102第3级低压给水再热器抽汽量Kg/s45.9056第4级低压给水再热器抽汽量Kg/s47.45746.4 程序及运行结果6.4.1 用MATLAB程序如下。clcclearclcclear allNe=106; %发电功率(kW)Ed=0.0

27、105; %排污率n1=0.995; %一回路能量利用系数nli=0.89; %低压缸内效率nm=0.98; %汽轮机组机械效率nge=0.99; %发电机效率nh=0.98; %加热器效率Hfwp=6.192; %给水泵压头（Mpa）pw=925.61; %给水密度nfwpp=0.58; %给水泵效率 nfwpti=0.79; %给水泵汽轮机内效率nfwptm=0.9; %给水泵汽轮机机械效率nfwptg=0.98; %给水泵汽轮机减速器效率Hfh=2774.99; %蒸汽发生器出口新蒸汽比焓(kj/kg)Hg=792.32; %蒸汽发生器给水比焓(kj/kg)Hps=1241.17; %蒸

28、汽发生器运行压力下的饱和水焓(kj/kg)xhz=0.8605; %高压缸排气干度xz1=0.995; %第一级再热器的干度Hho=2478; %高压缸出口焓Hhi=2778.5; %高压缸进口蒸汽焓值Hli=2979.18; %低压缸进口焓Hlo=2350.3; %低压缸出口乏汽焓值Hzc1=2639.77; %汽水分离器第一级抽气焓Hzs1=962; %汽水分离器第一级的疏水焓Hzc2=2783.35; %汽水分离器第二级抽气焓Hzs2=1219.9; %汽水分离器第二级的疏水焓Hfw=706.99; %分离器分离水的比焓h1=92.2; %高低压加热器中的平均焓升h2=113.3; %再

29、热器中的平均焓升Hfwi=146.64 238.88 331.12 423.36 515.60 607.84 700.08; %各级加热器进口焓(kj/kg)Hfwo=238.88 331.12 423.36 515.60 607.84 700.08 792.32; %各级加热器出口焓(kj/kg)Hc=2427.49 2496.02 2666.77 2778.58 2478.00 2484.45 2548.26; %每一级的给水加热器的加热蒸汽比焓Hw=246.89 339.19 431.55 524.00 0 709.88 803.11; %每一级给水加热器疏水比焓（其中第五个数据是除氧器

30、，但因除氧器是混合式的，程序中不调用这个值，所以以零占位）H=500; %除氧器焓升假定值. for x=300:2000 %再热蒸汽流量 if abs(H-Hfwo(5)/Hfwo(5)0.005 H=(X*Hfwo(4)+(Ghes(1)+Ghes(2)+Gzc1+Gzc2)*Hw(6)+Gps*Hho+Hfw*x*(xz1-xhz)/xhz)/y; break else end for y=x:3000; Nfwpp=1000*y*Hfwp/pw; %给水泵的有效功率(kw) Nfwpt=Nfwpp/(nfwpp*nfwptm*nfwptg); %给水泵的实际功率 Gsfwp=Nfwpt

31、/(Hfh-Hho); %给水泵的耗气量 Ds=y/(1+Ed); %新蒸汽产量 Gd=y-Ds; %蒸汽发生器排污量 X=x+Gd+Gsfwp; %假设给水流量 Gles(4)=h1*X/(Hc(4)-Hw(4)/nh; %低压缸4到1抽气量 Gles(3)=(h1*X-nh*Gles(4)*(Hw(4)-Hw(3)/(Hc(3)-Hw(3)/nh; Gles(2)=(h1*X-nh*(Gles(3)+Gles(4)*(Hw(3)-Hw(2)/(Hc(2)-Hw(2)/nh; Gles(1)=(h1*X-nh*(Gles(2)+Gles(3)+Gles(4)*(Hw(2)-Hw(1)/(Hc

32、(1)-Hw(1)/nh; w1=(x-Gles(1)-Gles(2)-Gles(3)-Gles(4)*(Hli-Hlo)+Gles(1)*(Hli-Hc(1)+Gles(2)*(Hli-Hc(2)+Gles(3)*(Hli-Hc(3)+Gles(4)*(Hli-Hc(4); W1=w1*nm*nge; %低压缸发电量 W2=106-W1; %高压缸发电量 Gzc1=x*h2/(nh*(Hzc1-Hzs1); %汽水分离再热器第一级抽气量 Gzc2=x*h2/(nh*(Hzc2-Hzs2); %汽水分离再热器第二级抽气量 Ghes(2)=(y*h1-nh*Gzc2*(Hzs2-Hw(7)/(n

33、h*(Hc(7)-Hw(7); %第二级高压加热器抽气量 Ghes(1)=(y*h1-nh*(Ghes(2)+Gzc2)*(Hw(7)-Hw(6)+Gzc1*(Hzs1-Hw(6)/(nh*(Hc(6)-Hw(6); %第一级高压加热器抽气量 Gps=y-X-Ghes(1)-Ghes(2)-Gzc1-Gzc2-x*(xz1-xhz)/xhz; %高压缸排到除氧器的流量 Gt=Gps+x*xz1/xhz; %高压缸的出口排汽量 w2=Gt*(Hfh-Hho)+Ghes(1)*(Hfh-Hc(6)+Ghes(2)*(Hfh-Hc(7)+Gzc1*(Hfh-Hzc1); U2=w2*nm*nge;

34、%高压缸的发电量 if abs(W2-U2)/W20.001 H=(X*Hfwo(4)+(Ghes(1)+Ghes(2)+Gzc1+Gzc2)*Hw(6)+Gps*Hho+Hfw*x*(xz1-xhz)/xhz)/y; break else end end endQr=(Ds*(Hfh-Hg)+Gd*(Hps-Hg)/n1; %反应堆热功率npp=Ne/Qr; %核电厂效率 Gshp=Gt+Ghes(1)+Ghes(2)+Gzc1; %高压缸耗汽量disp(核电厂效率)nppdisp(反应堆热功率 MW)Qrdisp(蒸汽发生器总蒸汽产量 kg/s)Dsdisp(汽轮机高压缸耗气量 kg/s)

35、Gshpdisp(汽轮机低压缸耗气量 kg/s)xdisp(第一级再热器耗气量 kg/s)Gzc1disp(第二级再热器耗气量 kg/s)Gzc2disp(除氧器耗气量 kg/s)Gpsdisp(给水泵汽轮机耗气量 kg/s)Gsfwpdisp(给水泵给水量 kg/s)ydisp(给水泵扬程 MPa)Hfwpdisp(第一级低压给水加热器抽汽量，既1号回热器抽气量 kg/s)Gles(1)disp(第二级低压给水加热器抽汽量，既2号回热器抽气量 kg/s)Gles(2)disp(第三级低压给水加热器抽汽量，既3号回热器抽气量 kg/s)Gles(3)disp(第四级高压给水加热器抽汽量，既4号

36、回热器抽气量 kg/s)Gles(4)disp(第一级高压给水加热器抽汽量，既6号回热器抽气量 kg/s)Ghes(1)disp(第二级高压给水加热器抽汽量，既7号回热器抽气量 kg/s)Ghes(2)6.4.2 运算结果如下图所示。7、 热力系统图本设计中的热力系统图如下图所示。8、 结果分析与结论本次设计中的参数选择接近于压水堆核电厂的真实参数，所设计的压水堆核电厂二回路的热效率为31.19%，与在役核电厂的效率相接近，可以说本设计符合实际生产的需要，因此本设计是个较为成功的设计。9、 参考文献1 彭敏俊核动力装置热力分析哈尔滨：哈尔滨工程大学，20032 广东核电培训中心900MW压水堆核电厂系统与设备北京：原子能出版社，20003 薛汉俊核能动力装置北京：原子能出版社，19924 叶涛热力发电厂北京：中国电力出版社，20045 黄新元热力发电厂课程设计北京：中国电力出版社，2004