脚手架搭拆专项方案.doc

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1、望江国际大酒店工程（商务中心）脚手架搭拆施工方案编制： 审核： 批准： 浙江省一建建设集团有限公司年 月 日望江国际大酒店工程（商务中心）脚手架搭拆施工方案一、工程概况工程名称：望江国际大酒店工程建设地点：安庆市望江大道和宝塔河堤交叉口西南角建设单位：安徽名冠房地产开发有限公司设计单位：深圳市鑫中建建筑设计顾问有限公司工程规模：望江国际大酒店建筑总高25.15米（室外地坪至檐口高度），属二类建筑，设计防水等级II级，耐火等级为二级，设计使用年限50年。本工程设计总建筑面积25000M2；地上总建筑面积20500M2；地下总建筑面积4500M2。本工程室内地坪0.000相当于绝对高程标高14.6

2、5M。二、脚手架搭设基本情况1、结合本工程的实际情况，本工程采用落地钢管脚手架。2、本工程脚手架采用f483.5钢管，其质量应符合现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中规定3号普通钢管，及现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。3、进场钢管、扣件必须有产品合格证和检验报告，同时做好钢管、扣件的进场验收记录和现场监理见证取样检测工作，符合要求方可使用。钢管、扣件使用前还必须进行表观质量检查，钢管要求表面平整光滑，无锈蚀、裂缝、分层

3、、压痕、划道和硬弯；扣件有裂缝、气孔砂眼变形严重的严禁使用，出现滑丝的扣件必须更换螺丝。4、外架搭设的安全网必须使用建筑安全主管部门认证合格的密目网。5、脚手板采用毛竹制作的竹笆片，竹笆片不得有断裂，滑移等现象。6、本工程落地脚手架和悬挑脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m，内立杆距外墙面距离为0.25m。三、落地脚手架的搭设基本要求 1、落地脚手架地基应平整夯实，用砼硬化，结合本工程的实际情况，脚手架直接搭设在地下室顶板上。落地立杆垂直稳放在砼地坪或不小于5cm厚的垫板上。2、脚手架立杆横距为1.05m,纵距1.5m,脚手架步距1.8m,里立杆距外墙边250考虑外挑板。相邻立

4、杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的三分之一。立杆与横杆必须用十字扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。3、脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底部不大于200处的立杆上。横向扫地杆也采用直角固定在纵向扫地杆的下方。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。4、立杆接长除顶层可采用搭接外，其余各层步接头必须采用对接扣件连接。5、立杆必须用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置取两步三跨，水平方向每隔4.5m设一拉墙杆,

5、垂直方向每隔3.6m设一拉墙杆,上下呈梅花型布置,在顶部与转角处加密。拉墙杆以f48钢管埋入混凝土结构内（具体见外架剖面图接点）。6、纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于550mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。7、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。8、脚手架外侧设置剪刀撑，在外侧立面整个长度和高度应连续设置，剪刀撑杆件与地面成60度角，每隔6m一对，自底而顶连续设置。设置时与其他杆件的交叉点应互相连接，并应

6、延伸到顶部大横杆以上。剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不小于1m，且不小于二只扣件紧固，扣件间距750mm以上。9、建筑外架操作层、操作层上下、底层、顶层必须满铺脚手片，中间标准层满铺脚手片。脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺必须采取有效防护措施。10、脚手片必须用不细于18铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。脚手片完好无损，破损的应及时更换。11、脚手架外侧必须用建设主管部门人证的合格证的密目式安全网封闭，不宜将网围在各杆件的外侧。安全网应用不小于18铅丝张挂严密。12、脚手架外侧自第二步起设1.2m高防护栏杆和300高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于

7、二道,高度分别为0.9m和1.3m,脚手架内侧形成临边的,在脚手架内侧设1.2m高防护栏杆和300高踢脚杆.外架必须随结构施工同步升高,并始终高出操作层一步架高。13、脚手架高度，内侧立杆低于檐口500，外侧立杆高于檐口1.2m。14、脚手架的架体里立杆距墙体净距为250,必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。脚手架施工层里杆与建筑物之间应进行封闭。施工层以下外架每隔3步以及底部应用密目网或其它措施进行封闭。 15、脚手架四周设置避雷接地装置，避雷针的长度要求12m，每一接地装置应采用二根以上的导体，在不同点与架体连接，接地体可采用角钢，呈三角形布置或利用建筑物设计防雷接地。根据本工程实际情况，

8、设置4处接地点，且保证每个接地点的接地电阻不大于4欧姆。四、脚手架拆除方案1、对参与脚手架拆除的操作人员工、管理人员和检查、临护人员进行施工方案、安全技术交底后，方可上岗作业。2、拆除人员进入岗位以后，先进行了安全检查，确认脚手架不存在隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除中不发生危险。并清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物应安全输送到地面，严禁高处抛扔。3、现场设置警戒区域，张挂醒目的警示标志，严禁非操作人员在警戒区域内进出或在脚手架下施工。设置安全通道，通道口设1-2名监护人员，监护人员应集中精力，履行职责，地面与操作层面配备对讲机，保

9、持通讯联络。4、严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，拆除顺序为：安全网 挡脚板 栏杆 脚手片 剪刀撑（随每步脚手拆除） 大横杆 小横杆 立杆。5、脚手架拆除应统一指挥，上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的扣件时应先告知对方，以防坠落。6、严格遵守拆除顺序，由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，应沿建筑四周一步一步递减，不允许分立面拆除或上下二步同时拆除，认真做到一步一清，一杆一清。7、所有连墙件、斜拉杆、隔离措施、登高措施必须随脚手架逐层拆除，同步进行下降，不准先行拆除；严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。8、

10、操作人员不得单人进行拆除较重的杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。9、脚手架拆除运至地面的所有钢管、扣件、脚手片等物件随时运出场外或按类堆放整齐，保证场内道路畅通和生产、生活环境的卫生。10、脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。11、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。12、每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行了检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确认一切安全后方可离岗，不得疏忽大意，留有隐患。六、安全技术措施1、脚手架搭拆人员必须持

11、证上岗，搭拆脚手架的操作人员及监护人员必须由项目经理、安全员进行了严格的安全技术交底。严格遵守省、市有关脚手架安全施工的规定，操作人员严禁酒后作业，更不得穿拖鞋、硬底鞋作业，正确使用安全帽，系好安全带，服从现场安全技术人员的指挥。2、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气是应停止脚手架搭设及除作业，雨后作业应有防滑措施。3、作业层上的施工荷载应符合规范要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳和泵送砼输送管等固定在脚手架上。4、脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平、扫地杆及连墙杆。5、搭设脚手架时，外侧应有防止吊物伤人的防护措施。6、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁

12、非操作人员入内。7、在建筑物出入口脚手架加固。悬空立杆下端增设安全扣件，此处连接要紧密，每步都必须设置。底层出入口脚手架上方设双层防护棚，满铺竹笆，以保护出入人员的安全。8、外架每搭设3步必须经项目安全员和公司安监部门有关人员验收合格后挂牌使用，未经检查验收合格的架子，不得投入使用。9、对于外脚手架搭设期间（每隔半个月）对脚手架组织检查一次。10、遇六级强风及暴雨之后应对脚手架进行检查之后方可上人。七、附件附件一：钢管落地脚手架计算书附件二：钢管落地脚手架平面布置图附件一：钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基

13、基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 30 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2

14、；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处安徽安庆市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；脚手板铺设总层数:17；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载

15、力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.10

16、5=0.168 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1681.52+0.100.981.52 =0.251 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1681.52-0.1170.981.52

17、 =-0.296 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.251106,0.296106)/4730=62.579 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 62.579 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.14

18、15004/(1002.06105)+0.9900.715004/(1002.06105) = 1.705 mm；大横杆的最大挠度 1.705 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；

19、活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.158)+1.4 1.05 = 1.723 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0351.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7231.05/3 = 0.603 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.609 kNm；最大应力计算

20、值 = M / W = 0.609106/4730=128.712 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =128.712 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03510504/(3842.06105) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.05 = 1.261 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式

21、如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1260.61050(310502-410502/9 ) /(722.06105) = 2.213 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.213 = 2.237 mm；小横杆的最大挠度为 2.237 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全

22、技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0351.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.019+0.236)+1.41.575=2.575 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、

23、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.035/1.8020.00 = 3.086kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3111.5(1.05+0.2)/2 = 3.218 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15111.5/2 = 1.237 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4

24、 = 0.0051.520 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.691 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.691+ 0.851.43.15= 12.978 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.691+1.43.15=13.639kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标

25、准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.350.740.214 = 0.039 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0391.51.82/10 = 0.022 kNm；考虑风荷载时,

26、立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.978 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 13.639kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 1

27、96 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 12977.7/(0.188450)+22438.551/4730 = 158.145 N/mm2；立杆稳定性计算 = 158.145 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 13639.2/(0.188450)=161.22 N/mm2；立杆稳定性计算 = 161.22 N/mm2 小于

28、 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.605 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

29、 Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.022 /(1.4 0.85) = 0.019 kNm；Hs =( 0.1884.510-4205103-(1.24.605+0.851.4(3.15+0.1884.51000.019/4.73)/(1.20.125)=51.196 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 51.196 /(1+0.00151.196)=48.703 m；H= 48.703 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手

30、架搭设高度限值 H =48.703 m。脚手架单立杆搭设高度为20m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.35 = 0.048 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN

31、)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.094 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.094 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.510-4205103 = 88.376 kN；Nl = 6.094 Nf = 88.376,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.094小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =64.888 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.978 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=64.888kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！