6米高支模计算书.doc

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1、高支模专项施工方案工程名称：1#物流仓库、消防水池工程 工程地点：珠海市洪湾商贸物流中心1-7地块、A号路南侧、1号路东侧 施工单位： 珠海市世纪建设工程有限公司 编制单位：1#物流仓库、消防水池工程项目部 编 制 人： 编制日期： 年 月 日审批负责人： 审批日期： 年 月 日目录目录- 1 -第一章 编制依据- 1 -第二章 工程概况- 2 -第三章 计算概述- 2 -第四章 板高支模计算- 3 -4.1 参数信息:- 3 -4.2 模板面板计算- 4 -4.3 模板支撑方木的计算:- 6 -4.4 木方支撑钢管计算:- 7 -4.5 扣件抗滑移的计算- 9 -4.6 模板支架立杆荷载设计

2、值(轴力)- 9 -4.7 立杆的稳定性计算- 9 -第五章 梁模板计算- 11 -5.1 参数信息- 13 -5.2 梁侧模板荷载计算- 14 -5.3 梁侧模板面板的计算- 14 -5.4 梁侧模板支撑的计算- 16 -5.5 梁底模板计算- 20 -5.7 梁跨度方向钢管的计算- 24 -5.8 扣件抗滑移的计算- 27 -第六章 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求- 30 -第七章 模板工程质量及进度控制- 31 -7.1轴线偏位的预防措施- 31 -7.2垂直偏差的预防措施- 31 -7.3标高不正确的预防措施- 32 -7.4柱、梁模板胀模的预防措施- 32 -7.5梁模下垂、失

3、稳倒塌的预防措施- 32 -7.6漏浆的预防措施- 32 -7.7拆模时出现缺陷的预防措施- 33 -7.8模板支撑系统质量保证措施与控制程序- 33 -7.9.模板及高支模施工管理架构- 35 -第八章 混凝土浇捣方法- 36 -第九章 高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施- 36 -第十章 高支模文明施工措施与管理- 38 -第十一章 高支模监测- 39 -第十二章 安全应急救援预案- 39 -12.1 安全事故应急救援架构- 39 -12.2发生高处坠落事故应急救援- 39 -12.3发生支模坍塌应急救援- 41 -12.4触电事故应急救援措施- 41 -12.5建立应急指挥体系和应急物

4、资- 43 -第一章 编制依据高支撑架的计算依据:1.物流仓储及消防工程施工图及相应标准图集。2.参照国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001混凝土结构设计规范 GB50010-2002建筑结构荷载规范 GB 50009-2001钢结构设计规范 GB 50017-2003建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001建筑工程抗震设防分类标准 GB 50223-2008建筑结构荷载规范 GB 50009-2001(2006年版)混凝土结构设计规范 GB 50010-2002建筑抗震设计规范 GB 50011-2001(20

5、08年版)建筑地基基础设计规范 GB 50007-2002冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规程 JGJ 95-2003工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分) (2009年版)混凝土外加剂应用技术规范 GB 50119-2003民用建筑设计通则 GB 50352-2005建筑设计防火规范 GB 50016-2006商店建筑设计规范 JGJ 48-88中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分） （2009年版）第二章 工程概况1#物流仓库、消防水池工程位于珠海市洪湾商贸物流中心1-7地块、A号路南侧、1号路东侧，建筑总面积为5330.335m2，主要由物流仓库和消防水池两个建筑物构成，其中物流

6、仓库为砼框架结构，地上六层，建筑面积5234.26，建筑高度为23.6m；消防水池为砼结构，地下一层，建筑面积96.075，建筑深度为2.7m3.7m；总工期：200天。本工程由珠海市菱马汽车贸易有限公司投资建设，陕西工程勘察研究院提供地质勘察报告，珠海艺蓁工程设计有限公司所设计，珠海市世纪建设工程有限公司承包施工。第三章 计算概述本工程0.000标高相当于绝对标高5.100米，房屋高度为23.6米。地下室层高2.7m3.7米，首层层高6米，第二、三、四、五层层高皆为3.5米，第6层层高3.6米，楼梯间4.3米。本工程高支模（高度5.0m）部位为第一层层高为6米。梁板砼强度等级为C25。高支模

7、楼层中梁最大截面尺寸：350900，位于一层、轴线上B-D跨；、轴线上A-D跨。梁高支模楼层见下表：楼层截面跨度（m）板厚（mm）层高（m）第一层局部最大350900，一般梁350800、250800、250750、250600、2005009.51206在如下第五章的梁模板计算中为选择最大截面尺寸梁350mm900mm进行计算示例。第四章 板高支模计算因本工程模板支架高度大于5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。4.1 参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):

8、1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.88；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.

9、400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元4.2 模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢

10、筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.31 = 3.3 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.3+1.42.5= 7.46kN/m最大弯矩 M=0.17.462502= 46625 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 46625/37500 = 1.243 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.243 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为

11、=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.3kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.32504/(100950028.125104)=0.033 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.033 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!4.3 模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=

12、 250.250.12+0.30.25 = 0.825 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.825+1.40.625 = 1.865 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.86512 = 0.186 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.186106/64000 = 2.914 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.914 N/mm

13、2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.8651 = 1.119 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.119103/(2 6080) = 0.35 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.35 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.825 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.82510004 /(1

14、009000)= 0.242 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.242 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!4.4 木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.865kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.699 kNm ；最大变形 Vmax = 2.22 mm ；最大支座力 Qmax = 8.159 kN ；最大应力 = .889/4490 = 155.788 N/mm2；支撑钢

15、管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 155.788 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.22mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!4.5 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.159 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作

16、用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1255.88 = 0.737 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.311 = 0.3 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.037 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.

17、2NG + 1.4NQ = 11.144 kN； 4.7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.144 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 =

18、 h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11144.117/（0.417424） = 63.029 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 63.029 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.007(1.8+0.12) =

19、2.342 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.007 ；Lo/i = 2342.282 / 15.9 = 147 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.32 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11144.117/（0.32424） = 82.135 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 82.135 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板

20、高支撑架设计和使用安全。第五章 梁模板计算因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容，并且选取梁段KL20做计算示例。5.1 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；

21、梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：5.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材

22、抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：170.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：400；竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，500mm，750mm，1050mm

23、；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；5.2 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取0.750h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1- 外加剂影响修

24、正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 5.820 kN/m2、36.000 kN/m2，取较小值5.820 kN/m2作为本工程计算荷载。5.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 450.90.9/6=6.075cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面

25、板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.455.82=3.143kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.452=1.26kN/m；计算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；面板的最大弯矩 M= 0.13.143(900-120)/(4-1)2 + 0.1171.26(900-120)/(4-1)2=3.12104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1

26、.1q1l+1.2q2l=1.13.143(900-120)/(4-1)/1000+1.21.260(900-120)/(4-1)/1000=1.292 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.12104/ 0.675104=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 3.143N/mm； l-计算跨度: l = (900-120)/(

27、4-1)=260mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 450.90.90.9/12=2.734cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.143(900-120)/(4-1)4/(10060000.273105) = 0.594mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-120)/(4-1)/250 = 1.04mm；面板的最大挠度计算值 =0.594mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.04mm，满足要求！5.4 梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均

28、布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.286/0.450= 5.080kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.103 kNm，最大支座反力 R= 2.515 kN，最大变形 = 0.028 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.03

29、105/1.28105 = 0.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.028mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.515kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688

30、/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 10000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.415 kNm，最大支座反力 R= 4.177 kN，最大变形 = 0.457 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.15105/1.28105 = 3.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =3.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞

31、的最大挠度为 0.457 mm主楞的最大容许挠度值: = 330/400=0.825mm；主楞的最大挠度计算值 =0.457mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.825mm，满足要求！5.5 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3501515/6 = 1.313104mm3； I = 350151515/12 =0.656105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面

32、板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+0.9）0.350.9=7.844kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.35=0.126kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.35=2.205kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(7.844+0.126)1702+0.1172.2051702=0.304105Nmm； =Mmax/W=0.656105/1.313104=5 N/mm2；梁底模面板计算应力 =5 N/mm2 小于

33、 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=32.130+0.252=32.382kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =170.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =170.00/250 = 0.680mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67732.3821704/(10060001.97105)=0.155mm

34、；面板的最大挠度计算值: =0.155mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.68mm，满足要求！5.6 梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+0.9)0.90.17+0.30.17(21.38+0.35)/ 0.35=5.115 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.17=1.071 kN/m；均布荷载设计值 q = 5.115+1.071 = 6.186kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.171.20.1224.00+1.4

35、(2.50+2.00)(0.55-0.35)/4=0.083kN2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.838 kN；N2=4.913 kN；最大弯矩：M= 0.214kNm最大剪力：V= 2.457 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.214106 /6.40104=3.3 N/mm2；方

36、木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.4571000/(26080)=0.768N/mm2；方木的最大挠度： =0.043 mm；方木的允许挠度：= 0.9103/2/250=1.8mm；方木最大应力计算值 3.342 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.768 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.043 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.800 mm，满足要求！5.7 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢

37、管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.838 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.119 kNm ；最大变形 max = 0.093 mm ；最大支座力 Rmax = 2.717 kN ；最大应力 =M/W= 0.119106 /(4.49103 )=26.5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的

38、最大应力计算值 26.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.093mm小于500/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.913 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.699 kNm ；最大变形 max = 0.544 mm ；最大支座力 Rmax = 15.922 kN ；最大应力 =M/W= 0.699106 /(4.49103 )=155.6 N

39、/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 155.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.544mm小于500/150与10 mm,满足要求!5.8 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=15.922 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.9 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.717 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296=0.93 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.900/2+(0.900-0.700)/4)0.5000.300+(0.900