悬浇挂篮安全专项方案.doc

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1、叶家码头大桥主桥悬臂施工专项安全方案按照建设工程安全生产管理条例和行业有关管理规定，苏南运河三级航道常州段QL1标项目部结合叶家码头大桥上部结构施工的特点，编制了主桥挂篮施工的安全施工方案，目的是把可能存在有不安全因素和存在安全隐患的进行罗列，并根据专项安全方案的要求和内容落实到工程实际上，有效遏制重、特大事故发生，为构建和谐社会创造良好的安全生产环境。一、编制依据及原则、安全专项方案编制依据1、按照建设工程安全生产管理条例和行业有关管理规定。2、根据我单位对工程现场和工程周围环境的考察情况和单位现有可投入工程的安全技术力量和安全设备。、安全专项方案编制原则在接受工程后，在深入调查研究和现场核

2、实的基础上，根据工程性质、特点、地质环境和施工条件、以及成本控制、质量目标、施工进度、人员安排、机械布置、本着“以人为本，预防为主、抗防结合、确保安全、减少损失”为编制原则，具体体现在以下几个方面：1、调集精锐的管理人员和最雄厚的技术力量，组成一个强有力的项目经理部。以良好的施工管理概念，落实岗位责任制，合理分工、分头把关做好项目管理，坚持“安全第一，预防为主”的方针。2、建立健全安全培训管理制度，将职工安全培训教育落到实处，切实提高全体职工素质。加强现场指挥和管理，确保安全生产。二、工程概况叶家码头大桥位于常州市武进区奔牛镇东侧，桥梁跨越京杭大运河，本桥为苏南运河三级航道整治工程的组成部分，

3、拆除不满足三级航道要求的既有老桥，建设新桥，新桥位于老桥上游20m处。桥位处河口宽约63m，航道中心线与路线中心线交角为87.2。主线桥主桥采用（65+108+65）m三跨变截面预应力砼连续箱梁结构，主跨跨越苏南运河，北边跨跨越航道北岸机场路，南引桥采用7跨20m预制先张法预应力砼空心板，北引桥采用约20m现浇连续箱梁，主线桥共分3联，全长478.38m；B匝道桥为620m、521.1m钢筋砼现浇连续箱梁结构，桥梁全长227.74m；C匝道桥为619.3m、620m钢筋砼现浇连续箱梁结构，桥梁全长238.04m。本项目区域属太湖水网平原地貌，现有叶家码头大桥北侧引道为回头弯道，与河滨机场路平交

4、，南引桥及引道位于直线段。桥梁勘察期间河水水位3.2m左右，水位受降雨影响变幅较大，河岸南、北两侧设在浆砌块石护岸。苏南运河属我国亚热带湿润性季风海洋气候，该段年平均温度16.3C17.1C，历年极端最高温度为38.2C，历年最低温度-12.8C，气候温和，四季明显，全年平均温差变化不大。主要含水层为淤泥质亚粘土、粘土和粉砂。第四系含水层主要为浅承压含水层。地震动峰值加速度值为0.1g，设计地震分组为第一组。三、安全专项方案针对桥梁工程挂篮施工的特点施工中做到“四防四落实”，即预防高处坠落、失重、起重机械设备伤害和触电，控制和预防施工中的各类坍塌和高处坠落事故。落实安全生产责任、落实安全教育、

5、落实安全生产投入、落实安全基础措施。进一步提高现场施工安全防护水平和文明施工程度。主要包括安全技术措施的制定和落实、现场防护的设置和维护、防护用品的质量和使用以及对支模、起重设备、结构吊装等作业的监管等。强化企业安全基础管理，狠抓源头治本工作。全面建设施工企业安全基础规范化管理，建立机构，配足人员，落实责任，全面推行建筑施工企业及施工现场安全质量标准化管理工作。同时严格专项施工方案的编制、审核和论证，务求有针对性和可操作性；落实建设工程安全生产管理的各项措施。为保证在繁杂的施工中不发生重大安全事故。我们制定了各工种工序的安全生产技术措施。、安全生产技术方案1、挂篮构造说明主桥挂篮为三角形挂蓝，

6、主要由6大部分组成，分别为：承重系统（三角形组合主桁梁）、行走系统、底模系统、悬吊系统、锚固系统、工作平台。投入的每套挂篮重量不能超过90T（含内外模板重量）。每套挂篮有三片三角形组合梁组成。1.1、主桁：主桁为三角桁片，由立柱、斜拉杆、主梁组成。1.1.1、主梁由2根40B型槽钢加工而成，共长10.5m，是挂篮主要的承重结构。挂篮两根主梁之间设有平联，以减少负荷后侧向变形，增加整体稳定性。主梁与立柱、斜拉杆的连接均为销轴连接，为了保证三角桁架拼装后受力良好，防止拼装后处于应力过大或无应力状态，加工主梁销孔时应严格按照设计图纸尺寸加工，一个主桁主梁的相邻两销孔只能出现正误差，误差范围为+0+2

7、.0 mm。1.1.2、立柱由2根40B型槽钢加工而成，共长4m，底部与主梁用销轴连接。顶部两侧贴焊两块2cm以连接两根斜拉杆。立柱横联采用由双拼槽钢10a焊接而成的刚性桁架。立柱、斜拉杆及主梁构成三角桁架，共同承受主桁前、后横梁传给的外荷载。1.1.3、斜拉杆由240B型槽钢加工而成，两端均加工成半圆形以方便与主梁和立柱两端的销接。悬出端斜拉杆两销孔间间距为6.403m，后端斜拉杆两销孔间间距为5.657m。加工时斜拉杆孔距只允许出现正误差，误差范围为0+2.0 mm。主桁组合如下图所示：1.2、底模：底模由前横梁、后横梁、纵梁等组成。1.2.1前横梁、后横梁：采用2根I40a水平用钢板焊接

8、成一根主梁桁架，横梁上设加劲板及连接板。前横梁长15m，后横梁长17m。1.2.2纵梁：底模纵梁有I28工字钢按箱梁受力情况布置点焊形成。1.3、悬吊系统：1.3.1、前横梁：前横梁由2I40水平用钢板焊接成一根主梁桁架，横梁上设加劲板及连接板；前横梁长17m。1.3.2、前后吊带及箱梁内后锚带采用精轧螺纹钢，其长度通过螺旋千斤顶调整。1.4、后锚及行走系统：1.4.1、后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于主梁尾部，下端通过精轧螺纹钢和连接器锚于箱梁上。经计算一个挂篮主桁的后锚共需4根精轧螺纹钢筋，一个挂篮后锚总共需要8根精轧螺纹钢筋锚固。1.4.2、行走系统：整个桁架结构支承在由钢板加

9、工而成的前、后支腿上。每组主梁的支腿下设一套行走系统，行走系统主要包括：行走支腿及上框架、行走轮、前后支腿行走轨道等。1.4.2.1、为了调整挂篮水平，两片主梁下的支腿在加工时采用不等高设计，远离桥梁中心线的支腿高度高于靠近侧的支腿，挂篮的前支腿受力较大，前支腿采用钢板焊接的箱形体，以减少其压缩变形量；后支腿采用钢板组合滚轮的形式。1.4.2.2、轨道采用2I25，上下各贴焊1cm钢板，挂篮移动时为保证安全采用人工用手拉葫芦拉动向前行走。1.4.2.3、为了保证挂篮行走时的安全，必须在箱梁前端及轨道前端设置限位装置，以防止挂篮滑出轨道或箱梁前端引起挂篮倾覆。1.4.2.4、由于前支腿反力很大，

10、因此，挂篮前移时必须按照设计要求设置前支腿下加强型钢。1.4.2.5、行走轨道使用连接器直接锚固在梁体上。1.4.2.6、当2#块箱梁的砼浇注完成后，可接长前支腿行走轨道，轨道锚固后，放松挂篮的前、后吊带，前移挂篮；当3#块箱梁砼浇注完成后，放松挂篮的前、后吊带，顶起挂篮的主梁，先将轨道往前拖运就位锚固后，再移运挂篮；重复挂篮施工的上步程序，直至箱梁悬臂浇注段完成。2、挂篮系统验算2.1、设计依据：叶家码头大桥2#号块原始数据2.1.1、箱梁中心高5.748m2.1.2、底板厚0.738m2.1.3、节段长3m2.1.4、腹板厚0.7m2.1.5、节段体积80.95m32.1.6、节段重量21

11、0.47t2.2、浇注砼重量分配从该桥设计图纸知道，2#块浇注砼重量210.47t。并不是挂篮中单一构件承担的。它是由侧模、内模、底模共同承担，所以有必要对其重量进行分配。参照大桥箱梁图纸可以算出三个区域的浇注砼重量分为WA=20.87t、WB=33.2t、WC=156.4t2.3、主构架计算 由挂篮结构设计图纸可知，主构架由3件平行的桁架式承载构件联结而成，因此只需计算其中一件的受力和应变情况，可以确定主构架是简支结构、杆件间以销轴连接。2.3.1、技术参数2.3.1.1、节段浇注砼最大重量：210.47T2.3.1.2、底模重量14T（包括下横梁及附件）2.3.1.3、侧模重量25.5T（

12、包括外滑梁）2.3.1.4、内模重量24T（包括支撑梁和内滑梁）2.3.1.5、前上横梁3T（包括其上附件）2.3.1.6、另加2.5%的施工负荷：（210.47+14+25.5+24+3）2.5%=6.2T 以上重量共计：252.67T。这个负荷全部由主构架和箱梁前节段端部承受，假定两者各承担一半，则主构架负载为252.67/2=126.34T按127T负载计算。2.3.2、受力分析及计算2.3.2.1、受力简图：由前可知三片主构架中一端负载按43T计算。2.3.2.2、支座反力：NA=T5000/4000=53.8TNB=T+NA=96.8T2.3.2.3、杆件内力FAC=NA/sin=5

13、3.8/sin45=76.1TFAB=NACcos=76.1cos45=53.8TFBC=NB=96.8TFCD=T/sin=43/sin38.66=68.83TFBD=T/tg=43/tg38.66=53.7T式中：=arctg LBC/LAB = arctg 4000/4000=45o =arctg LBC/LBD = arctg 4000/5000=38.66o2.3.2.4、端部D点的拱度在整个主构架中，各构件均由两根40B槽钢拼焊而成。如图：杆件截面惯性距： IX=218644.4=37288.8cm4IY=2640.6=1281.2cm41）杆件内力图：2）虚拟状态下的杆件内力图（

14、T=1）根据莫尔公式： f=(FF)/(EA)Li式中：F单位力T=1作用于构件时，桁架各构件的内力。 F实际杆件内力 E弹性模量数量2.1105Map 现将杆件参数和计算结果列表如下：杆件Li(cm)Ai(cm)2F(t)FF(cm)AB400166-53.8-1.250.08AC566166+76.1+1.770.22BC400166-96.8-2.250.25BD500166-53.7-1.250.10CD640166+68.83+1.60.20得到D点实际工作状态下的挠度： f=0.08+0.22+0.25+0.10+0.20=0.85CM2.4、杆件的稳定性及强度 选择受拉应力和压应

15、力最大的杆件进行校核，从前文可知，杆件BC的轴向压力最大，应计算其稳定性，AC的轴向拉力最大，应计算其抗拉强度。2.4.1、杆件BC杆的稳定性计算： 由前文可知：IX=37288.8cm4 IY=1281.2cm4则ix=IX/A =14.97cm=I/ix=400/14.97=26.72cm3查表得=0.96BC=FBC/(A)=96.8*103/(0.96*83*2)=607kg/cm2s=1600kg/cm22.4.2、 杆件AC的抗拉强度验算：AC=FAC/A=76.1*103/166=458kg/cm2s=1600kg/cm2杆件AC强度足够。从以上杆件计算可知，未计算的AB、BD、

16、CD杆件显然安全。2.5、前横梁的强度和挠度计算2.5.1、强度计算从挂篮总图可知，前上横梁有14个吊点，其中2个用于侧模，4个用于内模，8个用于底模，按14个吊点计算，假定同一部分吊点力相等，再由前文阐述，可知道各吊点力的位置和大小。经力学求解器分析。如图：加2.5%施工负荷：则F1=（20.87+2*5.5）/4*1.025=8.2T F2=(156.4+14)/16*1.025=10.9T F3=（33.2+8）/8*1.025=5.3T弯距图：可知前横梁所受最大弯矩： Mmax=263.68KNm前横梁为2根40A型工字钢 其抗弯截面模量为: W=2171.4cm3弯矩最大处的横梁应力

17、：=Mmax/W=2.6368*108/2.1714*106=121.4MPaw=160MPa故前横梁弯曲强度足够。剪力图：最大剪力max=230.62KN 则max=/A=2.3062*105/(1.72*104)=13.4MPaw=80MPa2.5.2、挠度计算：这里仅计算特殊点的挠度，前横梁端部和中心处，其它各处挠度可依此近似算得：2.5.2.1、前横梁的惯性矩 I=21741*2=43482cm42.5.2.2、 弹性模量E=2.1105MPa端部挠度y端=0.3mm (向上)跨中挠度y中=6mm（向下） 2.6、吊杆的强度和变形2.6.1、强度计算：吊杆为32MM精轧罗纹钢，其抗拉强

18、度fpk=785MPa，允许张拉力为56.8T，两端吊杆中受力最大只有10.9T，所以吊杆强度足够，这里不作计算。2.6.2、变形量：吊杆长度偏安全按9m计算，32MM精轧罗纹钢截面A=800mm2，E=2.1105MPa。吊杆受56.8KN拉力时伸长量为3.37mm/m在不考虑超静定的前提下，10根吊杆的变形量分别为：X翼=820009000/（2.1105800）=5.4mmX底=9000/（2.1105800）=5.8mmX顶=530009000/（2.1105800）=2.8mm吊杆平均变形量（加权法）X=（5.482000*2+5.8*8+2.853000*4）/（ 82000*2+

19、*8+53000*4）=5.2mm通过前面的计算，可知主承载系统的最大下挠处在跨中，其大小为：ymax=8.5+6+5.2=19.7mm参考有关挂篮设计质料，主承载系统的总挠度不大于20mm，所以本设计方案满足要求。2.7、外滑梁的挠度和强度计算外滑梁主要承受箱梁两侧翼板重量，有前文可知每侧浇注砼重量为1.338m2*4m*2.6T/m3=13.9T。这里不考虑外滑梁自重，并设想整个负荷是均布在外滑量上的q=（13.9T+5.5T）/4=4.85T/m（按4米最重翼板考虑,砼重按13.9T，外模按5.5T计算）2.7.1、外滑梁由两根32B槽钢组成，其W=2503.5=1107cm3I=280

20、56.8=16113.6cm42.7.2、挠度计算：最大挠度在梁中央Ymax=5ql4/384EI=5*48.5*40004/384*2.1*105*1.61136*108=4.8mm根据规范要求，外滑梁变形量不大于L/400=4000/400=10mm因此本设计方案的外滑梁合理。2.7.3、强度计算： Mmax=ql2/8=48.54.02/8=97KNm=M/W=97*106/1.107*106=87.6MPas=160MPa所以外滑梁弯曲强度足够。2.8、内滑梁的挠度及强度计算由前文可知单个内模承受荷载33.2T/2=16.6T，内模自重4T，则一根内滑梁上的重量(16.6+4)/2=1

21、0.3T，(按4米最重内模板考虑)假设整个负荷是均布在梁上的，则q=10.3/4=2.6T/m内滑梁也由两根32B槽钢组成，由外滑梁计算可知（内滑梁强度及挠度计算从略）内滑梁强度及挠度满足要求。2.9、模板系统的设计计算2.9.1、底模的构成底模自上而下分别有竹浇板面板，5mm钢板，12#工字钢，28#工字钢和前后下横梁组成，前后横梁布置16个吊点（前后各8个）12#工字钢和28#工字钢间距如图：2.9.2、面板的计算2.9.2.1、由前文可知，只需要对底板腹板位置的面板进行受力计算，面板横向间距A=100MM，面板按连续板计算。2.9.2.2、荷载 a.腹板高5.748m 则q1=5.748

22、*2.6*0.7=10.46t/mb.施工荷载 q2=0.25t/m构件自重不计；则荷载共计：q=10.46+0.25=10.7t/m2.9.2.3、面板中心应力中心弯距 M=107*0.12/8=0.133KNm 单位长度面板截面抵抗距W=bh2/6=1000*52/6=4167mm3面板中心应力式中h面板厚0.5cm面板中心应力=M/W=0.133*106/4167=31.9Mpa160Mpa 2.9.2.4、面板中心挠度I=bh3/12=1000*53/12=1.04*104mm4f=5ql4/128EI=5*107*1004/128*2.1*105*1.04*104=0.4mm200/

23、400=0.5mm2.9.3、纵梁计算从挂篮施工总图可知，在箱梁腹板下方的纵梁(28#工字钢)负载最大应验算其强度和挠度，其他处可不必验算，纵梁的跨度等于底模两横梁的中心距L=5000mm。2.9.3.1、近似算得其中一根受到的最大负载q=(2.6*5.748*0.7*3)/5/3=2.1t/m2.9.3.2、梁跨中弯矩Mmax=1/8ql2=1/8*21*52=65.6KNm2.9.3.3、跨中最大弯应力 =M/W=65.6*106/5.08*105=129MPa=160 MPa2.9.3.4、跨中挠度f=5ql4/384EI=5*21*50004/384*2.1*105*7.115*107

24、 =11.4mmL/400=500/400=12.5mm2.9.3.5、横梁 由于底模前后横梁吊点各有8个，且分布合理，间距也较小，因而横梁的弯曲应力和挠度在此不作计算。2.9.4、外模2.9.4.1、外模设计依据：A、负载按最重梁段210.47T；B、总长度按最长梁段4m，侧模板长4.5米2.9.4.2、外模的结构形式2.9.4.3、翼板处模板的计算面板计算a、面板下骨架片间距800mm，面板用横向加强肋的间距400和340mm。340mm用于翼板较厚部分，承载较重，需要验算此处面板。故取跨度Q=340mm，面板按两边固定弹性件计算。b、荷载：A.翼板砼重 q1=2.6*0.525*0.34

25、=0.46t/m B.施工荷载 q2=0.25/m 荷载共计 q=q1+q2=0.46+0.25=0.71t/mc、跨中弯距：取1m宽板条模拟计算则：Mmax=ql2/8=7.1*0.342/8=0.1KNmd、跨中弯应力：W=bh2/6=1000*52/6=4167mm3= M/W=1*105/(1/6*52*1000)=24MPas=160MPae、跨中挠度：I=bh3/12=1000*53/12=1.04*104mm4f=5ql4/384EI=5*7.1*3404/384*2.1*105*1.04*104=0.56mmf=L/400=340/400=0.85mm2.9.5、8#槽钢加强横

26、肋计算2.9.5.1、跨度：横肋跨度即为侧框间距L=80cm2.9.5.2、荷载：a翼板砼重 q1=2.6*0.525*0.34=0.46t/mb施工荷载q2=0.25t/m荷载共计q=q1+q2=0.46+0.25=0.71t/m2.9.5.3、跨中弯距：M=l/8ql2=1/8*7.1*0.82=0.57KNm2.9.5.4跨中弯应力：= M/W=5.7*105/25.3*103=22.5MPas=160MPa2.9.5.5、跨中挠度f=5ql4/384EI=5*7.1*8004/384*2.1*105*1.013*106=0.18mmL/400=800/400=2mm2.9.6、外模框架

27、计算因为框架构件比较密集，各杆件自由长度也较小，所以这里不再作框架的强度和稳定性计算。参照有关桥梁挂蓝外模确定。挂蓝施工时抗倾覆稳定性计算2.9.6.1、后锚强度计算： 每榀三角架后部有二根后锚扁担梁，各通过二根32 mm精制螺纹钢与桥面锚固，所以每榀三角架有四根后锚杆，由前文可知。每榀三角架的后锚力为NA=53.8T，而每根32 mm精制螺纹钢的许用抗拉强度为=56.8/1.5=38t则：四根后锚杆的许用拉力共计：4*38=152t53.8t故后锚安全。2.9.6.2、后锚扁担梁的强度验算： 扁担梁由二根20#B型槽钢和1cm铁板拼焊而成，扁担梁的抗弯截面模量：W=2*191.4+1*202

28、/6*2=516cm3截面积：A=2*32.83+1*20*2=105.66cm2后锚所受弯矩：M=538/4*0.45=60.5KNm则：后锚扁担梁所受的弯曲应力：1=M/W=6.05*107/5.16*105=117.2 MPas=160MPa后锚扁担所受的剪切应力：1=53.8/4/A=1.313*105/1.0566*104=12.74 MPas=80MPa最大应力：=(12+312)= (117.22+3*12.742) = 119.3MPas=160MPa所以后锚扁担梁安全。综合上述分析可知，挂蓝施工时的抗倾覆稳定性可靠。2.10、挂蓝空载前移时的抗倾覆稳定性计算2.10.1、当挂

29、蓝空载前移到箱梁浇筑位置时，此时处于悬伸空载下的挂蓝所受的倾覆力最大。参考外模、内模、底模（含下横梁）和上横梁的重量，可初步算出一榀三角架前端荷载：T=12t(偏安全)且反扣轮组负荷：FA=LBD/LAB*T=5/4*12=15t2.10.2、反扣轮组联接螺栓的强度校核： 由设计图纸可知，反扣轮组与主构架的联接螺栓为10组M24*80，查表可知每组M24螺栓的额定抗拉力为F=4.375t，而每组螺栓的实际负荷为F=FA/10=15/10=1.5tF2.10.3、轴承负荷校核 每套反扣轮组共有8套312滚珠轴承，考虑到挂蓝实际使用时受力的不均衡，故假定只有2只轮中的4只承受力。查表可知每只312

30、轴承的额定负荷为4.85t。4只312轴承的额定动负荷为4*4.85t=19.4tFA =15t故承轴安全。2.10.4、每套反扣轮组中当4根固定轴，直径 60为考虑到反扣轮组在施工中受力的不均衡性，假设只有2根轴受力。则一根轴所受的剪切力为=F/2A=F/2(D/2)2=1.5*105/2*(60/2)2=26.5MPas=80MPa所以固定轴的抗剪强度足够。因为固定轴弯曲应力很小，这里不作弯曲强度校核。综上所述可知挂蓝空载前移时抗倾覆稳定性可靠2.11、边跨合拢、临时锚固拆除箱梁的合拢是控制主桥受力状况和线形的关键工序，因此箱梁的合拢顺序、合拢温度和工艺都必须严格控制。2.111、合拢程序

31、按照设计要求，合拢段按先边跨合拢，再解除临时锚固，临时锚固装置的拆除包括解除硫磺砂浆、割除临时支撑钢筋、凿除临时支座等。最后中跨合拢的顺序进行施工，完成体系转换。合拢段施工是连续梁施工和体系转换的重要环节。合拢施工必须满足受力状态的设计要求，同时要保持梁体线形，控制合拢段施工误差。2.112、边跨合拢边跨合拢段施工采用支架法施工。边跨合拢段在悬臂端和支架现浇段之间。支架现浇段是相对稳定的，悬臂端在温度变化、日照、风力等影响下，会发生轴向伸缩、竖向挠曲及水平向偏移变形。在预应力钢束张拉之前，尤其是混凝土浇筑早期，这些变形可能导致合拢段混凝土开裂。因此边跨合拢段施工要精心设计、精心组织。 支架搭设

32、与现浇段相同，横向铺设12#工字钢（间距0.6m），然后再纵桥向铺设10*10木方作为底模分配梁（间距0.3m）。合拢锁定采取既撑又拉的办法，将两悬臂端连成整体。为保证施工质量，合拢前连续3天进行悬臂端轴向伸缩、竖向挠曲及水平向偏移变形观测，每天定时定点观测3次，做好温度及各项变形纪录。及时与设计、监理和监控单位对观测结果进行分析，确定合拢温度、时间和合拢劲性骨架长度。合拢锁定前要在两悬臂端加好配重，配重为合拢段混凝土重量的一半39t，配重采用水箱。合拢锁定一般在梁体相对变形最小和温度变化幅度最小的时间区间内完成。合拢前做好充分准备，确保人员和设备的到位，在确定的合拢时间内完成合拢劲性骨架的焊

33、接，后张拉临时钢束，浇筑合拢段混凝土结束。在合拢的前几天，注意收听天气预报，确保合拢前后几天气温平稳。提前把劲性骨架的一端和梁体预埋钢板焊接，以减少合拢时的工作量。合拢之前要对焊接设备和人员做好充分的准备。在确定的合拢时段，把劲性骨架的另一端和梁体预埋钢板进行焊接，焊缝长1m，焊角尺寸10mm10mm。合拢锁定要做到对称、均衡、同步，在2个小时之内合拢完毕。施焊前应将焊接处梁体用潮湿的土工布覆盖。防止焊接时烧伤梁体混凝土。合拢锁定后张拉临时钢束，并准备浇筑，浇筑之前两悬臂端部充分润湿，确保新老混凝土的结合。混凝土浇筑时随混凝土入模量水箱同步等重放水卸载配重，以保持悬臂的稳定，混凝土浇筑完毕，配

34、重卸载同时完毕。混凝土浇筑完成后要及时进行养护，防止产生早期裂缝。待混凝土强度达到设计强度90%以上时，张拉部分边跨底板、顶板合拢预应力钢束并给孔道压浆，拆除支架。2.113、临时锚固拆除边跨合拢段张拉结束，支架拆除之后进行主墩处临时锚固设施的拆除工作：通电解除硫磺砂浆，后割断临时墩钢筋，（岸侧与河侧必需同步对称解除），最后凿除永久支座旁边的临时支座并割掉临时支座内的预埋粗钢筋，打开支座的限位螺栓，完成体系转换。临时锚固的解除过程中，要注意观测悬臂端高程变化的情况，发现问题及时处理。2.114、中跨合拢边跨合拢并完成体系转换后进行中跨合拢。中跨合拢采用吊架法施工，中跨合拢吊架借用挂篮底篮系统及

35、挂篮外模系统(挂篮桁架片分别移止8、9#墩0、1#块处)。通过精轧螺纹锚杆分别吊挂在合拢段两侧。作为中跨合拢段的吊架系统使用，为保证两T悬臂端的自由状态，此时的吊杆暂不锚紧（临时锚固拆除后方可锚紧）。其合拢的顺序、方法与边跨合拢基本相同，不再赘述。中跨合拢施工在外界温度达到设计规定要求时，再进行合拢段临时锁定，解除主墩顶支座的限位装置，之后在夜间低气温时段浇筑中跨合拢段混凝土；待混凝土达到设计强度90之后，分批进行中跨合拢预应力束张拉及压浆施工。张拉压浆结束后，将吊架对称拆除。、安全生产1、安全生产“十个不准”主桥挂篮施工现场的全体施工人员，都必须自觉遵守劳动纪律和安全生产的各项规章制度，在作

36、业中集中思想，做到“十个不准”即：1.1、不戴安全帽不准进入施工现场。1.2、不系安全带不准高空作业。1.3、吊勾下面不准行人或人在此停留。1.4、未经专门培训取得上岗证的不准操作相关机械设备。1.5、除现场持证电工外，不准其他任何人私自拉线用电。1.6、患有高血压、心脏病、恐高症等人员不得进行高空作业。1.7、上班前不准喝酒。1.8、穿拖鞋的不准上班，穿硬底鞋不准高空作业。1.9、吊装设备和垂直运输机械未经检验合格和试吊，不准进行吊装和垂直运输，起重升高时要与高低压电线保持一定的安全距离。1.10、机械运行时，操作手不准离开机械。 2、对施工人员的安全控制2.1、患有高血压、心脏病等人员不得

37、从事建筑施工。2.2、新工人进场施工前，项目部对进行“三级”（公司、项目部、班组）安全教育。此项工作，由项目部专职安全员、施工队安全员、班组长负责填写安全教育记录单。2.3、特殊工种人员（电工、焊工、起重工、架子工、司机）必须经劳动部门培训考核合格后，持证上岗。3、施工现场各种机械设备的控制3.1、项目部对施工现场的汽车吊、架桥机、挂篮安装、支架的安装，事先书面技术交底，重大项目安装完毕必须组织有关部门验收，验收合格后方可施工，特种操作人员持证操作，相关资料由项目部专职安全员收集归档，以便抽查。3.2、机械设备必须处于良好的技术状态，安全可靠，传动部位有完备的防护装置，并装有漏电保护装置、限位

38、装置以及保护接零接地措施，做到经常保养维修，严禁带病运转，专人专机，持证操作。4、对脚手架搭设规定的控制：项目部技术负责人制定搭设方案，落实专人现场指导，进行详细书面安全技术交底。5、安全设施物资采购、保管的控制5.1、采购员严格按指定国家定点厂家购买，必须有产品合格检验证和质保书。5.2、施工现场用电设施安装，必须由专职电工按照电力部门规范要求，结合质量计划及施工组织设计要求规定进行架设，严禁任何人任意乱拉乱接。5.3、专职安全员加强对施工现场临边的控制，设置好防护栏和盖板，以及张设安全网，经常检查，确保安全。对施工现场开挖好的承台、深坑等其它危险部位，应搭设围栏或设置明显的标号，夜间设红灯

39、。5.4、施工人员必须做到文明施工，施工中做到：工作面清、机械用具清、周围场地清，坚持谁做谁清，日做日清，工完料清。5.5、施工现场各种易燃易爆的控制：派专人负责管理，专库存放，配备好灭火器材，悬挂各种防火标志，与明火控制好安全距离。6、施工现场文明施工管理：派专人抓管，各种材料进场按品种和规格堆放整齐，并确保安全稳固，生活垃圾和建筑垃圾及时清运。7、特殊气候条件下的施工安全控制：遇六级以上大风、雷雨、大雾等恶劣天气，停止高空作业。、安全防护1、模板的支撑体系、挂篮、支架在施工前进行结构强度、刚度和稳定性验算，规定挂篮、模板、支架的装拆程序。2、钢筋、脚手管、横楞木等材料的垂直运输，按类别、长

40、度成捆吊运，一般吊索成三角式，两点起吊，大型构件安装采用捆绑式起吊。吊装用钢丝绳安全系数符合下表规定：用 途安全系数用 途安全系数缆风绳3.5吊挂捆绑用6支承动臂用4千斤绳810起重机卷扬机用5缆索承重绳3.753、零星物件如扣件、顶撑垫木、水泥垫块等装箱吊运，防止天女散花式坠落。4、超过2m坠落高度的绑扎钢筋、安装模板采用临时脚手架，大型构件安装要两人以上，如有必要时设临时支撑，防止风吹倾倒伤人。5、模板安装、挂篮的安拆、混凝土的浇筑等均按监理工程师审批后的施工组织设计规定程序和方案施工。6、在施工中正确使用“三宝”（ 安全帽、安全带、安全网），加强安全保护措施。6.1、安全帽6.1.1、安

41、全帽经有关部门检验合格后方能使用。6.1.2、正确使用安全帽并扣好帽带。6.1.3、不准把安全帽抛、扔或坐、垫。6.1.4、不准使用缺衬、缺带及破损安全帽。6.2、安全带6.2.1、安全带经项目部检验合格才使用。6.2.2、安全带使用前按规定抽验一次，对抽验不合格的，进行更换安全绳后才使用。6.2.3、将安全带储存在干燥、通风的仓库内，不准接触高温、明火、强碱酸或尖锐的坚硬物体。6.2.4、安全带应高挂低用，不准将绳打结使用。6.2.5、安全带上的各种部件不得任意拆除。不符合规定的，立即停用。6.3、安全网6.3.1、安全网的技术要求必须符合国标规定，方准进场使用。6.3.2、安全网在存放使用

42、中，不得受有机化学物质污染或与其他可能引起磨损的物品相混，使用中要防止电焊火花掉在网上。6.3.3、在挂篮两端部，箱梁两侧高空临边等关键部位设置安全网。安全网挂设要严密，用塑料绳绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。安全密目网要挂设在栏杆内侧。7、高处作业施工安全防护7.1、临边防护临边无外脚手架的施工和在无防护脚手的施工都属临边作业，应遵照临边作业的安全规定进行施工。防护栏杆由上下二道钢管扶手及栏杆组成，上扶手离地1-1.2m，下扶手离地0.4-0.6m，扶手长超过2m中间设一立柱。临时护栏在防护栏杆从上到下用安全立网封闭，在底面以上不小于180mm范围设挡脚笆，安全立网孔眼不

43、大于2.5mm，以防杂物坠落。7.2、交叉作业防护进入现场必须配戴安全帽，在临边及洞口附近不准存放杂物，临时转运必须有专人监护。在垂直运输落物半径内，人员行走要划出专门路线，做好隔离棚。无隔离措施不得在同一垂直面内上下交叉作业。7.3、攀登作业防护根据本工程桥梁施工特点，充分考虑攀登作业内容，事先设计好登高设施，在58#墩0#块右幅外侧用门式支架搭设踏步作登高通道，通道角度不大于45度。通道两侧用钢管打剪刀撑保证通道的稳定。通道搭设到58#墩0#块桥面上。梯脚的基座放置稳固坚实，斜梯子的上端固定绑扎好，梯脚下采取防滑措施。踏步上下间距为250mm。 （四）、安全措施1、组织机构措施1.1决定成

44、立由项目部、施工队组成的安全工作领导小组，详见苏南运河安全管理机构框图组 长： 周惠忠副组长： 郭麦丰 吴建明 刘汉生成 员： 陈俭锋 许锡方 陈雪忠 汤志平 高志全 王文学 徐志强 丁 勇 杜小红 1.2、领导小组内部分工组 长： 全面负责全面安全工作。副组长： 主持安全日常工作。成 员： 陈俭锋负责河南、河北的协调工作，收集相关安全工作信息，许锡方、汤志平、高志全、王文学河南日常工作，陈雪忠、徐志强 、丁 勇、杜小红河北的日常工作。全体成员同时要做好宣传教育工作。督促、检查施工队、班组各项安全预防工作的落实情况。2、汽吊安装措施上部结构模板安装、挂篮安拆，钢筋材料的转移均为调运作业，都离不

45、开汽吊安装。因此汽吊安装成为上部结构施工的安全工作重点。 2.1所有参加吊装作业的工人都进行岗位安全技术培训，并取得特种作业操作证。在开始吊装前项目部及施工队对作业人员进行安全技术教育和安全技术交底。 2.2吊装工作开始前，施工队组织对起重运输和吊装设备以及所用索具、卡环、夹具、卡具、锚碇等的规格、技术性能进行细致检查或试验，发现有损坏或松动现象，立即调换或修好。起重设备作业前进行试运转，发现转动不灵活、有磨损的及时修理；重要构件吊装前进行试吊，经检查各部位正常后才进行正式吊装。2.3使用钢丝绳卡子固结时，尽量采用骑马式卡子，同时U型螺栓内侧净距与钢丝绳直径大小相适应，不得以大卡子夹细绳。2.4放下起吊设备支撑点后，注意支撑点是否有倾斜或支撑点下沉现象，如有倾斜或下沉现象及时调整位置或在支撑点下放置枕木来加固支撑点。 2.5打开起吊吊臂，移动时注意空中的障碍物体，移至被吊设备后放下吊钩，放下吊钩时注意吊勾下的安装人员，以免吊钩放下时碰到人员。 2.6在施工中，严格执行“十不吊”，吊装时有施工现场有专人负责指挥吊车定位安索、起吊、落吊、摘索等步骤。2.7大型物体起吊前都先试吊，确认无误后才进行正式起吊。 2.8夜