第三章结构设计计算.doc

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1、 第三章 结构设计计算 第三章 结构设计计算3.1 屋面荷载（屋架图）3.1.1 屋面恒荷载压型钢板（按斜面积）：0.09KN/m2檩条自重（按斜面积）：0.02 KN/m2 屋架、支撑自重（按屋面水平投影面积）：0.12+0.011=0.12+0.01110.2=0.232KN/m225mm厚沥青玻璃棉：0.9KN/m2综上所述，将面荷载变为集中力0.09KN/m25.478m2()m =4.25KN0.02KN/m24.478m24.3125m =0.94KN0.232KN/m25.478m24.3125m=10.97KN0.9KN/m20.0255.478m24.3125=1.06KN合

2、计：1.2(4.25+10.97+0.94+1.06)=20.66KN3.1.2 屋面活荷载屋面雪荷载：0.4KN/m2()m1.4=2.4KN/m屋面活荷载：2.0KN/m2()m1.4=12KN/m3.2 楼面荷载3.2.1 楼面恒荷载 楼面均布荷载楼板：0.8mm厚压型钢板： 0.09KN/m 20mm厚水泥沙浆找平层： 0.02KN/m320m=0.4KN/m2100mm厚C20钢筋混凝土楼板： 25KN/m30.1m=2.5KN/m2轻刚龙骨石膏板吊顶： 0.17KN/m2 (二层9mm厚纸面石膏板,有50mm厚的岩棉板保温层)小瓷砖地面(有水泥粗砂打底)0.55KN/m,地板隔栅0

3、.2KN/m2,硬木地板0.2KN/m2合计： 4.11KN/m2楼板均布线荷载：4.11KN/m2()m1.2 =20.7KN/m主梁自重：57.3/m9.810-31.2=0.6KN/m内墙：分户墙、楼梯间处墙：200mm厚加气混凝土砌块6.5KN/m0.2m3m1.2=4.68KN/m其余户内分隔墙：100mm厚加气混凝土条板：0.5KN/m23m1.2=1.68KN/m楼面集中荷载次梁自重：18.2/m9.810-34.5m1.2=0.96KN连梁自重：21.7/m9.810-34.5m1.2=1.15KNC、B、F轴处内墙：0.5KN/m23m1.2=1.8KN/m3.2.2 楼面活

4、荷载楼面活荷载：2.0KN/m2()m1.4=11.76KN/m3.3 各层框架节点集中荷载3.3.1 边柱节点荷载A列、C列钢柱、外墙荷载+15.00m标高处：钢柱：50.5/m9.83m10-31.2=1.8KN（注：柱截面为HN200200812）外墙：（注：外墙为250mm厚高性能NALC板配加气砼条板，自重6.5KN/m3,内外各20mm水泥沙浆抹面）考虑窗口折减：36.670.8=29.34KN合计：31.14KN +12.00m标高处：钢柱：50.5/m9.83m10-31.2=1.8KN外墙：考虑窗口折减：36.670.8=29.34KN合计：31.14KN +9.00m标高处

5、：钢柱：50.5/m9.83m10-31.2=1.8KN外墙：考虑窗口折减：36.670.8=29.34KN合计：31.14KN +6.00m标高处：钢柱：50.5/m9.83m10-31.2=1.8KN外墙：考虑窗口折减：36.670.8=29.34KN合计：31.14KN +3.00m标高处：钢柱：50.5/m9.83m10-31.2=1.8KN外墙：考虑窗口折减：36.670.8=29.34KN合计：31.14KN -1.45m标高处：钢柱：50.5/m9.8(3+1.45)m10-31.2=2.7KN 外墙：合计：57.08KN3.3.2 中柱节点荷载B列钢柱节点荷载+15.0000m

6、标高处：50.5/m9.83m10-31.2=1.8KN+12.00m标高处：50.5/m9.83m10-31.2=1.8KN+9.00m标高处：50.5/m9.83m10-31.2=1.8KN+6.00m标高处：50.5/m9.83m10-31.2=1.8KN+3.00m标高处：50.5/m9.83m10-31.2=1.8KN-1.45m标高处：50.5/m9.8(3+1.45)m10-31.2=2.7KN3.4 阳台荷载采用蒸压粉煤灰加气混凝土块0.79KN/m3，120mm厚。首层采用挑板式，24层为挑梁式，挑出梁为主梁(由主梁直接挑出)；阳台的荷载和弯矩由阳台板承担，边梁选型同连梁，承

7、担栏板传递的荷载。1.0m以下为120mm后蒸压粉煤灰混凝土砌块，两侧的荷载作为集中力并附加弯矩传递到柱子节点处，正面的荷载传至连梁并也附加弯矩但由于所产生的弯矩由楼板承担不考虑到柱节点。阳台长4.8m，宽1.5+0.06-0.1-0.25=1.21m仅算两个侧面，正面弯矩属于平面外，忽略不计。荷载：活荷载为2KN/m2 ；恒载同楼板为4.11KN/m2阳台外边至轴线为：1.21+0.25+0.1=1.56m恒荷载：阳台荷载=挑出梁荷载+楼面荷载+栏板荷载+边梁荷载+边栏荷载活荷载： 3.5 风荷载（风载体型系数图）基本风压 0=0.4KN/m2；按统一高度15.0m计，取C类Z=0.74、Z

8、=1.0、S=-0.36。 查表得离地面15m时Z=0.74，故而取0.74迎风面：=SZ0B=0.80.740.44.3125=1KN/m背风面： =SZ0B=0.50.740.44.3125=0.63KN/m =Q=1.41=1.4KN/m=Q=1.40.63=0.88KN/m=QK =1.40.37=0.52KN3.6 荷载计算3.6.1恒荷载计算集中荷载A轴：屋顶+柱外墙连梁屋面板=(注：屋面板=(4.11-0.95)1.2=15.93)=外墙+柱子连梁楼板阳台=36.67+1.8+1.1+20.745.1+20.14=86.1 KN外墙+柱子连梁楼板阳台B轴：=柱+连梁楼板=柱子+连

9、梁楼板内墙=柱子+连梁楼板内墙=C轴：屋顶+柱外墙连梁屋面板=(注：屋面板=(4.11-0.95)1.2=15.93)=外墙+柱子连梁楼板阳台=36.67+1.8+1.1+20.745.1+20.14=86.1 KN外墙+柱子连梁楼板阳台=AB轴中：(同BC轴中)P5=楼板+次梁=P4=P3=P2=P1= 均布荷载 主梁内墙=0.694.68=5.37 节点处弯矩A轴=C轴： 3.6.2活荷载计算， 3.6.3地震荷载计算地震荷载重力代表值计算A轴(同C轴)：(恒载主梁次梁与板)0.5雪=（50.96+0.69）+0.52.45.478）=65.94KN(恒载主梁内墙次梁与板)0.5(楼板活载

10、+阳台板活载)= （）（）=117.62KN B轴： 地震荷载标准值计算T1=1.7T=1.70.9 =1.48II类场地 =0.35 =（）2=()0.16=0.042 =1+=1.13 =()0.161.13=0.0477 =0.04770.85(2214.8+2913.43+4498.7)/11=56.96 =0.08+0.07=0.081.48+0.07=0.19 3.6.4荷载组合见表坐标编码（地震荷载标准值）（地震荷载代表值）风载弯矩图风载轴力图风载剪力图地震弯矩图地震荷载轴力图地震荷载剪力图活荷载弯矩图活载轴力图活荷载剪力图恒荷载弯矩图恒荷载轴力图恒荷载剪力图3.7杆件截面验算3

11、.7.1 强柱弱梁要求验算（一）截面特性计算柱截面截面特性计算：A=64.28=4770=8.61=477=16004.99=160梁截面特性计算：A=73.03=11400=912 （二）截面验算抗震设防等级为8度，=1.05 根据抗震规范8.2.5式满足强柱弱梁要求。3.7.2结构在罕遇地震下薄弱层弹塑性变形验算(一)梁柱线刚度计算梁的线刚度：跨梁梁的线刚度：首层 其它层 柱的侧移刚度D：D中柱(11根)边柱(22根)(二)计算第i层第k根柱的屈服剪力中柱： 根据抗震规范8.2.8式得边柱： 根据抗震规范8.2.8的公式得：(三)计算第1层i层间屈服剪力将第一层各柱的屈服剪力相加，即得该层

12、的层间屈服剪力 (四)计算罕遇地震下层间弹性地震剪力无论什么结构，阻尼比均取，罕遇地震水平地震影响系数 (8度)多遇地震下水平地震影响系数 层间弹性侧移：楼层屈服强度系数：弹性层间位移增大系数：薄弱层的弹塑性层间侧移：3.8节点设计计算3.8.1梁与柱的连接一构造形式刚接二梁与柱栓焊混合连接计算1.地震组合内力下的弹性设计选取，螺栓边距；螺栓中距梁翼缘与柱翼缘对接焊缝的抗拉强度应满足：可采用手工焊，焊条采用E43型，二级焊缝梁腹板与柱之间的高强螺栓连接计算：梁翼缘的塑性截面模量：故梁腹板与柱的连接螺栓可采取单排节点，计算可采用常用设计法进行螺栓等级选用8.8级，M16高强螺栓摩擦型连接，摩擦面

13、要求作喷砂处理。取摩擦系数，M16预应力P=70KN每个高强螺栓的承载力设计值：一个高强螺栓的承载力设计值：取且由于施工时先栓后焊，考虑焊接时螺栓引起的预应力损失，则个，实际取取6个M16：连接腹板厚度 , 实际取8mm弹塑性极限承载力验算（强连接弱构件原则）腹板净截面面积的极限抗剪承载力：腹板连接板净截面面积的极限抗剪承载力：腹板连接高强螺栓的极限抗剪承载力：符合要求，可以。三.梁柱节点域的承载力梁柱节点域的屈服承载力：实际计算，这里偏安全的取工字型截面柱节点域腹板的抗剪强度：节点域稳定性柱在节点域腹板厚度，故可不验算。3.8.2梁构件计算从内力计算结果中选取框架A1-B1梁一组最不利内力一

14、最不利内力设计值如下： ， ，二梁截面及截面特性梁HM300200812 , 材质Q235强度设计值指标,翼缘对X轴面积矩：，三宽厚比限值检查不超过12层，抗震设防烈度为8度时，H型截面翼缘外伸部分宽厚比10；腹板高厚比不超过，取翼缘板：腹板高厚比：四.强度设计(抗弯强度)截面塑性发展系数，不考虑截面削弱，则经计算地震作用组合受控制五剪应力计算(抗剪强度)框架梁端部因开螺栓孔，截面削弱端部截面的抗剪强度计算经计算地震作用组合不控制六折算应力计算计算折算应力时的强度设计值增大系数腹板计算高度折算应力：经计算，地震作用组合不受控制七整体稳定性施工阶段：考虑施工荷载,永久荷载为压型钢板、钢架及砼自重

15、。由此计算得到的最大弯矩设计值，次梁可作为其侧向支撑点，则平面外计算长度为3米，长细比整体稳定性系数：梁的整体稳定应力：八局部稳定性轧制H型钢不计算3.8.3柱构件计算从内力计算结果中选取框架柱B-B1柱一组最不利内力一最不利内力设计值如下I II.二柱截面及截面特性HW 材质：Q345三宽厚比限值检查不超过12层，抗震设防烈度为8度时，工字钢截面翼缘外设部分宽厚比10,高厚比80翼缘：腹板：可以四强柱弱梁复核地震作用组合下最大轴力满足强柱弱梁要求五强度计算截面塑性发展系数：不考虑截面削弱，则，III经计算，满足要求，地震作用组合不控制六弯矩作平面内稳定计算纯框架结构有侧移框架（柱与基础刚接）

16、查表的则属b类截面（）,查表得 ，取则有III. 经计算地震作用组合不控制七弯矩作用平面外的稳定性计算纵向框架梁取其惯性矩与钢柱连接，柱脚在纵向也刚接查表得则属b截面类（） 查表得纯框架结构有侧移框架：截面形状系数：则有III. 经计算不符合内力计算要求，其措施应增大柱截面八局部稳定性热轧H钢不考虑3.8.4主次梁的连接主梁截面：H300X200X8X12，材质为Q235。次梁截面：H175X90X5X8， 材质为Q235最大剪应力设计值：V=49KN次梁与主梁连接采用铰接，通过了3M16高强度螺栓与主梁连接（单剪），高强度螺栓为10.9级摩擦型连接，计算时取摩擦系数，预拉力P=100KN次梁

17、在剪力作用下，每个高强螺栓所受的力为：由于偏心弯矩作用，受力最大的一个高强度螺栓所受的力：在剪力和偏心弯矩共同作用下，受力最大的一个高强度螺栓所受的力故满足要求3.8.5柱与柱的连接 柱与柱的连接采用完全焊透的坡口对接焊缝连接3.9雨篷设计3.9.1雨篷结构及荷载1.雨篷结构洞口宽1.2mm，雨篷宽1.8mm，设雨篷梁两端各深入墙内0.5mm，则雨篷梁长为1.220.5=2.2m ，取板端厚机构如下图：2.雨篷板计算：取1宽板带为设计单元，设板厚板带上荷载如下表：荷载种类荷载设计值KN/m恒载200mm水泥砂浆面层200.021.2=0.48板自重（按平均厚）250.091.2=2.715mm

18、纸筋石灰抹底170.0151.2=0.306小计3.486活荷雪荷载0.251.01.4=0.35均布活荷1.71.4=0.98小计q(取最大值)0.98集中荷载(1m宽内1个)F=1.03.弯矩设计值恒载+均布活荷载：恒载+集中荷载： 故应按计算配筋4.配筋计算，级筋（差值法）选配筋，雨篷纵筋伸入梁内的锚差长度，即应大于308=2403.9.2雨篷梁的计算（一）正截面受弯计算 （设梁正截面尺寸为250300mm）1. 梁上荷载见表：荷载种类荷载设计值恒载梁自重250.250.31.2=2.25梁侧粉刷170.012(0.3+0.3)1.2=0.147梁上外挂墙板(6.50.25+0.36)(

19、1.2/3)1.2=0.95雨篷板传来恒荷载3.4861.2=4.18小计q7.53活载 雨篷板传来q0.981.2=1.18集中荷载 因板实际宽1.8米，故集中荷载按两个计算注：梁上外挂墙板因梁上砌体高度大于ln/3，故按ln/3高度的砌体计算(ln为梁净跨，水泥粉刷墙面单位自重0.36KN/m)梁的计算跨度2. 弯矩设计值恒载+活载：恒载+集中荷载：两个集中荷载布置如图 即荷载下的跨中弯矩：因，故应按计算配筋3.配筋计算雨篷梁截面为倒L型，现近似矩形截面计算，取 内插法得兼顾受扭需要，取，(二)受剪扭计算1.扭矩和剪力设计值恒荷载+活载：雨篷板上均布荷载(q+g)产生沿梁纵轴每m的线扭矩为

20、：梁门洞边处扭矩：相应剪力：恒载+集中荷载：集中荷载在洞口边所产生的弯矩：雨篷板上的恒荷载（g）产生的扭矩为：相应剪力：故应取，进行计算截面尺寸校核近似取截面计算，截面抗扭塑性抵抗矩：故截面尺寸符合要求2.计算受剪箍筋剪扭构建砼受扭承载力降低系数：故应取进行计算现集中荷载对支座截面所产生的剪力值小于总剪力值的75%，故剪扭构件的受剪承载力应按以下公式计算式中为受剪所需的箍紧截面面积；S为箍筋间距上式取等号并移项得：负值表明受剪箍筋可按构造配置3.计算受扭箍筋现弯剪扭构件纵向钢筋与配筋强度比值，由剪扭构件的受扭承载力 此处为受扭计算中沿截面同边所配置箍筋的单支截面面积；为截面核心部分面积。而和分

21、别为箍筋内表面计算的核心部分的短边和长边，将上式移项得对受剪扭构件，箍筋的最小配箍率为 , 现取箍筋间距为S=80mm取箍筋，双肢验算 可以4.计算受扭纵筋受扭构件纵筋与箍筋的配筋强度比的计算公式为式中：为受扭计算中取对称布置得全部纵向钢筋截面面积；为截面核心部分的周长且因，故受扭纵筋为选，受扭纵筋的最小配筋率：现 可以将抗扭纵筋置于梁高h的中部，配在上面兼作架立钢筋。3.9.3雨篷抗倾覆验算计算倾覆力矩时应采用荷载设计值，已知雨篷宽B=1.8mm，故只能计算一个集中荷载。因而恒载+活荷载的组合所得倾覆力矩更不利。计算倾覆点在墙外边缘处计算倾覆力矩的荷载有梁的自重、梁上外挂墙板重梁自重：外挂墙

22、板重：可以入梁端上部扩散角范围内的部分墙板，要求故可计算的参加抗倾覆验算的墙板如图阴影部分所示：近似沿梁长每米外挂墙板的平均值为则抗倾覆力矩Mr为：抗倾覆验算： ， 故满足要求。3.10柱脚设计连接方式：柱脚采用是埋入式，埋入式柱脚通过混凝土对钢柱的承载力传递弯矩。混凝土为C20的。 （埋入式柱脚埋深） 埋入式柱脚的钢柱四周，主筋和箍筋设置如下：柱：根据规范第8.6.5条规定，柱筋的最小含钢率为0.2%，其配筋不宜小于按构造要求配，并在上端设弯钩，柱筋的锚固长度不应小于，箍筋宜为，埋入部分的顶端应配置不小于的加强箍筋。3.11压型钢板及楼板计算 外荷载与内力计算，取1米宽的板带分析。楼层结构的

23、组成，混凝土板、压型钢板、顶棚.压型钢板选用Q235钢镀锌钢板，现浇砼C30，60mm厚。压型钢板只作为永久荷载考虑，顺肋方向2.55m，平面尺寸3.11.1荷载计算 永久荷载主要按压型钢板、钢筋及湿砼等重量压型钢板：钢筋砼：可变荷载：取荷载标准值：荷载设计值：3.11.1内力计算查表（5-3）知，此截面几何特征因，因此用全截面计算故该楼承板在施工阶段抗弯承载力满足要求。3.11.2挠度验算综上所验内容：压型钢板满足施工阶段安全使用要求。在使用阶段，该压型钢板只作为楼板的模板，砼楼板的设计与普通砼板相同3.12楼梯验算楼梯采用现浇板式楼梯,混凝土强度等级为C20,楼梯活荷载为2.0,楼梯结构布

24、置如图示,斜板一端与平台梁和楼梯梁整结,另一端则与窗过梁整结,平台梁两端都搁置在楼梯间的侧墙.3.12.1斜扳设计（1）确定斜板厚度t：斜板的水平投影净长度为 斜板的斜面净长为 斜板厚度：取 （2）荷载计算：荷栽种类荷载标准值(KN/m)荷载分项系数设计荷载(KN/m)恒载栏杆自重0.2形斜板自重30厚水磨石面层板底20厚纸筋灰粉刷小计活荷载总计（3）计算简图： （斜板荷载图）如前所述，斜板的计算简图可用一根假想的跨为的水平梁代替，如图所示，计算跨度取斜板水平投影长=2430（4）内力计算斜板的内力，一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整结，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取配筋

25、计算： 受力钢筋配170，分布钢筋300（每一跨度下放一根）3.12.2平台板设计（1）平台板计算简图平台板取1m宽作为计算单元。 平台板近似的按短跨方向的简支板计算，计算简图如图： 计算跨度：由于平台板两端均与梁整结，所以计算跨度取净跨，平台板厚度取 （2）荷载计算荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数设计荷载（KN/m）恒载平台板自重30厚水磨石面层板底20厚纸筋灰粉刷恒荷合计活荷载点计（平台板荷载）（3）内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大设计弯矩取（4）配筋计算 偏于安全考虑配200， ， 分布筋3003.12.3平台梁TL1设计（1）平台梁计算简图：平台梁的两端搁置在楼梯间的侧墙上，所以计算跨度:平台梁的计算间图如图：平台梁的截面尺寸取： ， 跨度取l=1.05l3n=1.05（2700-240）=2580mm（2）荷载计算荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数设计荷载（KN/m）恒载由斜板传来的荷载11.856由平台板传来的荷载平台梁自重平台梁底部和侧面粉刷小计活荷载总计 平台梁的荷载（3）内力计算平台梁跨中正截面最大弯矩:平台梁支座处最大剪力: （4）截面设计正截面承载力计算： 考虑到平台梁两边受力不均，有扭矩存在，纵向受力钢筋的配筋量增大，应选，。配置的箍筋，则斜截面受剪承载力 满足构造要求63