最新XX工程石材幕墙结构设计计算书.doc

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1、Four short words sum up what has lifted most successful individuals above the crowd: a little bit more.-author-dateXX工程石材幕墙结构设计计算书黄岩区政府机关大院石材幕墙设计计算书 xx区政府机关大院石材幕墙设计计算书基本参数: xx地区 抗震6度设防.设计依据: 建筑结构荷载规范 GBJ9-87 钢结构设计规范 GBJ17-88 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-96 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ133-2001 建筑幕墙 JG3035-96 建筑结构静力计算手册 （第

2、二版） 建筑幕墙物理性能分级 GB/T15225-94 铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范 GB8013 铝及铝合金加工产品的化学成份 GB/T3190 碳素结构钢 GB700-88 硅酮建筑密封胶 GB/T14683-93 建筑幕墙风压变形性能检测方法 GB/T15227 建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法 GB/T15228 建筑幕墙空气渗透形性能检测方法 GB/T15226 建筑结构抗震规范 GBJ11-89 建筑设计防火规范 GBJ16-87（修订本） 高层民用建筑设计防火规范 GB50045 建筑物防雷设计规范 GB50057-94 铝合金建筑型材 GB/T5237-93 民用建筑隔

3、声设计规范 GBJ118-88 民用建筑热工设计规范 GB50176-93 采暖通风与空气调节设计规范 GBJ19-87 优质碳素结构钢技术条件 GB699-88 低合金高强度结构钢 GB1579 不锈钢棒 GB1220 不锈钢冷加工钢棒 GB4226 聚硫建筑密封胶 JC483-92 铝及铝合金板材 GB3380-97 不锈钢冷轧钢板 GB3280-92 不锈钢热轧钢板 GB4237-92 建筑幕墙窗用弹性密封剂 JC485-92.基本计算公式:(1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀

4、疏的中小城镇和大城市郊区; C类指有密集建筑群的大城市市区; xx区政府机关大院按B类地区计算风压(2).风荷载计算: 风荷载计算公式: Wk=鈠嘴z嘴s譝0 其中: Wk-作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) 鈠-瞬时风压的阵风系数取为 2.25 靭-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GBJ9-87取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: 靭=1.379(Z/10)0.24 B类场地: 靭=(Z/10)0.32 C类场地: 靭=0.713(Z/10)0.40 本工程属于B类地区,故靭=(Z/10)0.32 靤-风荷载体型系数,按 1.5 取用 W0-基本风压,按全国基本风

5、压图,xx地区取为0.650KN/m2,(3).地震作用计算: qEAk=釫揍max譍AK 其中: qEAk)-水平地震作用标准值 釫-动力放大系数,按 5.0 取定 醡ax)-水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度: 醡ax=0.04 7度: 醡ax=0.08 8度: 醡ax=0.16 9度: 醡ax=0.32 xx设防烈度为6度,故取醡ax=0.040 GAK-幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合: 水平荷载标准值: qk=Wk+0.6qEAk 水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.61.3qEAk 荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用: A、承载力计算时: 重力

6、荷载: 1.2 风荷载: 1.4 地震作用: 1.3 B、挠度和变形计算时: 重力荷载: 1.0 风荷载: 1.0 地震作用:1.0 荷载和作用效应组合的组合系数,按以下规定采用: 第一个可变荷载按1.0取用 第二个可变荷载按0.6取用一、风荷载计算1、标高为17.250处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算: Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) 靭: 17.250m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GBJ9-87 6.2.1) 靭=(Z/10)0.32=1.191 Wk=鈠嘴z嘴s譝0 (JGJ102-96 5.2.2) =2.251.1911.50.650 =2.61

7、2 kN/m2(2). 风荷载设计值: W: 风荷载设计值: kN/m2 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-96 5.1.6条规定采用 W=rwWk=1.42.612=3.657kN/m22、标高为15.250处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算: Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) 靭: 15.250m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GBJ9-87 6.2.1) 靭=(Z/10)0.32=1.145 Wk=鈠嘴z嘴s譝0 (JGJ102-96 5.2.2) =2.251.1451.50.650 =2.511 kN/m2(

8、2). 风荷载设计值: W: 风荷载设计值: kN/m2 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-96 5.1.6条规定采用 W=rwWk=1.42.511=3.515kN/m2二、板强度校核: 石材校核: (第1处) 1.石材强度校核 校核依据：蟆躘骫=3.600N/mm2 a: 短边长度: 0.600m b: 长边长度: 0.900m t: 石材厚度: 30.0mm m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.667) 查表得: 0.034 Wk: 风荷载标准值: 2.612kN/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk):

9、垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=50.040600.000/1000 =0.072kN/m2 荷载组合设计值为： Sz=1.4Wk+1.30.6qEAk =3.713kN/m2 应力设计值为： =6譵1譙z譩2103/t2 =60.0343.7130.9002103/30.02 =0.684N/mm2 0.684N/mm23.600N/mm2 强度可以满足要求 2.石材剪应力校核 校核依据: 鬽ax鬩 :石板中产生的剪应力设计值(N/mm2) n:一个连接边上的挂钩数量: 4 t:石板厚度: 30.0mm d:槽宽: 6.0mm s:槽底总长度: 100.0mm :

10、系数,取1.30 对边开槽 =Sz譨譩租1000/n(t-d)譻 =0.136N/mm2 0.136N/mm21.800N/mm2 石材抗剪强度可以满足 3.挂钩剪应力校核 校核依据: 鬽ax鬩 :挂钩剪应力设计值(N/mm2) Ap:挂钩截面面积: 19.600mm2 n:一个连接边上的挂钩数量: 4 对边开槽 =Sz譨譩租1000/(2譶譇p) =16.623N/mm2 16.623N/mm2125.000N/mm2 挂板抗剪强度可以满足三、幕墙立柱计算: 幕墙立柱计算: (第1处)幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw:

11、风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: 2.511kN/m2 B: 幕墙分格宽: 0.685m qw=1.4WkB =1.42.5110.685 =2.408kN/m(2)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kNm) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.408(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 4.100m Mw=qwHsjcg2/8 =2.4084.1002/8 =5.060kNm qEA: 地震作用设计值(KN/M2): GAk: 幕墙构件(包括板块和铝框)的平均自重: 650N/m2 垂直于幕墙

12、平面的分布水平地震作用: qEAk):垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=50.040650.000/1000 =0.130kN/m2 鉋: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3qEAk) =1.30.130 =0.169kN/m2 qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qE=qEAB =0.1690.685 =0.116kN/m ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qEHsjcg2/8 =0.1164.1002/8 =0.243kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用Sw+0.6SE组合 M=Mw+0.6

13、ME =5.060+0.60.243 =5.206kNm(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm3) W=M103/1.05/215.0 =5.206103/1.05/215.0 =58.883cm3 qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qwk=WkB =2.5110.685 =1.720kN/m qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qEk=0.1300.685 =0.089kN/m(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm4) I1=900(qwk+0.6qEk)Hsjcg3/384/2.1 =900(1.720+0.60.089)4.1003/384/2

14、.1 =136.416cm4 I2=5000(qwk+0.6qEk)Hsjcg4/384/2.1/20 =5000(1.720+0.60.089)4.1004/384/2.1/20 =155.363cm4 选定立柱惯性矩应大于: 155.363cm42. 选用立柱型材的截面特性: 选用型材号: XC1120-60-4 型材强度设计值: 215.000N/mm2 型材弹性模量: E=2.1105N/mm2 X轴惯性矩: Ix=255.184cm4 Y轴惯性矩: Iy=84.920cm4 X轴抵抗矩: Wx1=42.531cm3 X轴抵抗矩: Wx2=42.531cm3 型材截面积: A=13.7

15、74cm2 型材计算校核处壁厚: t=3.000mm 型材截面面积矩: Ss=27.193cm3 塑性发展系数: =1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+M/Wa=215.0N/mm2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3) B: 幕墙分格宽: 0.685m GAk: 幕墙自重: 650N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=650Wfg/1000 =6500.685/1000 =0.445kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkHsjcg =0.4454.100 =1.826kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2Nk =1.21.82

16、6 =2.191kN : 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: 2.191kN A: 立柱型材截面积: 13.774cm2 M: 立柱弯矩: 5.206kNm Wx2: 立柱截面抗弯矩: 42.531cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =N10/A+M103/1.05/Wx2 =2.19110/13.774+5.206103/1.05/42.531 =118.165N/mm2 118.165N/mm2a=215.0N/mm2 立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: UmaxU=15mm 且 UmaxL/300 Umax: 立柱最大挠度 Umax

17、=5(qWk+0.6qEk)Hsjcg41000/384/2.1/Ix 立柱最大挠度Umax为: 12.413mm15mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值: Hsjcg: 立柱计算跨度: 4.100m Du=U/Hsjcg/1000 =12.413/4.100/1000 =0.0031/300 挠度可以满足要求5. 立柱抗剪计算: 校核依据: 鬽ax鬩=125.0N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=WkHsjcgB/2 =2.5114.1000.685/2 =3.526kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.43.526 =

18、4.937kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAkHsjcgB/2 =0.1304.1000.685/2 =0.183kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3QEk =1.30.183 =0.237kN(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6QE =4.937+0.60.237 =5.079kN(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: Ss: 立柱型材截面面积矩: 27.193cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 255.184cm4 t: 立柱壁厚: 3.000mm =Q譙s100/Ix/t =5.07927.19310

19、0/255.184/3.000 =18.040N/mm2 18.040N/mm2125.0N/mm2 立柱抗剪强度可以满足四、立梃与主结构连接 立梃与主结构连接: (第1处) Lct2: 连接处钢角码壁厚: 7.000mm D2: 连接螺栓直径: 12.000mm D0: 连接螺栓直径: 10.360mm 采用SG+SW+0.6SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=WkBHsjcg1000 =2.5110.6854.1001000 =7052.144N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4N1wk =1.47052.144 =9873.001N N1Ek: 连接处地

20、震作用(N): N1Ek=qEAkBHsjcg1000 =0.1300.6854.1001000 =365.105N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3N1Ek =1.3365.105 =474.637N N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.6N1E =9873.001+0.6474.637 =10157.783N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=650BHsjcg =6500.6854.100 =1825.525N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2N2k =1.21825.525 =2190.630N N: 连接处总合力(N)

21、: N=(N12+N22)0.5 =(10157.7832+2190.6302)0.5 =10391.314N Nvb: 螺栓的承载能力: Nv: 连接处剪切面数: 2 Nvb=23.14D02130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1) =23.1410.3602130/4 =21905.971N Num1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Num1=N/Nvb =10391.314/21905.971 =0.474个 取 2个 Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N): D2: 连接螺栓直径: 12.000mm Nv: 连接处剪切面数: 4 t: 立梃壁厚: 3.000mm Ncbl

22、=D22120tNum1 (GBJ17-88 7.2.1) =12.00021203.0002.000 =17280.000N 17280.000N 10391.314N 强度可以满足 Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D22267Lct2Num1 (GBJ17-88 7.2.1) =12.00022677.0002.000 =89712.000N 89712.000N10391.314N 强度可以满足五、幕墙预埋件总截面面积计算 幕墙预埋件计算: (第1处) 本工程预埋件受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N2 =2190.630N N: 法向力设计值: N=N1 =1

23、0157.783N M: 弯矩设计值(Nmm): e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 60.000mm M=Ve2 =2190.63060.000 =131437.800Nm Num1: 锚筋根数: 4根 锚筋层数: 2层 Kr: 锚筋层数影响系数: 1.000 关于混凝土：混凝土标号C30 混凝土强度设计值:fc=15.000N/mm2 按现行国家标准混凝土结构设计规范 GBJ10采用。 选用二级锚筋 锚筋强度设计值:fy=310.000N/mm2 d: 钢筋直径: 12.000mm 醰: 钢筋受剪承载力系数: 醰=(4-0.08譫)(fc/fy)0.5 (JGJ102-96 5.7.10-5

24、) =(4-0.0812.000)(15.000/310.000)0.5 =0.669 t: 锚板厚度: 10.000mm 醔: 锚板弯曲变形折减系数: 醔=0.6+0.25譼/d (JGJ102-96 5.7.10-6) =0.6+0.2510.000/12.000 =0.808 Z: 外层钢筋中心线距离: 180.000mm As: 锚筋实际总截面积: As=Num13.14d2/4 =4.0003.14d2/4 =452.160mm2 锚筋总截面积计算值: As1=(V/Kv+N/0.8/Kb+M/1.3/Kr/Kb/Z)/fy (JGJ102-96 5.7.10-1) =63.480m

25、m2 As2=(N/0.8/Kb+M/0.4/Kr/Kb/Z)/fy (JGJ102-96 5.7.10-2) =57.956mm2 63.480mm2452.160mm2 57.956mm2452.160mm2 4根12.000锚筋可以满足要求 A : 锚板面积: 60000.000 mm2 0.5fcA=450000.000 N N=10157.783N0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求六、幕墙预埋件焊缝计算 幕墙预埋件焊缝计算: (第1处) Hf:焊缝厚度8.000 L :焊缝长度70.000 髆:弯矩引起的应力 髆=6譓/(2議e譴w21.22) (GBJ17-88 7.1.2) =1

26、6.032N/mm2 髇:法向力引起的应力 髇 =N/(2議e譒w1.22) (GBJ17-88 7.1.2) =12.390N/mm2 :剪应力 =V/(2譎f譒w) (GBJ17-88 7.1.2) =2.282N/mm2 :总应力 =(髆+髇)2+鬪2)0.5 (GBJ17-88 7.1.2-3) =28.514 28.514N/mm2160N/mm2 焊缝强度可以满足!七、幕墙立柱计算: 幕墙立柱计算: (第2处)幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应

27、的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: 2.511kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.406m qw=1.4WkB =1.42.5111.406 =4.943kN/m(2)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kNm) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 4.943(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.100m Mw=qwHsjcg2/8 =4.9433.1002/8 =5.937kNm qEA: 地震作用设计值(KN/M2): GAk: 幕墙构件(包括板块和铝框)的平均自重: 650N/m2 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用: qEAk):垂直于幕墙平面的分布水平地震

28、作用 (kN/m2) qEAk=50.040650.000/1000 =0.130kN/m2 鉋: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3qEAk) =1.30.130 =0.169kN/m2 qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qE=qEAB =0.1691.406 =0.238kN/m ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qEHsjcg2/8 =0.2383.1002/8 =0.285kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用Sw+0.6SE组合 M=Mw+0.6ME =5.937+0.60.285 =6.109kNm(3)W:

29、 立柱抗弯矩预选值(cm3) W=M103/1.05/215.0 =6.109103/1.05/215.0 =69.094cm3 qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qwk=WkB =2.5111.406 =3.530kN/m qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qEk=qEAk) =0.1301.406 =0.183kN/m(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm4) I1=900(qwk+0.6qEk)Hsjcg3/384/2.1 =900(3.530+0.60.183)3.1003/384/2.1 =121.030cm4 I2=5000(qwk

30、+0.6qEk)Hsjcg4/384/2.1/20 =5000(3.530+0.60.183)3.1004/384/2.1/20 =104.221cm4 选定立柱惯性矩应大于: 121.030cm42. 选用立柱型材的截面特性: 选用型材号: XC1120-60-4 型材强度设计值: 215.000N/mm2 型材弹性模量: E=2.1105N/mm2 X轴惯性矩: Ix=255.184cm4 Y轴惯性矩: Iy=84.920cm4 X轴抵抗矩: Wx1=42.531cm3 X轴抵抗矩: Wx2=42.531cm3 型材截面积: A=13.774cm2 型材计算校核处壁厚: t=3.000mm

31、 型材截面面积矩: Ss=27.193cm3 塑性发展系数: =1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+M/Wa=215.0N/mm2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3) B: 幕墙分格宽: 1.406m GAk: 幕墙自重: 650N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=650Wfg/1000 =6501.406/1000 =0.914kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkHsjcg =0.9143.100 =2.833kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2Nk =1.22.833 =3.400kN : 立柱计算强度(N/mm2)

32、(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: 3.400kN A: 立柱型材截面积: 13.774cm2 M: 立柱弯矩: 6.109kNm Wx2: 立柱截面抗弯矩: 42.531cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =N10/A+M103/1.05/Wx2 =3.40010/13.774+6.109103/1.05/42.531 =139.258N/mm2 139.258N/mm2a=215.0N/mm2 立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: UmaxU=15mm 且 UmaxL/300 Umax: 立柱最大挠度 Umax=5(qWk+0.6qEk)Hsjcg41000/3

33、84/2.1/Ix 立柱最大挠度Umax为: 8.327mm15mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值: Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.100m Du=U/Hsjcg/1000 =8.327/3.100/1000 =0.0031/300 挠度可以满足要求5. 立柱抗剪计算: 校核依据: 鬽ax鬩=125.0N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=WkHsjcgB/2 =2.5113.1001.406/2 =5.472kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.45.472 =7.661kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN

34、) QEk=qEAkHsjcgB/2 =0.1303.1001.406/2 =0.283kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3QEk =1.30.283 =0.368kN(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6QE =7.661+0.60.368 =7.882kN(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: Ss: 立柱型材截面面积矩: 27.193cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 255.184cm4 t: 立柱壁厚: 3.000mm =Q譙s100/Ix/t =7.88227.193100/255.184/3.000 =27.997N/mm2

35、 27.997N/mm2125.0N/mm2 立柱抗剪强度可以满足八、立梃与主结构连接 立梃与主结构连接: (第2处) Lct2: 连接处钢角码壁厚: 7.000mm D2: 连接螺栓直径: 12.000mm D0: 连接螺栓直径: 10.360mm 采用SG+SW+0.6SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=WkBHsjcg1000 =2.5111.4063.1001000 =10944.445N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4N1wk =1.410944.445 =15322.222N N1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAkBHsjcg10

36、00 =0.1301.4063.1001000 =566.618N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3N1Ek =1.3566.618 =736.603N N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.6N1E =15322.222+0.6736.603 =15764.184N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=650BHsjcg =6501.4063.100 =2833.090N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2N2k =1.22833.090 =3399.708N N: 连接处总合力(N): N=(N12+N22)0.5 =(15764.1842+3399.7082)0.5 =16126.609N Nvb: 螺栓的承载能力: Nv: 连接处剪切面数: 2 Nvb=23.14D02130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1) =23.1410.3602130/4 =21905.971N Num1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Num1=N/Nvb =16126.609/21905.971 =0.736个 取 2个 Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N): D2: 连接螺栓直径: 12.000mm Nv: 连接处剪切面数: 4 t: 立梃壁厚: 3.000mm Ncbl=D2212