23.3主栈桥计算书.docx

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1、XXXXXXXXXXX工程主栈桥计算书编制:复核:审核:XXXXXXXXXXXXXXXX XX工程经理部二Ox义年X X月目录支栈桥分析模型工况一：荷载布置当80T履带吊施工时为最不利情况。其加载模型如下列图所示:工况一-2履带吊跨中布置105.1.1 工况二：荷载布置当360型旋挖钻通行通行时为最不利情况。其加载模型如下列图所示：工况二旋挖钻墩顶布置工况二-2旋挖钻跨中布置11工况三：荷载布置当两辆12方混凝土罐车前后通行时为最不利情况。其加载模型如下列图所示：工况三-2罐车跨中布置12工况三-3罐车墩顶布置工况三-4罐车跨中布置5.2桥面纵梁计算桥面铺设8mm花纹钢板，钢板下布置工12型钢

2、，型钢布置间距24cm,型钢的计13算如下所示:MIDAS/CivilPOSTPROCESSORBEAM STRESS迎合（最大值）9.10728e-K)017.13450e-K)01 5.16171e+001 3.18893e-K)01 1.21615e-K)01 0.00000e-K)00 -2.72941e+001 -4.70219e-K)01 -6.67497e-K)01 -8.64775e-K)01 -1.0620 5e-K)0 2 -1.25933e-K)02工况一2桥面纵梁应力最大值（MPa）综上桥面纵梁在工况一-2时应力最大，Tmax = 125.9MPa f = 190MPa

3、 ,桥面纵梁满足受力要求。MIDAS/CivilPOSTPROCESSORBEAM STRESS.3.19783e-K)01 2.63243eK)012.067D3e+001- 1.50162e-*01 9.36221e-K)003.70818e-K)00 0.00000e-K)00.Z 59988a M00 -1.32539e-K)011.89079e-K)01 245620+001 -3,02160e-K)01工况-一2桥面纵梁剪应力最大值（MPa）综上桥面纵梁在工况一-2时剪应力最大，rmax =32.0MPaf = 110MPa,桥面纵梁满足受力要求。5.3分配梁计算分配梁计算结果如下

4、列图所示:14MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM STRESS组合（最大值） 1.26282e-K)021.03217e-K)028.01513e-K)015.70858e-K)013.40202e-H)010.00000e-K)00-1.21109e-K)01-3.51764e-K)01-5.82420e+001-8.13075e-H)01 1.49348e-K)02-1,04373e-K)02工况二-2分配梁应力最大值（MPa）综上分配梁在工况二-2时应力最大，CFmax = 149.3MPa f = 190MPa，分配梁满足受力要求。MIDAS/CivilPOST

5、PROCESSORBEAM STRESS茹力z 5.53712e-K)014.50770e-K)01 3.47829e-K)012.44887e+001 1.41945e+001 0.00000e-K)006.39387e-K)001.6688 le +0012.69822e-K)01-3.72764e-K)01 .4757062+001 5,786482+001工况一-1分配梁剪应力最大值（MPa）综上分配梁在工况一-1时剪应力最大，rimx =57.9MPa / =110MPa,分配梁满足受力要求。5.4 贝雷梁计算贝雷梁强度计算贝雷梁强度计算结果如下列图所示:15MIDAS/CivilP

6、OST-PROCESSOR工况一-4贝雷弦杆内力最大值（KN）综上贝雷梁在工况一-4时贝雷弦杆内力最大，月.=361.1KN/ = 563KN,贝雷弦杆满足受力要求。MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM FORCE地力1.6352夹包010.00000e-K)00-2.20654e-K)01-4.12746e-K)01-6.04838e-K)01-7.96929e-K)01-9.89021e-K)01-1.18111e-K)02-1.37320e-K)02-1.56530e-K)02-1.75739e-K)02工况一-1贝雷竖杆内力最大值（KN）综上贝雷梁在工况一-1时贝

7、雷竖杆内力最大，Fmax = 194.9KN f = 212.6KN , 贝雷竖杆满足受力要求。16MIDAS/CivilPOSTPROCESSORBEAM FORCE的力 L1456 5e+002 9.25278e-K)01 7.04910e-K)01 4.84542e-K)01 2.64174e+001 O.OOOOOe+OOO 1.76563e-K)013.9693 le-K)01 617299a+0018.37667e-K)01 1,05803e-K)021.27840e+002工况一-2贝雷斜杆内力最大值（KN）综上贝雷梁在工况一-2时贝雷斜杆内力最大，Fn.x =125.8KN/

8、= 171KN,贝雷斜杆满足受力要求。5.4.1 贝雷梁整体位移计算贝雷梁位移计算结果如下列图所示:MIDAS/CivilPOSTMOCESSORD子ORMED SHAPEZ-方同X-DIR= 0.0006-K)00NODE=1Y-DIR=0.0006-H)00NODE=1Z-DIR1,601E+001NOOE=8497COMB.= 9.691E-K)01NOOE=86S7系如1.124E-H502工况一-2贝雷斜杆位移最大值（mm）综上12m跨径贝雷梁在工况一-2时位移最大，2 = 16.0力帆/500 = 24加加,贝雷梁变形满足规范要求。MIDASQvdPOSTPROCSSOR。吁OEM

9、ED SHAPEZ 方向X-O：R=0X0E*O00NOOE1Y-OIR-OXWOE *000NOOE-1Z-OIR-2.3WE-K)01NOOE=8518COMB.= 7.SS7E*001N COE-85141.133E*002工况一-4贝雷斜杆位移最大值（mm）综上18m跨径贝雷梁在工况一-4时位移最大，4 = 23.8“?2乙/500 = 36加,贝雷梁变形满足规范要求。17承重梁计算承重梁计算结果如下列图所示:MIDAS/CivilPOSTPROCESSORBEAM STRESS组合(毂大值) 9.8690 le-017.42543e-K)01 4.98185+0012.53827e-

10、O01 0.00000e-K)002.34889e-K)014.79248e+0017.23606a+001-9.67964e-K)01.L21232eH)02-1.45668e-K)02-1.70104e-K)02工况一-3承重梁应力最大值（MPa）综上承重梁在工况一-3时应力最大，crmax = 170. IMPa f = 90MPa ,足受力要求。MIDAS/CivilPOSTPROCESSORBEAM STRESS茹力.6.64155e+001 5,43417e-K)014.22679e+001 3.01942e-K)01 1.81204e-K)01 6,04660e -*00 0.0

11、0000e-K)00.L81010e+001 -3.01747e-K)014.2248 5e-K)01 -5,43223e-K)01-6.6396 le+001工况-3承重梁剪应力最大值（MPa）综上承重梁在工况一-3时剪应力最大，丁州=66.4MPa 4T , T =t = ?1To mb。L,：桩的入土深度（m）,T：桩的相对刚度系数（m）,Ex桩的弹性模量（ZN/），Q235钢心=2x108川/加I ：桩的截面惯性矩（加1, 0720*8/72机钢管桩/ =1.1乂10一。篦4 0529x7mm“ ，钢管桩/= 0.39x10-3”m：桩侧地基土水平抗力系数随深度增加的比例系数UN/m4

12、）,按港口工程灌注桩设计与施工规程表431取值。桥区内泥面以下表层主要为粉砂、细砂、卵石层，m取7000kN/机4。t：桩的受弯嵌固点距泥面的深度（m）77：系数，取L82.2,当桩顶较接或自由长度较大时取小值，这里取中位数 2.0o720x8mm钢管桩嵌固点计算:=1.86m ，t = 2T = 3.13m oEpIp _ /2.0xl08xl.lxlQ-37000x0.72x2即嵌固点位于河床以下3.73m。0529x7mm钢管桩嵌固点计算:t = 2T = 3.2m o电空必经邺* 6mV mb。 V 7000x0.529x2钢管桩强度及稳定性计算钢管桩强度、稳定性验算满足要求。单排墩0

13、）72C）x8mm钢管桩嵌固点位于河床以下3.73m,桩顶标高+113.5m,最 低处河床标高+98m,钢管桩自由长度为=19.23加。钢管桩参数:A = 17895mm2； / =l.lxl09mm4 ； Wx = 3.2xl06mm3 i = 252mm o20计算长细比2 =。= 76.4,属于b类截面，查表得% = % = 0.716。lN M 818.6xl0381.86xl06支 一小强度 0 = 一 + 一 =+- = 50.3MPa f = 190MPaA W 178953.2xl06N M 818.6xl0381.86xl06 小, 小稳定性 cr =+ =+- = 63.0

14、MPa f = 190MPa（pA W 0.716x178953.2xl06钢管桩强度、稳定性验算满足要求。单排墩529x7mm钢管桩嵌固点位于河床以下3.2m,桩顶标高+113.5m,最低 处河床标高+106.5m,钢管桩自由长度为/。=10.2m。钢管桩参数：A = 11479mm2 ； / =0.39xl09mm4 ； Wx = 1.5xl06mm3 / = 185mm o计算长细比4 = t = 55.3 ,属于b类截面，查表得R = % =0.834。I旧货 N M 818.6xl03 81.86xl06/ 一强度 o- = + =+- = 88.7MPa f = 190MPaA W

15、 114791.5xl06w，2 N M 818.6xl0381.86xl06, 小稳定性 b =+ =+- = 98.7MPa f = 1 90MPa（pA W 0.834x178951.5xl06钢管桩强度、稳定性验算满足要求。5.6.2 钢管桩桩长计算经上述计算钢管桩桩端反力最大值方=573.5加根据公路桥涵地基及基础设计规范：1 nRa = -EClik1i+ApClrZ i=l式中：R4一单桩轴向受压承载力容许值（kN）；“一桩身周长（m）,0720x8mm、（P529x7mm；纵一与4对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值（kPa）；/，一承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m）；A。

16、一桩端截面面积（m?）；内一桩端处土的承载力基本容许值（kPa）。21取钻孔编号ZK11218s处地质（结合工程实际）进行计算:序号编号土层名称层顶高程层底高程层厚（m）侧摩阻力 （Kpa）承载力基本容 许值（Kpa）Q：1粉砂+112.22+108.323.93090Q：1细砂+108.32+97.9210.43090Q51卵石+97.92+76.1221.890300钢管桩入土深度计算如下所示：/?J = lx3.14x0.61x（3.9x30 + 10.4x30 + 2x90） = 573,5KN ,解得：入二l.89m,此处地势较高，冲刷忽略不计，故桩基最小入土深度L=3.9+10.4

17、+l.89=16.19m,持力层位于卵石层。取钻孔编号ZK11298s处地质（结合工程实际）进行计算:序号编号土层名称层顶高程层底高程层厚（m）侧摩阻力 （Kpa）承载力基本容 许值（Kpa）Q：1细砂+101.5+93.5830300卵石+93.5+74.718.890300钢管桩入土深度计算如下所示:/?J = 1x3.14x0.61x(8x30 + 2x90) = 573.5KN ,解得：入=3.99m,考虑1m冲刷，故桩基最小入土深度L=8+3.99+l=12.99m,持力层位于卵石层。取钻孔编号ZK11378s处地质（结合工程实际）进行计算：序号编号土层名称层顶高程层底高程层厚（m）

18、侧摩阻力 （Kpa）承载力基本容 许值（Kpa）Q：1细砂+105.87+93.87123090卵石+93.87+83.871090300钢管桩入土深度计算如下所示:/?J = 1x3.14x0.61x（12x30 + 2x90）=573.5KN ,解得：入=2.65m,此处地势较高，冲刷忽略不计，故桩基最小入土深度L=12+2.65=14.65m,持力 层位于卵石层。取钻孔编号ZK11458s处地质（结合工程实际）进行计算：22序号编号土层名称层顶高程层底高程层厚（m）侧摩阻力（Kpa）承载力基本容 许值（Kpa）Q：1细砂+106.57+93.6712.93090Q；)卵石+93.67+7

19、8.9714.790300钢管桩入土深度计算如下所示：/?J = 1x3.14x0.529x(12.9x30 + 2x90) = 573.5KN ,解得：入=3.37m,此处地势较高，冲刷忽略不计，故桩基最小入土深度L=12.9+3.37=16.27m,持 力层位于卵石层。取钻孔编号ZK11538s处地质（结合工程实际）进行计算：序号编号土层名称层顶高程层底高程层厚（m）侧摩阻力 （Kpa）承载力基本容 许值（Kpa）Q：1细砂+106.57+94.7711.83090卵石+94.77+82.3712.490300钢管桩入土深度计算如下所示：= 1x3.14x0.529x（11.8x30 +

20、2x90） = 573.5KN ,解得：入=3.74m,此处地势较高，冲刷忽略不计，故桩基最小入土深度L=11.8+3.74=15.54m,持 力层位于卵石层。取钻孔编号ZK11618s处地质（结合工程实际）进行计算：序号编号土层名称层顶高程层底高程层厚（m）侧摩阻力 （Kpa）承载力基本容 许值（Kpa）Q：1细砂+107.85+92.9514.93090卵石+92.95+87.555.490300钢管桩入土深度计算如下所示：/?J = lx3.14x0.529x(14.9x30 + 2x90) = 573.5KN ,角毕得：入=2.71m,此处地势较高，冲刷忽略不计，故桩基最小入土深度L=

21、14.9+2.71=17.61m,持 力层位于卵石层。取钻孔编号ZK11698s处地质（结合工程实际）进行计算:23序号编号土层名称层顶高程层底高程层厚（m）侧摩阻力（Kpa）承载力基本容 许值（Kpa）Q：1细砂+107.62+91.2216.43090Q；)卵石+91.22+74.4216.890300钢管桩入土深度计算如下所示:= 1x3.14x0.529x(16.4x30 + 71x90) = 573.5KN ,解得：入=2.21m,此处地势较高，冲刷忽略不计，故桩基最小入土深度L=16.4+2.21=18.61m,持 力层位于卵石层。取钻孔编号ZK11778s处地质（结合工程实际）进

22、行计算：序号编号土层名称层顶高程层底高程层厚（m）侧摩阻力 （Kpa）承载力基本容 许值（Kpa）Q：1细砂+101.44+91.1410.33090卵石+91.14+78.7412.490300钢管桩入土深度计算如下所示:/?J = -x3.14x0.72x(10.3x30 + 2x90) = 573.5KN ,解得：入=2.2m,考虑2m冲刷，故桩基最小入土深度L=10.3+2.2+2=14.5m,持力层位于卵石层。取钻孔编号ZK11858s处地质（结合工程实际）进行计算：序号编号土层名称层顶高程层底高程层厚（m）侧摩阻力 （Kpa）承载力基本容 许值（Kpa）Q：1细砂+98.22+87

23、.5210.73090Q：卵石+87.52+79.927.690300钢管桩入土深度计算如下所示:= 1x3.14x0.82x（10.7x30 + 2x90） = 573.5KN,解得：入=l.38m,考虑2m冲刷，故桩基最小入土深度L=10.7+l.38+2=14.08m,持力层位于卵石取钻孔编号ZK11938s处地质（结合工程实际）进行计算:序号编号土层名称层顶高程层底高程层厚（m）侧摩阻力 （Kpa）承载力基本容 许值（Kpa）24钢管桩入土深度计算如下所示:Q：1细砂+99.83+91.038.83090Qa1卵石+91.03+82.938.190300/?J = lx3.14x0.7

24、2x（8.8x30 + Ax90） = 573.5KN ,角毕得：X=2.7m,考虑2m冲刷，故桩基最小入土深度L=8.8+2.7+2=13.5m,持力层位于卵石层。 6桥台地基承载力计算混凝土桥台水平截面积A=9m*1.5m=13.5m2,根据桩基排架最大反力之和 F=573.5+422.5+273.1=1269.1KN。F 1269 1桥台基础压力P = - =上吐 =94.0KPaA 13.5故，地基承载力设计不小于lOOKPa。7结论对计算结果汇总如下表：主栈桥12m跨径计算结果序 号构件名称工况一-1工况一-2工况二-1工况二-2工况三-1工况三-21小纵梁组合应力（MPa）80.2

25、125.970.2111.738.565.42小纵梁剪应力（MPa）22. 532.019.827.910.917. 33分配梁组合应力（MPa）128. 5147.0107. 3149.360.477. 34分配梁剪应力（MPa）57.937.055.234.848.039.85贝雷梁弦杆内力（KN）93. 1330.083.2302.262.3178.06贝雷梁竖杆内力（KN）194.9156.6195. 7142. 7102.9105.97贝雷梁斜杆内力（KN）94. 5125.882.8109.951.279.08承重梁组合应力（MPa）87.464.8101.470.468.266.

26、 59承重梁剪应力（MPa）62. 738. 760. 338.736.934.410钢管桩内力（KN）818.6550.7796.5533.3539.4512.211桩底反力（KN）573.5401.9562.8394.8402.9383.5主栈桥18m跨径位置计算结果序号构件名称工况一一3工况-一4工况二-3工况二-4工况三-3工况三-41小纵梁组合应力（MPa）90. 1118.980. 1105.743.959.0252小纵梁剪应力（MPa）22.328. 719.825.910. 716.93分配梁组合应力（MPa）102.5105.390.8137.572. 160.64分配梁剪应

27、力（MPa）54. 146.254.942.243.236.45贝雷梁弦杆内力（KN）86.7361. 179. 5328.966.8200. 36贝雷梁竖杆内力（KN）194.5161.5185.2157.4142.298.77贝雷梁斜杆内力（KN）85.5100.275.594.960.370.28承重梁组合应力（MPa）170. 1124.0169.2121.7133.2115.49承重梁剪应力（MPa）66.445.962.845. 145.536.710钢管桩内力（KN）485.4336.7459.2330.8468.3407.911桩底反力（KN）324.7222. 1318.02

28、49.0354.5312.0根据计算结果可以看出，各构件受力计算满足相关规范要求，对于临时结构, 本方案结构合理，平安可靠。26（本文结构与相关计算，具体以工程实际情况为准）1概述本栈桥为XX施工时的辅助通道。上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采 用钢管桩基础。主栈桥设计考虑80t履带吊机吊装作业、12方混凝土罐车、旋挖钻通行。栈桥 布置如下列图所示。 n 33753375,主栈桥12m跨断面布直图yyJ800075 900 (1350 900 1350J 20d。 十 T 20OqT 工9 t2000-i_ I n- IIL20咻20根鼻 2149a主栈桥18m跨断面布置图1.1上部结构

29、1、跨径：栈桥标准跨径为12m,主栈桥按连续梁设计。2、桥宽：栈桥桥面净宽为8mo3、主梁：栈桥主梁贝雷梁组拼，钢桥面板栈桥横桥向布置8片。贝雷梁钢材 为16Mn,贝雷梁销轴钢材为30CrMnSio4、支撑架：主梁之间横向设置支撑架。5、桥面板：采用组合型钢桥面板。桥面面板为8mm扁豆形花纹钢板，桥面纵 梁为112.6；标准桥面板尺寸为:2.0mx6.0m,桥面分配梁为122a。6、栈桥高程：+115.5m （结合工程实际）。1.2 下部构造1、墩顶承重梁：均采用2140a规格。2、桩基础：钢管桩均采用直径529*7mm及以上规格钢管桩。2计算依据设计规范(GB50017-2003)；(JTG

30、 D60-2015)；(JTG D63-2007)；(JTG D64 2015)；(JTS 144-1-2010)；1）钢结构设计规范2）公路桥涵设计通用规范3）公路桥涵地基与基础设计规范4）公路钢结构桥梁设计规范5）港口工程荷载规范6）装配式公路钢桥多用途使用手册（黄绍金等编著）人民交通出版社;设计参数本栈桥除贝雷梁材质为Q345 （16Mn）外其余构件均为Q235。1） Q235钢材的强度设计值：弯曲应力/ = 190MPa剪应力工,=HOMPa2） Q345钢材的强度设计值:弯曲应力f = 275MPa剪应力fv = 160MPa3荷载参数3.1基本可变荷载一、履带吊机履带吊自重80t,

31、最大吊重按20t考虑。履带接触面积为2-5.54mx0.8m,考虑施工中履带吊侧向吊装，70%重量作用于一条履带，30%重量作用于另一条履带。履 带板距栈桥边缘线0.5m布置。me /上化面皿、 n (800 + 200)x0. 7 , 2、轮压(考虑侧吊)：&侧=157.94(ZN/)5.54 x 0.8(800 + 200)义0. 3(800 + 200)义0. 3= 67.69(ZN/)co co co OD in Oj26W42003400-500080t履带吊尺寸图（单位：m）二、360型旋挖钻旋挖钻机SR360II总质量120t （包含标准钻杆配置）。履带接触面积为2-5000x8

32、00mm2o轮压：P= 1200 150(/m2)2x5x0.8轮压：P= 1200 150(/m2)2x5x0.8500051QD觑职小姆弗顺360型旋挖钻尺寸图（单位：mm）三、混凝土罐车12m3混凝土罐车在栈桥上通行，计算参数如下：重量：车身自重203载重303总重50t。轮距：1.8 m；前轮着地面积:0.30mx0.20m,后轮着地面积:o轴距：1.4m +4mo前轴轴重：lOOkN,后轴轴重：2x200kNo车身尺寸：轮压：前轮压:R =一必一=833.3(%N / m2)1 2x0.2x03后轮压:后轮压:2002 x 0.2 x 0.6=833.33V/)12m3混凝土罐车轴重

33、及尺寸图（单位：m）3.2其他可变荷载一、风载：贝雷风荷载单片贝雷片迎风面积：A/ =姐=0.27x1.5 x 3.0 = 1.220?贝雷桁架风载根据公路桥梁抗风设计规范（JTG.T-D60-01-2004） 3.3施工 阶段设计风速计算方法计算，本小节除特殊说明外，提到的“规范”均是指公路 桥梁抗风设计规范。设计风速取“规范”附表A.1.1,孟州地区10年重现期基本风速22.5m/s。桥梁构件基准高度处的设计基准风速（“规范”式324-1）：Vd =KYo =1.0x22.5 = 22.5m/sVd ：设计基准风速（m/s）；Vio：基本风速（m/s）；Ki：风速高度变化修正系数，按“规范

34、”式325,取1 （B类地区离水面高速5m）；静阵风风速为：Va=GvV g v d式中：V。一一静阵风风速（m/s）；Gv 一一静阵风系数，按公路桥梁抗风设计规范（JTG/TD60-01-2004）表421,地表类别B类，水平加载长度W787m； GV=1.24O将数据代入公式，可得V.=27.9m/s单片贝雷片的实面积比。=0.27,按公路桥梁抗风设计规范（JTG/TD60-01-2004）表4.3.4-1,风阻力系数值Ch=1.7,桁架遮挡系数77=0.8,作用在单片贝雷片上的横 向静阵风荷载为：12FH=-x7Vg-A/1000式中：p空气密度（kg/m3）,取为1.25。将数据代入公

35、式，可得：用=；X1.25 X 27.92 000 = 0.22KN二、水流力根据港口工程荷载规范（JTS144-1-2010）计算：水流力计算公式为F”, =。 V?A ；WW 式中：Fw-水流力标准值（KN）；Cw-水流阻力系数；P -水密度（t/m3）,淡水取1.0,海水取1.025；V-水流设计流速（m/s）；A-计算构件在与流向垂直平面上的投影面积（r）。水流力计算时，根据钢管自由长度、钢管面积以及水流速度按公式进行计算， 在此以钢管桩水中自由长度为14.63m（设计高水位标高+112.63m,河床面最低处 +98m）,水面流速考虑为2.0m/s,河床处流速为Om/s。820X8 前

36、排桩所受水流力为：Fw =0.73x 1.0x22 x0.82x 14.63/2 = 17.5。820X8中排桩所受水流力为：/=0.6xl7.5 = 10.5ZN。820X8后排桩所受水流力为：Fw =0.6xl0.5 = 6.3kN。流水压力合力的作用点，假定在水位线以下0.3倍水深处，即标高+108.24m处。4荷载组合与验算准那么栈桥荷载组合栈桥结构设计分为施工状态、工作状态。栈桥施工状态：栈桥在自身施工期间，以单跨栈桥通行履带吊机以及履带吊机 在吊装作业时的施工荷载组合；栈桥工作状态：栈桥在正常使用时，车辆作用与对应状态的其他可变作用的组 合。主要施工机械组合工况分析1一辆80t履带

37、吊通行2一辆80t履带吊吊重20t3一辆360型旋挖钻通行4两辆12方混凝土罐车并行根据以上主要机械组合分析，取最不利计算工况如下：工况一：80t履带吊在栈桥上吊装作业，履带吊吊重按20t考虑;工况二：360型旋挖钻通行；工况三：两辆12方混凝土罐车并行；荷载组合如下表：组合基本组合标准组合工况一1.2X自重+1.4水流力+L 1风荷载 +L4X履带吊（吊重20t）1.0X自重+L 0水流力+L 0风荷载 +L0X履带吊（吊重20。工况二L2X自重+1.4水流力+L 1风荷载+L4X旋挖钻1.0X自重+L 0水流力+L 0风荷载 +L0X旋挖钻工况三1.2X自重+L 4水流力+L 1风荷载 +1. 4X并行罐车1.0X自重+1. 0水流力+1. 0风荷载 +L0X并行罐车栈桥验算准那么钢栈桥为主桥施工的辅助通道，设计使用年限仅为3年，设计平安等级为三级（破坏后果不严重），兼顾经济适用的原那么。5结构计算5.1计算模型采用MIDAS分析软件建立整体模型进行计算，各构件均采用梁单元。