25.3架桥机结构计算书.docx

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1、附件二：架桥机组件计算 见ZT40/140-T-00 动滑轮组（吊具）1.横导梁（三角桁梁）（1）主要参数简支支点距：L=5. 2m跨中承载力：P=40t（2）截面尺寸选择假定：均布荷载q=0. 3t/m（单根横导梁）移动荷载P=Q+G小=35+5=40t （单根横导梁）跨中弯矩 Mmax=l/8 XqX L2+l/4 X 6 2 X P X L=l/8 X0.3X5. 22+1/4 XI. IX 40X5. 2=58. 2t.m跨中剪力Q=20t支座处剪力 Qmax=l/2 X q X L+ 6 2 X P=l/2 X0.3X5. 2+1. IX 40=44. 8t3）横断面尺寸：a）上弦：

2、2 16b,上下盖板-190X10, Af50. 31+2X 19=88. 31cm2b）下弦：2 10 对扣A2=25. 49cm2c）斜腹杆：2 8 对扣A3=20. 49cm2d）中性轴位置：X= （88. 31 X 155+2X25. 49X5）/（88. 31+2X25. 49） =13943/139.3=100cm横断面详细尺寸见下列图4)验算I=I1+2I2=Ii+A1 X 552+2 (I2+A2X952)=4615+88. 31 X 552+2 (396. 6+25. 49X 952)工况5P43mXo3.01Q(t)-40.2-40.2P= （Q+G 小）/2+G 横/2+

3、G 台=43. 2t支座反力：Rop=P X 3/43=3. 011Rap=P-Rop=4O. 2t工况6： 1号天车配合运梁台车，行至中支点处（P）工况643m一M（t-m）Q(t)5200P= （Q+G 小）/2+G 横/2+G 台=43. 2t支座反力：Rop=0tRAp=P-Rop=43. 2t工况7： 1号吊梁行车起吊梁时（P）工况7129.6Q(t)-3.01P= (Q+G 小)/2+G 横/2+G 台=43. 2t支座反力:R0P=PX3/43=-3.01tRap=P-Rop=46. 2t工况8：整机悬臂纵移LI二20m43n24m17m-f1 f纵导梁重量G纵=34. 6t副导

4、梁重量G副=7.71纵导梁尾部天车重G天=15. 7/2=7. 9t前副支腿重量G前=2. 2/2=1. It中支点重量G中=8. 6/2=4. 3t前支腿支座反力：R=50.8t中支腿支座反力：Ra=8. 4t3)各工况反力值：(t).工况1工况2工况3工况4工况5工况6工况7工况8P1+P2Pi+P2Pi+P2PiILlIL纵移X=1.5X=5. 0X=8. 0X=21. 5X=40X=43X=46移动载荷p (t)P1=P2=70. 85P1=P2=43.2P1=P2=43.2Pl=43.2Pl=43.2Pl=43. 2Pl=43. 2力作用形式RORoq19.819.819.819.8

5、19.819.819.8Rop73.8038.235.221.63.010-3.01ER93.658.055.041.422.819.816.850.8RARAq23.923.923.923.923.923.923.9Rap67.248.251.221.640.243.246.2ER91. 172. 175. 145. 564. 167. 170. 18.44)各工况弯矩值:工况1工况2工况3工况4工况5工况6工况7工况8前支点反力值Ro (t)P1+P2P1+P2Pi+P2PiPiPiPi悬臂纵移移动载荷p (t)Pi=P2=70. 85P尸P2M3. 2P1=P2=43.2Pi=43. 2

6、Pi=43. 2Pi=43. 2P尸43. 2力作用形式X 二1. 5mMq-49.9-49.9-49.9-49.9-49.9-49.9-49.9Mp110. 756.752.232.43.90-3.9EM60.86.82.3-17. 5-46.0-49.9-53.8-2.3X=5. OmMq-18.6-18.6-18.6-18.6-18.6-18.6-18.6Mp121.0191.0176.0108.015. 10-15. 1EM102.4172.4157.489.4-3.5-18.6-33.7-10.3X=8. OmMq2. 902. 902.902.902. 902.902. 90Mp1

7、29.9176.0281.6172.824. 10-24. 1EM132.8178.9284.5175. 727.02.90-21.2-21. 1X=21. 5mMq38.538.538. 538. 538. 538. 538.5Mp169.7108.5173.6464.464. 70-43. 5SM208.2147.0212. 1502.9103.241.25-2. 25-101.X 二 40mMq-75.4-75.4-75.4-75.4-75.4-75.4-75.4Mp224. 316.025.664.8120.40-120.4EM148.9-59.4-49.8-10.645. 0-75.

8、4-195.8-400X= 43mMq-110-110-110-110-no-110-110Mp00-129.6000129.6EM-110-110-239.6-110-110-11019.6-443X= 46mMq-79. 5-79.5-79. 5-79. 5-79.5-79. 5-79. 5Mp0000000LM-79.5-79.5-79.5-79. 5-79.5-79.5-79.5Ra中支点反力值RA （t）Mmax=502. 9t. m工况 4： X=21. 5mMmin=-443t. m工况 8： X=43m5）纵导梁强度计算A.纵导梁结构设计指标支点距：架梁段L=43m,平衡段L2

9、=20m。桁架高度：h=2. 5m 拉杆：强度：。=N/Aj W。 金属结构。二。s/n=235/1. 33=177MPa起重机标准汇编P21刚度：入二L（）/rminW 入=150, rmin 为 rx、ry 较小者。压杆：强度：。=N/Aj+ Mx/Wjx+My/Wjy 。稳定性：。=N/ U Aj+ Mx/Wx+My/Wy 。刚度：X=Lo/rX = 12OB.截面选择假定假定1:桁架节点为较接点，杆件仅受轴向力。假定2：桁架弦杆承受全部轴向力和局部弯曲应力。假定3：桁架腹杆承受节间剪力，系统选用三角型腹杆，以承受集中和均布载荷假定4：杆件计算长度：L0=P XL起重机设计手册P652a

10、.桁架平面内：弦杆：计算长度L=a （a-节间几何长度）支承杆：计算长度（a-节间几何长度）腹杆：计算长度L=0.8Xa （a-节间几何长度）b.桁架平面外：弦杆：计算长度L=L （L弦杆平面外支承距离） 支承杆：计算长度L广al （al-节间几何长度） 腹杆：计算长度L=al （al-节点中心距）假定5：杆件容许长细比入=Lo/ V r=Lo/ V （I/A）起重机设计手 册P652主桁架弦杆和支承腹杆：压杆入=120,拉杆入=150主桁架其它腹杆和副桁架：压杆入=150,拉杆X =200假定6：通常载荷作用节点上。载荷作用节间内，用杠杆原理将载荷换算到节点上，按节点载荷分析内 力，同时考虑

11、弦杆节间局部弯曲。假定7：桁架杆件内力分析方法，杆件轴向力确定：自重荷载G：换算成节点荷载8=6/ （m-1）,图解法、截面法求解，移动荷载P （轮压）：杆件内力用“单位力影响线”求解。桁架弦杆局部弯曲：桁架上弦有移动荷载P作用，除用“影响线”求轴向力外，还需计算集中 荷载于节间对弦杆局部弯曲。M节中=PXa/6P-单个轮压；a-节间长度起重机设计手册P650M节中二-PXa/12P-单个轮压；a-节间长度6）纵导梁截面选择00300gzMCXJ1 8485 /8383oCN n24085A.悬臂配重区间弦杆:上弦杆：拉-杆，属于偏心拉杆。：中支点处Mmax=443t. m那么轴向力N上二N下

12、二Mx向二443/2. 5=177. 2t所需截面积：A=N 上/8 o =177. 2X1071.0X177=100. 1cm2考虑上弦有移动荷载P的作用选择上弦截面如下列图/ / / / / / / / / / / / /,83计算长度：a=2. 0m=2000mm (节间长度)计算截面：Aj=183. 3cm2, Wx=1575cm Ix=37900cm4, Iy=5025cm4节间弯距:Mj=l/6PL= (43.2/2) /6X2=7. 2t.m式中：P= (43. 2/2) t,见工况7节点弯距：Md=- (1/12) PL=-3. 6t.m验算：强度：。=N/Aj+ Mx/Wx=

13、177. 2X 107 (183. 3X106) +7. 2X104(1575X 103) =96. 7+45. 8=143MPa 。=177MPa刚度：入=L/(Iy/A) 1/2=200/5. 2=38. 5 -=150B.下弦杆：压杆所需截面积：A 下= N/2 X ,o =177. 2X1072X0. 7X177=71. 5cm2选择下弦截面如下列图计算截面 Aj=95. 9cm2, Wx=529cm： lx =4759cm, ly =3163cnL验算：刚度:x =L/ry=200/5. 7=35. 1X =150稳定系数：0.918起重机设计手册P527稳定性：。=N/力 A= (

14、160/2) X1070. 918X95. 9 X10-2 =90. 9MPa。=177MPa强度：。=N/Aj= (160/2) X 10795. 9 X 10-=83. 4MPa a =177MPac.架梁区间弦杆a.上弦：偏心压杆轴向力：N=Mx/h=503/2. 5=20It所需截面积 ANN/4P。面01X104/ 0.7X177=162. 2cm2 计算截面：Aj=183. 3cm2, Wx=1575cm Ix=37900cm Iy=5025cm1刚度：入=L/ry=200/(Iy/Aj) 1/2=200/5. 2=38. 5稳定系数力P=o. 902起重机设计手册P527节间弯距

15、:Mj= (1/6) PL=(1/6) X (43. 2/2) X (2.0) =7. 2t. m稳定t生：。=N/ 力 Aj+Mj/Wx=201 X 1070. 902 X 183. 3 X 106+7. 2 X 1071575 X 106=121. 6+45. 8=167. 4MPa 。 =177MPa强度：。=N/Aj+Mj/Wx=201 X 107183. 3X 104+7. 2X 1071575X10=109. 7+4. 58=155. 5MPao =177MPab.下弦：拉杆轴向力：N=Mx/h=503/2.5=201t所需截面积 A2N/B 0 =201 X 1071. 0X17

16、7X10=113. 6cm2计算截面 Aj=95. 9ch2, Wx=529cm3, lx =4759cm Iy=3163cm4验算：强度：。=N/Aj=201 X 1072X95. 9 X10l=104. 8MPa 。=177MPa刚度：入=L/rmin=200/5. 7=35. 1 X = 1507)弦杆销轴直径：取轴向力N=201t (整机横移时)A.上弦：假定双轴双剪40Cr, t =0.6X550/l. 33=248. IMpa起重机 设计手册P430、519od(4/3XQ/ji/4X t )1/2= (4/3X201 X 1074X ji/4X248. IX106) 1/2=58

17、. 6mm,取 “ 70mmB,下弦:假定双轴双剪 40Cr, t=0. 6X550/1.33=248. IMpad(4/3XQ/ji/4X t ) 1/2=(4/3X201 X 1074X n/8X248. IX106) 1/2=41. 5mm取 60mm验算：上弦：t =4Q/3 ti /4Xd2=4X201 X 107 (3X4X n/4 X 7 . 02X 104) =174. lMPa t 下弦：t =4Q/3 Ji /4Xd2=4X201 X 107 (3X8X n/4 X 6 . 02X 104) =118. 5MPa t销孔壁承压应力:上弦：。c = N/2 XdX 8=201

18、X 10l/2 X 7 . 0 X 8 . 0X 102=179. 5MPa 。c=1.4o =247. 8 MPa式中补强后板厚6二8. 0cm式中补强后板厚6二8. 0cm式中补强后板厚6二8. 0cm起重机设计手册P520上弦连接芯板1110150腹杆选择：见下列图下弦：。c=N/2 XdX 8=201X 1074 X6. 0X7. 7X 10 =108. 8MPa 。c=1.4o =247. 8 MPa式中补强后板厚5 =7. 7cm8）连接芯板强度计算：见下列图下弦连接芯板一2上弦1-1截面:贝U。=N/aX 8 =201X 1072X24.5X8.0X10 51. 3MPa 。=1

19、77MPa下弦“2-2”截面:贝。 =N/aX 6 =201 X 1074X9. 6X8. OX 10-4=65. 4MPa 。 =177MPa=4615+267138+2(396. 6+230047)=732641cm4W=732641/100=7326. 4cm3o =o s/n=235/l. 33=177MPa(材料 Q235)t = o /I. 732=102Mpa(材料 Q235)f 5/800=5200/800=6. 5mm 满足要求。跨中应力。max=Mmax/w=58. 2X104/7326.4X10-6=79. 4Mpa (。)=177Mpa跨中青争挠度 fmax=PL3/4

20、8EI=(Q+G 小)L3/48EI=40 X 5 . 23/48 X 2 . 06X 107X732641 X 10-8=lmm (f) =6. 5mm 满足要求。4.横导梁台车(1)性能参数承载力：空载13. 5/2=6. 75t重载(60+13.5) /2=36. 8t轴距： 2100mm驱动方式：分别驱动自重：1.2t运行速度：2. 75m/min(2)计算车轮直径：ZG55, P43 轨，P=85mm最大工作轮压：Pmax=36. 8/2=20. 9t最小工作轮压：Pmin=6. 75/2=3. 4t计算荷载：Pc=(2Pmax+Pmin) /3=(2X20.9+3.4) /3=15

21、. 1 tDNPc/ (K1XLXC1XC2) =15. 1X1O7 (3.8X85X1. 17X1.0) =399. 6mm选择中500mm运行静阻力(重载)摩阻 Fm= (Q+G) X (60+15.8) X0.015=1. 137t坡阻 Fp= (Q+G) X i = (60+15.8) X0. 03=2. 274t风阻 Fw=CXKhXqXA=l, 6X1.62X (0.6X0.015) X (40X2.4XN=93. 6/2 Xsina =93. 6/2 X sin21. 8 =50. 4t斜腹杆：N1=N/ (2XcosB) =50. 4/ (2Xcosll.85 ) =25. 7

22、t水平杆：N2=N1 X sin 0 =25. 7 X sinl 1. 85 =5. 3t验算：斜腹杆：L=2. 75m 取压杆 N=-30t, ANN/ (力 X。) =30X107 (0. 6X 177X 106) =28. 2cm2选定：210, A=25. 49cm2, Ix=396. 6cm2, rx=3. 94, X x=L/rx=69. 8 X=200Iy=3226cm ry=3. 58, X y=L/ry=76. 8 X =200稳定性:。=N/ (小 A) =25.7X107 (0. 707X25. 49X10-4) =142. 6MPa o =177MPa水平杆：拉杆 N=

23、10. 6t, L=l. 13m, AN/ o =6. 0cm2, 1 10, A=10. 24cm2强度：。=N/A=10. 6X 10710. 24X 10 4) =103. 5MPa o =177MPa,位置：中支点处斜 腹杆。最大变形：fmax=27. 0mm 。= 177MPa。故需对前、中支点处斜腹杆进行补强(具体方案见图ZT40/140-L-04-00； ZT40/140-L-03a-00)o补强后最大应力：omax=175MPaV 。 =177MPa最大变形：fmax=23. 0mm f =L/700=61mm工况2：最大应力：。max=105. 4MPaV 。 =177MPa

24、,位置：前支点处斜 腹杆。最大变形:fmax=18. 7mm f =L/700=61mm,位置：架梁区间跨中距前支点 18m。工况3：最大应力：。max=109. 3MPaV 。 =177MPa,位置：中支点处斜腹杆。最大变形:fmax=31. 7mm f =L/7最二61mm,位置:架梁区间跨中距前支 点 16m。工况4：最大应力：omax=135.8MPaV 。 =177MPa,位置：架梁区间跨 中上弦杆。最大变形：fmax=53. 2mm f =L/700=61mm,位置：架梁区间跨中。工况5：最大应力：omax=in.8MPaV 。：| =177MPa,位置：中支点处斜腹杆。最大变形：

25、fmax=23. 7mm f =L/700=61mm,位置：架梁区间跨中。工况6：最大应力：。max=70. 2MPaV 。 =177MPa,位置：中支点处斜腹杆。最大变形：fmax=29. 2mm f =Li/350=60mni,位置：主导梁前端。工况7：最大应力：omax=128.9MPaV 。=177MPa,位置：中支点处斜腹杆。最大变形：fmax=40. 3mm f = Li/350=60niiii,位置：主导梁尾部。工况8-悬臂过孔：最大应力：o max=158. 9MPaV 。 =177MPa,位置：前支点处下弦杆。最大变形：fmax=320. lmm 。)=178Mpa斜腹杆L/

26、400= 108mm跨中需补强工况1 （补强 后）D -4-P。max=174. 5Mpa中支点处fmax=23mm架梁区间满足设计1 1 十1 2 (o ) =178Mpa斜腹杆L/400= 108mm跨中要求工况2p。max=105. 4Mpa前支点处fmax=19mm架梁区间满足设计11+12V 。 ) =178Mpa斜腹杆L/400=108mm跨中要求工况3D 4-P。max=109. 3Mpa中支点处fmax=24mm架梁区间距满足设计1 H12 (o ) =178Mpa斜腹杆L/400= 108mm前支点16nl处要求工况4Pl。max=135. 8MpaV 。 ) =178Mpa

27、架梁区间 跨中上弦杆fmax=53mmL/400= 108mm架梁区间跨中满足设计 要求工况5Pi。max=lll. 8Mpa 。）=178Mpa中支点处 斜腹杆fmax=24mmL/400= 108mm架梁区间 跨中满足设计 要求工况6Pio max=70. 2Mpa f o ） =178Mpa中支点处 斜腹杆fmax=29mniLl/350=60mm主导梁前端满足设计 要求工况7Pi。max=128. 9Mpa 。）=178Mpa中支点处 斜腹杆fmax=40mmLl/350=60mm主导梁尾部满足设计 要求工况8Pi。max=158. 9Mpa 。）=178Mpa前支点处F弦腹杆fmax

28、=320mmS/100=430mm导梁前端满足设计 要求（2）前支腿受力分析P1 =95tP2 = 20t0025计算结果：最大应力：。max=78. 3MPa 。 =177MPa,位置：Pi载荷作用下方支腿。最大变形：fmax=l. 7mm,位置：Pi载荷作用下方支腿顶端前副支腿受力分析：P=10tP=10t2008073计算结果：最大应力：。max=123. 7MPa 。 =177MPa,位置：中支点（A点）处斜 腹杆（需补强）。最大变形：fmax=28mm f =L/700=61mm f =L/400=108mm,位置：架 梁区间跨中。工况8 （悬臂过孔）见下列图（三）p = 2.0tp

29、 = 2.0tp = 2.0tp = 10t p = 10t3m 3m9024m24m44m最大应力：omax二一162MpaV 。 =177MPa,位置：前支腿（0点）下弦杆。下挠值：fmax=387mm 0（2）横向工况（过孔无风动载）见下列图（二）13m 7m 11.5m1 1.5m20.5m3.5m17m公式：ZM=KGMG+KPMp+KiMi+KfMf0起重机设计手册P48山二G 主导 2 X 20. 5+2 XG 天X 24 一 (G 主导 1 X 11. 5+G 副导义 30+G 副支 X43)=4544030+3779760- (1429910+2310000+473000)=

30、4110880 (N. m)式中:Gi主导G24340 (N)G2主导=221660 (N)G 副导二77000 (N)G 副支=11000 (N)G 天=78745 (N)Mp二Mi二Mf=0, Kg=0. 95ZM=0. 95X4110880=3905336 (N.m) 02 .边梁架设状态下的稳定性：(1)纵向工况2 (有风动载)见下列图(三)公式:ZM=KgMc+ KpMp+KiMi+KM20公式:ZM=KgMc+ KpMp+KiMi+KM20起重机设计手册P48Mg= (G1+G2) X (0. 565+5. 765)+G 天XI. 365=(423000+43000) X6. 33

31、+2X 157490X 1.365= 3379728 (N.m)Mp-PqX 1. 365=1400000X1. 365=1911000 (N. m)Ml (2X (FiXhi+FzXhz) +F 梁X1.8+F 天X5.7)=-(2X(40824X2. 85+3888X 1 )+37325X 1. 8+4666X5. 7)=334254(N. m)式中：Fl (风力)=CXKhXqXAkL 6X 1. 62X 150X0. 5X84X2. 5=40824(N) F2 (风力)=2XCXKhXqXA2=2Xl. 6X 1. 62X 150X2X2. 5=3888(N) F 梁(风力)=CXKh

32、XqXA 梁二1.6X 1. 62X150X40X2. 4=37325(N) F (JxLl)=2XCXKhXqXA =2X1. 6X1. 62X 150X2X3=4666(N) hi=2. 85m, h2=l. OmMi=- (IQX 1. 8+1 天X5. 7)=- (140000X 1. 8+31498X5. 7)=431539 (N. m)式中：IQ (水平惯性力)=aXPQ=O. IX 1400000=140000(N)I 天(水平惯性力)=aX G =0. 1X 2 X 157490=31498 (N)a=0. lm/s2, Kg=0. 95, KP=1. 2, Kf=l. 0,

33、Ki=l. 0 M=0. 95 X 3379728+1. 2 X 1911000-1. 0 X 431539-1. 0 X 334254 (N.m) =4738149 (N.m) 01 .横向工况(无风动载)见下列图(四)1 3m1 3m1 3m22m22m1 OmG主导11 OmG主导2G副支韶kTvwwvwiwwviwwviVvwwiwwwywwiwwwPQ20m20m44m6m20m公式：EM=K(M；+KpMp+KiMi+KfMfNO起重机设计手册P48MG=(Gi主导X21. 5+G副导X51+G副支义64) 一主导义10+G天X7+G天义 13)二(237875 X 21. 5+7

34、7000 X 51+11000 X 64) (108125 X 10+78745 X 7+78745 X 13)=5114313+3927000+704000-(1081250+1574900)=7089163 (N. m)式中:&主导二237875 (N)G2主导二 108125 (N)G副导副7000 (N)G副支二1支00 (N)G 天=78745 (N)Mp=-PQX 7=-700000 X 7=-4900000 (N. m)Mf=Mi=O, Kg=0. 95, KP=1.2Mc=O. 95X7089163-1. 2X4900000=854705 (N.m) 03.过孔抗倾覆计算架桥机

35、纵向稳定性最不利情况出现在架桥机主桁架前行阶段，该工况下架桥 机的支柱已经升起，天车退至架桥机尾部，两天车间距4nb后天车吊起预制箱梁作为配重。Pl （前支腿自重）=3. 5t；主桁架为均布荷载，自重为0.8t/m,那么有P2（主桁架前段自重）27mXO. 8t/m=2L 6t；P3（主桁架后段自重）27mX0.8t/m=21.6t；天车每台7.53那么P4 （前天车自重）7. 5t；P5 （后天车自重+配重梁按1/3计39. 5t） 39. 5t；P6 （后支腿自重）2. Oto计算简图（单位：m）W 稳=2. 0X27+39. 5X21+7. 5X14+21.6X10. 5=1215. 3

36、 （t.m）W5X27+21. 6X 13. 5=386. 1 （t.m）Kg=W 稳/W 倾二 1215. 3t. m/386. It. m=3. 151.3上述为架设30m跨95吨的梁过孔抗倾覆计算，抗倾覆系数不得小于1. 3o 抗倾覆系数越大，桥机使用越平安。过孔时前支只能携带与本桥机配套的前支横 移轨道 9. 0m（3. 5t）o经验算，架桥机各工况状态下的稳定性满足设计要求。9. 4.4吊车起重验算,吊车性能50T吊车性能概况工作半径主臂长度10. 7018. 0025. 4032. 7540. 103.050. 003.543.004.038. 004. 534. 005.030.

37、 0024. 705. 528. 0023. 56.024. 0022.2016. 306.521.0020. 0015. 007.018.518. 0014. 1010. 208.014. 5014. 0012. 409. 207. 509.011.5011.2011. 108. 306. 5010.09. 2010. 007. 506. 002.吊车起重验算（1）架桥机主桁架自重：54mX0. 8t/m=43.2t,主桁架安装高度：架桥机安 装于0#台与1#墩之间，高度按1#墩计算为4. 2m,主桁架高度为3m （含支腿）, 限位高度1m,吊索具高度0.5m,平安距离0.5m,吊装总高为：

38、h=9. 2m。（2）吊车作业半径选择3. 5m,根据现场情况，选择2台50t汽车吊双机抬 吊，把杆长度选择为10. 7m,作业半径3. 5m,单机起重重量为43t。（3）起重重量验算：主桁架按43. 2t考虑，吊钩吊索重量取It,总起重量 Q=l. 1X1.2X （43.2+2） =59. 7t。其中1. 1为动荷载系数，1. 2为多台吊车抬吊 不均匀荷载系数。考虑双机抬吊乘以0.8的平安系数，（43+43） X0. 8=68. 8 59. 7t,吊车性能满足要求（路桥施工计算手册P535）。（4）起重高度验算:H2h（路桥施工计算手册P535）汽车吊把杆长度10. 7m, 作业半径3. 5

39、m。因此，垂直吊升高度为J10.7人2-3.5人2=10. 1m。起吊高度：10. 1 9. 2m,起吊高度满足要求。3.吊梁钢丝绳的选择（1）箱梁最重重量950KN,吊具重量20KN,采用双支钢丝绳起吊，吊索与 构件水平夹角为60。（2）规格Q50nlm6X61+1-1700型的钢丝绳，查桥梁施工工程师手册，该 绳每根容许拉力 Tb=Sb/k=1580X0. 8/8=158KNo（3）箱梁吊装时钢丝绳的拉力按下式计算：路桥施工计算手册P480。P=Q/2sina= （950+20KN） /2/2sin60=280KN式中P每根钢丝绳的拉力，单位KN；Q一箱梁整体重量，单位KN；a一钢丝绳与水平线的夹角。T钢丝绳的允许拉力（KN）；P钢丝绳的破断拉力（KN）；K钢丝绳的平安系数，本工程取8。规格Q50mm6 X 61 + 1-1700型的钢丝绳，每根容许拉力T=S/k=1580 X0. 8/8=158KN那么每端两根钢丝绳的容许拉力2T-316KN280KN满足要求。cos45o/2) =0.851t运行静阻力(重载)Fj=Fm+Fp+Fw=4. 262t=42620N(3)电机选择静功率：重载V=2. 75m/min 电机m=2Pj=FjXV/ (1000X n Xm) =47080X