截止阀设计计算说明(3页).doc

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1、-截止阀设计计算说明-第 3 页截止阀设计计算书(J41H-64C-DN200)编制:刘斌文审核:王学敏上海上冶阀门制造有限公司目录一、 壳体最小壁厚验算1二、 密封面上总作用力及比压1三、 中法兰螺栓强度验算. 3四、 阀体中法兰强度验算6五、 阀杆强度验算.1六、 阀瓣强度验算.1参考文献结果tB=19mmtB=14.54mm一、 壳体最小壁厚验算1、设计给定tB=19mm(参照GB/T12235-2008)2、按第四强度理论验算tB= (见实用阀门设计手册表5-78)式中:tB考虑腐蚀裕量后阀体壁厚(mm) P设计压力(MPa),取公称压力PNP=6.4 MPad 阀体中腔最大内径(mm

2、)d=200(设计给定)L t425阀体材料的许用拉应力(MPa)查表(设3-3)知 L t= 51MPaC考虑铸造偏差,工艺性和介质腐蚀等因素而附加的裕量(mm)tB= +C因tB-C=11.54,参照表(设5-79), C取3mmtB=11.54+3=14.54mm显然tB tB,故阀体最小壁厚满足要求二,密封面总作用力及比压计算1. 截止阀密封面比压按阀门设计手书式4-106阀座密封面上总作用力(N)密封面内径(mm),密封面宽度 式4-107二、 中法兰螺栓强度校核1、 设计时给定:螺栓数量n=12螺栓名义直径d=M272、 栓载荷计算(1)操作状态下螺栓载荷(N)FG=FFZ+FDJ

3、(见设5-115)式中FG在操作状态下螺栓所受载荷(N)设计说明与计算过程 6.4200 2.351-6.4结果设计说明与计算过程=116337N=6.5 MPa=181366.4N=297703.4Nq=16.5 MPaq=250 MPa 介质密封力(N),密封面上介质力(N)计算如下= =3.14(160+30)306.5 =116337N密封面必需比压查实用阀门手册3-21得=6.5 MPa计算如下 = =0.785(160+30)(160+30)6.4 =181366.4N=116337+181366.4=297703.4Nq=297703.4/17989=16.5 MPa查实用阀门设

4、计手册表3-22得知密封材料许用比压q为250 MPa因6.516.5250所以qAm 故:螺栓强度校核合格 四、中法兰厚度验算te= 式中:te计算的法兰厚度(mm) X螺栓中心到法兰根部的距离(mm) X=25(设计给定) 1 材料径向许用弯曲应力(MPa)1 =61MPa(查表3-3)an垫片压紧力作用中心长轴半径(mm)an=125mm(设计给定)bn垫片压紧力作用中心短轴半径(mm) bn=125mm(设计给定) Wb 螺栓综合力 据前页计算得出为816400Nte= =42.5mm设计给定te=45mm故中法兰厚度设计满足要求结果设计说明与计算过程3结果结果五 阀杆强度验算 1.拉

5、压应力校核:按阀门设计手册4-244阀杆所受的拉压应力(N)阀杆总轴向力(N)(式4-141)密封面上形成密封比压所需轴向力(N)关闭时作用在阀瓣上的介质力(N)阀杆与填料间的摩擦力(N)阀杆螺纹升角3.38度查表4-85阀杆最小截面积(mm2)材料许用拉应力MPa查表3-7,得知为150MPa1)=(4-142阀座密封面的平均直径(mm)204 mm阀座密封面宽度(mm)6 mm设计给定密封必需比压=12MPa表4-65(mm)阀杆螺纹升角 =3.14204612 =46120.3N 2)= =0.785416166.4 =209078.8 N设计说明与计算过程4结果设计说明与计算过程3)=

6、 =3.14441000.216.4 =18568.7 N阀杆直径(mm)44mm 填料层总高度mm摩擦系数,石墨=0.21=46120.3+209078.8+18568.7(sin3.38) =256374.7N所以=25637.4/(0.785) =20.41 MPa得知=150 MPa,故为合格五 阀瓣强度验算1.I-I断面处剪应力 许用剪应力查实用阀门设计手册表3-5得知 =70MPa=d阀瓣孔直径,80mm(设计给定)tB阀瓣实际厚度,53mm(设计给定)C腐蚀裕取3mm见表5-79=(46120.3+209078.8)/(3.14*80*(53-3) =20.3 MPa20.370MPa,所以,为合格结果设计说明与计算过程 2 .II-II断面处剪应力w w w 许用弯曲应力查实用阀门设计手册表3-5得知w =140MPaw =w =(46120.3+209078.8)/(50*50) =102 MPa102140MPa,所以w w,为合格参考文献 阀门设计手册 机械工业出版社 实用阀门设计册 机械工业出版社机械设计手册 化学工业出版社6

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