苯甲苯精馏.docx

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1、XXX大学XXX学院 成绩 化工原理课程设计说明书J一设计名称：苯-甲苯溶液连续筛板精储塔设计 年级专业：XXX专业姓 名:XXXXXX指导老师：XXX2013年1月15日目录概述1一、设计目的1二、设计任务1三、生产流程简介及精储意义简述1第一局部全塔物料衡算2一、物料衡算21 .原料液及其塔顶、塔底产品的摩尔分率热量衡算22 .原料液及其塔顶和塔底产品的平均摩尔质量2二、热量衡算21、预热器的蒸汽用量的计算22、塔釜蒸汽用量的计算33、冷凝器需水量的计算34、冷却器需水量的计算4三、回流比确实定4四、理论塔板数及灵敏板确实定51、理论板层数N的求取5T根据图（一）所示，可求得结果为 总理论

2、塔板数Nr13块（包括再沸器） 进料板位置 Nf6.实际板层数N的求取精储段实际塔板数N=5/52%二10块 精提储段实际塔板数N =8/52%=16块 提第二局部、塔板及其塔的主要尺寸的设计L操作压力的计算 塔顶操作压力 每层塔板压降 进料板压力精播段平均压力2 .操作温度的计算L操作压力的计算 塔顶操作压力 每层塔板压降 进料板压力精播段平均压力2 .操作温度的计算一、精储塔的工艺条件及有关物性数据数据的计算号厂(101.3+4)kPa= 105.3kPa Q7kPaP = 105.3 + 0.7x10= 1123 FP =(g3+112.3% = io8.8Nm/ Z根据操作压力，由X二

3、P P%和安托因方程联立采用试差法求解泡点温A 一 PA B度。苯-甲苯溶液可做为理想溶液，纯组分的蒸汽压（苯-甲苯安托因方程）为: 1211苯log po = 6.031 a，+220.8甲苯1345 log po =6.080-br + 219.5（其中P。的单位为kPa；温度t的单位为 ）对于塔顶，x = 0.966,A对于塔顶，x = 0.966,Ap = 105.3ZPq由X二PF得,A Do - P0 A Bn c 久久 105.3 p().966二po _ poA B假设一个泡点t,用安托因方程算出p。、p。，代入上式进行检验。设U82.0C4 Blog =6.031 1211=

4、2.0317a82.0+220.8po =107.562kPaA1345log po = 6.080-= 1.6190b82.0+219.5po= 41.588ZP。Bpo= 41.588ZP。B9105.3倒 105.3 -41.588 n=0.966po - po 107.562-41.588 4 B假设正确，即塔顶温度为82.0o对于进料板，同理可得，进料板温度为99. lo对于塔底，同理可得，塔底温度为117. 2所以，塔顶温度t = 82.0 D进料板温度t=99.1F塔底温度t=117.2W精微段平均温度t=（82.0 + 99.1% = 90,55 m/2 .平均摩尔质量的计算塔

5、顶平均摩尔质量计算由 =y =0.966,查平衡曲线（图（一），得D 1x =0.91751M = 0.966 x 78.11 + （1- 0.966） x 92.13 = 78.52 kg/kmolVDmM = 0.9175x78.11 + （1-0.9175） x 92.13 = 79.27依 / kmol LDm进料板平均摩尔质量计算由图解理论板（图（一），得y = 0.607查平衡曲线（图（一），得X = 0.3872/M = 0.607 x 78.11 + （1 - 0.607）x92.13 = 83.62依 / kmolVFmM = 0.3872 x 78.11 + (1 - 0.

6、3872)x92.13 = 86.70依 / kmol LFm精储段平均摩尔质量M =+ % / =(7859 + 836y81.11 版 / kmolVm/已/乙M功=(M ld： M lf,)/ =(7927 + 86.7% = 82.99依 / kmol3 .平均密度的计算.1 -(1)气相平均密度计算10由理想气体状态方程计算，即c _ p M108.8x81.11 OQ.Q/ /P -Vm = = 2.91 8kg / 7713 v, RT 8.314x(90.55 + 273.15) m(2)液相平均密度计算 液相平均密度依下式计算，即1/p =a / PLmi i塔顶液相平均密度

7、的计算由/ =82.0,查附录苯-甲苯物性曲线图得 Dp = 810.9kg/m3 p =810.9版/加3 AB1p = 810.9依 / m3 LDm (0.96/810.9 + 0.04/810.9)进料板液相平均密度的计算由t =99.1,查附录苯-甲苯物性曲线图得 FP =791.9kg/，3 p = 79。.3kgim3AB进料板液相的质量分率门a = 0 349a 0.3872 x 78.11 + (1- 0.3872) x 92.13 ,pLFm=790.86依 / m31精储段液相平均密度为、_(P +P )/ P - LDm LFm精储段液相平均密度为、_(P +P )/

8、P - LDm LFm790.86)/ = 800.88依 / m30.349/791.9+(1-0.349)/790.3(810.9 +4 .液体平均外表张力计算 液相平均外表张力依下式计算，即O = Zxo Lmi /塔顶液相平均外表张力的计算由，=82.0,查附录苯-甲苯物性曲线图得 Do = 21 AQmN/ m o = 21.58mN / m ABO = 0.966 X 21.16 + (1 - 0.966) x 21.58 = 21.17m7V / mLDm进料板液相平均外表张力的计算11由t =99.1,查附录苯-甲苯物性曲线图得o = 19.04m7V/m o = 19.66m

9、N / mABo = 0.3872 X19.04 + (1-0.3872) xl9.66 = 19A2mN / m LFm精储段液相平均外表张力为。巴，+ % =(2口7 + 19.4% = 20.3。mN/切5 .液相平均粘度计算液相平均粘度依下式计算，即log pt = E X 1g |1Lmi i塔顶液相平均粘度的计算由7 = 82.0,查附录苯-甲苯物性曲线图得日=0.31 ImPa s 日=G.322mPa - s AB1g 日 =0.966 lg(0.312) + 0.034 lg(0.322) = -0.505 LDm解出 pi = 0.312mPa -s LDm进料板液相平均粘

10、度的计算由t =99.1,查附录苯-甲苯物性曲线图得 Fu = 0.261 mPa - sA% = 0274fnPa s1g 日 =0.387 lg(0.261) + 0.6128 lg(0.274) = -0.570 LFm解出Z=0-26W*s精微段液相平均粘度为li = 269mPa - sLm二、塔板间距确实定精微段的气、液相体积流率为146.30x 81.113600p- 3600x2.918VmLMIJ 21106.72x 82.99s 3600p3600x800.88Lm=0.0031 机3 / s12L (p /20.0031 f 800.881/2x1.12961= 0.04

11、52.918 )取板间距H = 0.40m ,板上液层图度。=0.07m查参考文献【1】图10-42筛板塔泛点关联图得 C = 0.072200.2=0.072 x0.2=0.072 x2。(20 )rP-包产二 0.0722I 20 )u CmaxP-J8映-8 29-1-8v = 0.0722 x I1.194m/ s2.918三、塔径确实定.塔径的计算取平安系数为0.7 (一般在0. 6-0.8)，那么空塔气速为u = 0.7u = 0.7= 0.7x1.194 = 0.836m/5D =max4x1.1296 兀 x 0.8361.312m按标准塔径圆整后为D = 1 Am塔截面积为兀

12、_ X 1.42 = 1.539m24实际空塔气速为n A = _D? =T 4V 1.1296八力彳, u = = 0.734m / sA 1.539 T2 .精储塔有效高度的计算精微段有效高度为Z = (N -1) H = (10- 1) x0.4=3.6m提储段有效高度为提提在进料板上方开一人孔，其高度是 故精储塔的有效高度为Z = (N -1) H =(16- l)x0.4 = 6.0mT0. 8mz = z +z精+ 0.8 = 3.6 + 6.0 + 0.8 = 10.4m提四、塔板的设计1.溢流装置计算因塔径D= 1.4m,可选用单溢流弓形降液管，采用凹形受液盘。各项计算如下:(

13、1)堰长/ (一般情况下，/ =(0.6-0.8)0)I - 0.66Z) = 0.66 xl.4 = 0.924m w(2)溢流堰高度/2W13h = h - hW L OW选用平直堰，堰上液层高度为72.84 JL Y/3n =E -ow 1000 I )1 w近似取E=l,那么2.84f0.0031x3600V/3h = ev xlx 924 I = 0.015m ow I。 I取板上清液层高度 h = 70mmL故h =0.07 0.015 = 0.055加（3）弓形降液管宽度W和截面积4= 0.66D查参考文献【1】图A/ =0.0722不T查参考文献【1】图A/ =0.0722不T

14、10-40弓形降液管的宽度和面积图，得=0.1244-DA = 0.0722A =0.0722x1.539 = 0.1111/712fTW = 0.124D = 0.124 x 1.4 - 0.1736m d依参考文献【2】式5-9验算液体在降液管中停留时间，即14.365 5s14.365 5s3600A H 3600x0,1111x0.406_J =L0.0031x 3600h故降液管设计合理。（4）降液管底隙高度/O取 u - 0.08m / s那么 h =%=0031= 0.042m。3600/ /3600 x 0.924 x 0.08V oh -h = 0.055 - 0.042 =

15、 0.013/? 0.006m W o故降液管底隙高度设计合理。选用凹形受液盘，深度=50mm。1414.塔板布置（1）塔板的分块因1400根机W0V16OOm机，故塔板采用分块式。查参考文献【2】表5-3得，塔 板分为四块。（2）边缘区域宽度确实定取 w =W = 0.065加 W = 0.035m（3）开孔区面积的计算本设计采用单溢流塔板，开孔区面积A按参考文献【2】式5-12计算，即其中故丫_ 0 (W + W)= 14 -(0.1736 + 0.065)= 0.461/ti 2ds 2_D_W 1.4一一皿二一-0.035=0.665加2。2= 1.119m2=2x10.461 x J

16、o.6652- 0.4612 + 兀 * 二。sie 0.46% 66|（4）筛孔计算及其排列本设计所处理的物系无腐蚀性，可选用6=3加碳钢板，取筛孔直径d=5mm。 o筛孔按正三角形排列，取孔中心距/为t = 3d =3x5 = 15mm o筛孔数目为1.155An 二at2。52”5745 个开孔率为叫节=0.907x（阖2=10%气体通过阀孔的气速为-9.99m/5,V _ V = 1.1296 才一k 0 a第三局部、流体力学的计算及其有关水力性质的校核，作负荷性能一、校核计算L板压降的校核（1）干板阻力。的计算15干板阻力力由参考文献【1】式10-4计算，即dUo由 3 = 0.6,

17、do由 3 = 0.6,do查文献【1】图10-45得，C =0.749o12.918x x2x9.81 800.889.99 =0.0330机液柱0.749；1.12961,=0.79lw/s查文献【1】图10-46,得P = 0.62、（2）气体通过液层的阻力/z由文献【1】式10-31计算，即 /h = p /?I LVA -AT f动能因子F =xjra ciV= 0.791xTiJH= 1.35依l/2/（5 -mi/2）故。=所 =伙。+h ） = 0.62（0.055 +0.015） = 0.0434根液柱 lLW OW（3）液体外表张力的阻力的计算液体外表张力所产生的阻力由参考

18、文献【2】式5-23计算，即 Q4o4x 20.30x10-3 cccci、加小h = = 0.0021机液枉o P gd 800.88x 9.81x 0.005L o气体通过每层塔板的液柱高度。为Ph =h +h + h =0.0330+ 0.0434+ 0.0021 =0.0785加液柱 p d 1 O气体通过每层塔板的压降为AP =h p g = 0.0785 x 800.88 x 9.81 = 616.7左& 5.7x10-6 (0.791132v 20.30x10-3 0.40-0.175= 0.0157依液/ kg气uoc?,min1.63 1.5稳定系数为 K = - 9.99u

19、6J29 o,min故在本设计中无明显漏液。4 .液泛为防止塔内发生液泛，降液管内液层高度H应服从参考文献【2】式5-32 d的关系，即H (p(H +h )dT W苯-甲苯物系属一般物系，取中=0.5,那么(P(H +h ) = 0.5x (0.40 + 0.055) = 0.2275m T W板上不设进口堰，可由参考文献【2】式5-30计算，即 Ch = 0.153( )2 = 0.153 x 0.082 = 0.001 血液柱 COH = 0.0785 + 0.07 + 0.001 = 0.1495加液柱 dH 2/3-h b p /p=2 84 0.0056 + 0.13 0.055

20、+ 2lx1 x1000(3600L 12/31I 0.924 )-0.0021 x800.88/2.918整理得V = 0.3725 xJ25.08982/3+2.9230 minsLs (m3/s)0.00060.00150.00300.0045Vs (mVs)0.6560.6720.6910.707在操作范围内，任取儿个Ls值，依上式计算出外值计算结果列于下表由上表数据即可作出漏液线lo2.液沫夹带线以e =0.1依液/依气为限，求V - L关系如下:5.7x10-6uaH -hT3.2A -AT f=0.700V18= 2.5/? = 2.5(/z + h ) =0.055m(1)精储

21、塔的气、液相负荷5(2)精镭段、提镭段操作线方程5图解法求理论塔板层数52、理论板层数N的求取6T第二局部塔板及其塔的主要尺寸的设计6一、精储塔的工艺条件及有关物性数据数据的计算61、操作压力的计算 62、操作温度的计算63、平均摩尔质量的计算74、平均密度的计算75、平均外表张力的计算86、液相平均粘度的计算9二、塔板间距确实定9三、塔径确实定10四、塔板的设计10第三局部流体力学的计算及其有关水力性质的校核，作负荷性能12一、校核计算121、板压降的校核122、液沫夹带量的校核133、溢流液泛条件的校核134 .液体在降液管内停留时间的校核145 .漏液点的校核14二、负荷性能图151、漏

22、液线152、液沫夹带线153、液相负荷下限线164、液相负荷上限线165、液泛线16第四局部设计数据汇总18一、精储塔内的物料衡算18=0.703L 2/32.84 1 (3600L 丫 h x x I Iow 1000 I 0.924 )故h =0.138 + 1.758L 2/3fsH -h =0.4 0.1381.758L 2/3 =0.262 L758L2/3T fss)_ 5.7x10-6 (0.7V=0，-20.30x10-3 0.262-1.758L 2/3s 7整理得 V =2.34815.752L2/3在操作范围内，任取几个 八值，依上式计算出以值计算结果列于下表由上表数据即

23、可作出液沫夹带线2OLs (mVs)0.00060.00150.00300.00450.00700.0100Vs (mVs)2.2362.1422.0201.9191.7721.6173 .液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层Wj度力=0.006m作为最小液体负荷标准。由参考 OW2.84 (3600L ”文献【2】式5-7得 hM = 0.006mow 1UUU I Z I27 1 mil T(0.006 X1000 V/2 0 924 A nnn-zn /取 E=l,那么 L = - u二4-= 0.00079加3/ ss，min I 2,84)3600据此可作出和气体流量无关的垂直液相负

24、荷下限线3o4 .液相负荷上限线以y 4s作为液体在降液管中停留时间的下限，由参考文献【2】式5-9得A HT = f T = 4sLs4= 0.01111/773/5据此可作出和气体流量无关的垂直液相负荷上限线4o5 .液泛线令H =(p(H +h )dT W由H = h + h + h h - h + h + hL d pd1Gh = h + hLW OW19联立得(pH +(p-p-1)/z = (p + 1)/z +h +h +hTWOW d c C忽略入，将与L, h与L, h与V的关系式代入上式，并整理得。OW s d s d sdV2=b - cL2 dL2/3式中a = 51

25、P”(AC )2 P o oLbr = (p/ + (p - p - 1)/z TWc=0.153/(/ h )2 w o(3600 /3= 2.84x10-3 E(1 + p)|-I w J2.918=0.0259将有关的数据代入，得(0.101x1.119x0.749)2800.88bf = 0.5x 0.40 + (0.5 0.62-1) x 0.055 = 0.138。,1535。(0.924x0.042)2八 2.84x10-3 x1x (1 + 0.62) xj哽2r = 1.139 (0.924)故0.0259V2=0.138-101.5912 -1.139L2/3整理得丫2 =

26、 5.52 - 3922一 43.98L2/3在操作范围内任取几个L值，依上式计算出V值，计算结果列于下表SSL ( m3 / 5)S0.00060.00150.00300.00450.00700.0100V (m3 / s)S2.2822.2212.1382.0601.9281.757由以上数据即可作出液泛线5o根据以上各线方程，可作出筛板塔的负荷性能图，如图（二）所示。20图（二）精储段筛板负荷性能图U!局部、设计数据汇总一、精饵塔内的物料衡算液体名称质量组成W摩尔组成 X沸点（）摩尔流量（kml/h）料液F40%0.44085.688.13产品液D96%0.96678.439.54塔釜液

27、w1.0%0.01298.248.59二、摩尔流率物流代号精微段（koml/h）提储段（koml/hL106.72194.85V146.30146.3021三、热量衡算四、塔板的详细设计算换热器热负荷Q(kJ/h)加热蒸汽量或冷水用量W(kg/h)预热器3.8 x 1053248. 77塔釜再沸器L 68x1012823. 28冷凝器1. 83x 106153578.08冷却器6. 06 X 1048226. 57合计3. 95 X 10616072. 05(气)161801. 65(水)五、管路管径的选择物流代号HT(m)AjCm2)= 0.7D(m)Wc(m)hw(m)h0(m)单流型平直

28、堰0.401.5390.11110.9240.0350.0550.042物流代号Ws(m)巾t = 3do(m)Aa(m?)&(m?)D(m)Wd(m)单流型平直堰0.0650.0050.0151.1190.1131.40.1736六、筛板塔设计计算结果管道名称计算直径 (mm)选取直径(mm)选取壁厚(mm)原料出预热器管路管径34453.5原料进预热器管路管径34453.5蒸汽进再沸器管的管径841028蒸汽进预热器管的管径40578水进出冷凝器的管径1191273.5产品出冷却器的管径19283.5回流管的管径33423.5产品出冷凝器的管径40483.5水进出冷却器的管径24323.5

29、匕升气体讲冷凝器的管径3904268物料出再沸器的管径4004268物料出塔釜的管径31423.5塔釜收集液管路的管径223()3.5讲再沸器的物料的管路管仔233()3.5Q的输水管的管径1211333.5总的蒸汽输送管的管径94114822序号工程数值1平均温度，C m90.552平均压力P , kPa m108.83气相流量V , (m3 /5)S1.12964液相流量L , (m3 /s)S0.00315实际塔板数266有效段高度Z,相10.47塔径即1.48板间距，m0.409溢流形式单溢流10降液管形式弓形11堰长，m0.92412堰周m0.05513板上液层高度，m0.0714降

30、液管底隙高度,m0.04215安定区宽度，冽0.06516边缘区宽度，加0.03517开孔区面积，加21.11918筛孔直径即0.00519筛孔数目574520孔中心距附0.01521开孔率,10.122空塔气速,m/s,0.83623筛孔气速，机必9.9924稳定系数1.6325每层塔板压降，kPa0.72326负荷上限0.0111127负荷下限0.0007928液沫夹带力（3液/kg气）0.015729气相负荷上限，m3 1s2.16630气相负荷卜限，Is1.08331操作弹性2第五局部、流程评价本流程从理论上基本到达工艺要求。此筛板式精储塔的通过能力大，压降较 小，操作弹性大，结构简单

31、。但从整个工艺流程上来看，所需的冷却水的量较大， 这样一来就造成较高的本钱。第六局部、认识及体会这次设计是两个人一组进行的，但它的工作量相当大，不仅需要组内二人相 互分工，相互配合，共同讨论研究计算设计的每一个步骤，还需要在设计的过程中, 不断的对大量的资料查阅，可以说我们每天都是在图书馆或电脑前或是和其他组的 同学的讨论中度过的。我们查阅了很多相关资料，尽量弄明白不懂的地方，使我们的 作品完整准确，但是它依然存在着不少问题，希望老师能给我们提出来，我们会再 接再厉，不断改进，力求完美。通过这一次的课程设计锻炼了我们的动手动脑以及分工协调的能力，提高了 我们对学过的理论知识进行总结和综合使用的

32、能力，同时使我们学到了很多书本上 没有涉及到的一些专业知识，也使我们积累了很多珍贵的实践经验。无论是对以后 的工作还是学习都可以说有很大的帮助。我们以后一定会更加努力，完善自我，提高 自己的动手动脑能力。这次课程设计让我懂得了要适时的挑战一下自己，激发一下 尚未发现的潜力。最重要的，是要感谢老师能够耐心的对我们在设计当中所遇到的 不懂的问题进行耐心的指导和讲解，也多亏了老师的帮助和指导才使我们这次设计 能够顺利的完成。参考文献【1】陈敏恒等编 化工原理下册 北京：化学工业出版社.2008年1月, 第三版242贾绍义等编化工原理课程设计天津大学出版社31陈敏恒等编 第三版4刘光启等编 5赵军等编

33、化工原理上册 北京：化学工业出版社.2008年1月,化学化工物性数据手册化学工业出版社化工设备机械基础 化学工业出版社 第二版6蔡纪宁等编化工设备机械基础课程设计指导书 化学工业出版社苯的密度苯的密度t/25附录1608608840甲苯的密度/8K607740o o o 89 8y = -0. 9736x + 886. 8R2 = 0. 999550100150t/本的外表张力0 5 0IXt/26甲苯的外表张力t/27苯的粘度t/甲苯的粘度t/2825-2930-33H2裙座国度mK -稳定系数lw堰长m4-液体体积流量m3/hA液体体积流量H13/S筛孔数目P-操作压力KPaP-压力降KP

34、aPp气体通过每层筛的压降KPaT理论板层数u-空塔气速m/s与7M加-漏夜点气速m/s液体通过降液管底隙的速度m/sVh气体体积流量m3/hV 气体体积流量m3/s 叱_一一边缘无效区宽度m 叱厂-弓形降液管宽度mW 泡沫区宽度m希腊字母上一筛板的厚度mv粘度mPa.sp-密度 kg/m3 o 一外表张力N/m二、摩尔流率19三、热量衡算19四、塔板的详细设计19五、管路管径的选择 20六.筛板塔设计计算结果21第五局部流程评价22第六局部认识及体会22参考文献24附录1附表符号说明：英文字母塔板的开孔区面积m2Ar-降液管的截面积m2Ao筛孔区面积m2人尸塔的截面积m2负荷因子无因次。20

35、-外表张力为20mN/m的负荷因子/筛孔直径D塔径m-液沫夹带量kg液/kg气Et总板效率R_-回流比人碗最小回流比M平均摩尔质量kg/kmoltfn平均温度g重力加速度9.81m/s2工厂-筛孔气相动能因子kgi/2/(s.mi/2)期一一一和干板压降相当的液柱高度m气体通过每层塔板的液注高度mhfr泡沫层高度m为-板上清液层高度m%-和板上液层阻力相当的液注高度m液管的底隙高度mh()w堰上液层iWj度mhw溢流堰rWj度m九-和液体流过降液管的压降相当的液柱高度噎和克服液体外表张力所产生的阻力相当0开孔率无因次苯的汽化热460440420400380360340320300t/甲苯的汽化

36、热t/附表2930，oiL，_Ji _ Im r?oiw/D图3弓形降液管道截面的尺寸参数比例对卜筛板塔、浮阀、泡罩塔，可查图，G产（、FIV）塔板泛点美联图弓附雄的校正系数31史布斯关联图有;h塔板间距和塔径的经验关系塔径D, m0.34).51.62()2.0-2.42.4塔板间距HTt m0.2-03035-0.45NO. 6液流型式选取参考表塔检Hl液体流量帚/hU型流型单流型|双流邢阶梯流取1.07451.49702.0119090-1603.011110110-200200-3004.011110110-230230-3505.011110110-250250-4006,01111

37、0110-250250-45032苑女塔液沐央帝分率的美帙图配5醛鼠0胃i1KIT2K 二 33的液注高度m一板式塔高度ma质量分率无因次-液体在降液管内停留时间s下标max最大的min 最小的L 液相的V-一气相的外-塔底空间高度m 小厂-降液管内清液层高度m Hd塔顶空间国度m “广一进料板处塔板间距m “尸-人孔处塔板间距mHt塔板间距rnZ-板式塔的有效高度m H封头Wj度m苯一-甲苯溶液连续筛板精像塔设计概述一、设计目的：1 .培养学生运用化工原理课程及有关知识进行化工工艺设计的能力；.在培养学生设计能力的同时: 建立正确的设计思路和设计方法。二、设计任务：1处理量：6万吨/年2料液

38、组成（质量分数）：40%；3塔顶产品组成（质量分数）：96. 0%4塔底釜液组成：1.0%；5年工作生产时间：330天；6全塔总效率：52%；7 .操作压力：4kPa （塔顶表压）.泡点进料，回流比自选。三、生产流程简介及精镭意义简述：1 .生产流程简介：本装置为泡点进料，原料在预热器中预热至泡点，从精储塔进料位置加入, 在进料位置和塔上部回流汇合后流入塔底的再沸器，回流液体在填料外表和上升 气体相接触，进行热质传递过程。操作连续的从再沸器中取出局部液体汽化产生上 升蒸汽依次通过填料层，其余的为塔底产品。塔顶蒸汽进入冷凝器冷凝后，局部泡 点回流，其余被冷却器冷却到常温作为产品流出。T-.T-1

39、工.-T-T-Vn-1冷凝器Vn塔顶产品（或冷凝为憎出液）Ln降液管回流罐加热水蒸汽苒佛器L ITIr，冷凝水）塔底产品71或残液）板式精储塔流程图.精储意义:苯、甲苯作为常用溶剂广泛的使用于化工、药品行业，为了降低原料消耗和产品本钱，通常设置苯回流装置，将使用过的的苯予以提纯回收，根据工业生 产特点和工厂试验经验，设计苯-甲苯连续精饵装置。第一局部、工艺计算一、物料衡算1、原料液及其塔顶、塔底产品的摩尔分率苯的摩尔质量为：78. llkg/kmol甲苯的摩尔质量为：92. 13kg/kmolx =(0. 40/78. 11)/(0. 40/78. 11+0. 60/92. 13)=0. 440 Fx