AAO及SBR工艺流程.ppt

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1、A2/O简介57%A2/O生物生物 脱氮除磷工艺是传统活性污泥、生物消脱氮除磷工艺是传统活性污泥、生物消化及反消化工艺跟除磷工艺的综合，生物池通过化及反消化工艺跟除磷工艺的综合，生物池通过曝气装置、推进器（厌氧段跟缺氧段）及回流渠曝气装置、推进器（厌氧段跟缺氧段）及回流渠道的布置分成厌氧段、缺氧段、好氧段。在该工道的布置分成厌氧段、缺氧段、好氧段。在该工艺流程中艺流程中BOD5,SS和各种形式存在的氮磷一一和各种形式存在的氮磷一一被去除。被去除。A2/O的活性污泥中，菌群主要由硝化菌的活性污泥中，菌群主要由硝化菌和反硝化菌、聚磷菌组成。和反硝化菌、聚磷菌组成。Description of th

2、e contentsA/OA2/O流程图在在A/O系统基础上，增加了厌氧段，细菌在厌氧段充分释磷。好氧段在将系统基础上，增加了厌氧段，细菌在厌氧段充分释磷。好氧段在将NH4+经硝化作用转化为经硝化作用转化为NO3-的同时，达到废水除磷的目的的同时，达到废水除磷的目的. A2/O特点（1）本工艺在系统上可以称为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间少于其他同类工艺（2）在厌氧（缺氧）、好氧交替运行条件下，丝状 菌不能大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于100 （3）污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效 （4）运行中勿需投药，两个A段只用轻缓搅拌，以 不增加溶解氧为度，运行费用低 A2/O

3、缺点缺点 反应池容积比反应池容积比A/O脱氮还要大脱氮还要大 污泥内回流量大污泥内回流量大,能耗高能耗高 用于中小型水厂费用偏高用于中小型水厂费用偏高 沼气回收利用效益差沼气回收利用效益差 污泥渗出液需化学除磷污泥渗出液需化学除磷A2/O存在问题 该工艺要求同时取得脱氧除磷的高效果是困难的。其原因是： 硝化反应要求低的有机物负荷，高的回流污泥比，但高的回流比将大量NO3-带回厌氧池，反硝化的进行影响聚磷菌对磷的释放，因为聚磷菌生长要求高有机物负荷，低污泥龄和低的污泥回流比，并在低NO3-浓度的厌氧条件下，聚磷菌释放磷，才能为在好氧池聚磷菌吸收磷提供条件，所以工艺流程中将污泥回流分别回流到厌氧池

4、和缺氧池，即污泥在厌氧池的回流率为10%，以利于聚磷菌在厌氧池中良好繁殖，将磷从污泥中释放出来；90%污泥回流至缺氧池，以利于NO3-N在缺氧池进行反硝化，减少因NO3-的反硝化作用对聚磷菌的抑制。 缺氧区位于工艺系统首端，优先满足反硝化碳源需求，强化了处理系统的脱氮功能;所有的回流污泥全部经过完整的厌氧释磷与好氧吸磷过程，具有“群体效应”，同时聚磷菌经过厌氧释磷后直接进生化效率较高的好氧环境，其在厌氧状态下形成的吸磷动力可以得到充分利用，提高了处理系统的除磷能力增加了系统脱氮除磷所需的碳源，而且提高了处理系统内的污泥浓度，强化了好氧区内的同步反硝化作用，进一步缓解了处理系统内的碳源矛盾，提高

5、了处理系统的脱氮除磷效率;流程简捷，运行管理方便，占地面积减少;与常规A2/O工艺相比，流程形式和规模要求与传统法工艺更为接近，在老厂改造方面更具推广优势。A2/O工艺的特性曲线. 溶解氧；好氧段DO=23mg/L，缺氧段DO0.5mg/L，厌氧段DO0.2mg/L。硝态氮0 PH; 好氧池PH=7.08.0，缺氧池PH=6.57.5，厌氧池PH=68采用A2/O工艺，属截流式合流制污水处理厂主要构筑主要构筑物有三座物有三座泵站、细泵站、细格栅及涡格栅及涡流沉砂池、流沉砂池、初沉池、初沉池、生化池、生化池、二沉池、二沉池、污泥浓缩污泥浓缩脱水间、脱水间、紫外线消紫外线消毒间、鼓毒间、鼓风机房及

6、风机房及变电所等变电所等SBRSBR工艺类型和发展工艺类型和发展进水曝气沉淀排水排泥图图 去除碳源的典型的去除碳源的典型的SBR运行程序运行程序1 1、经典、经典SBRSBR反应器反应器SBR工艺工艺2 2、SBRSBR反应器反应器SBR工艺工艺3 3、经典、经典SBRSBR反应器的优点反应器的优点通过对以上通过对以上SBR工艺特点和不同研究者的研究结果进行汇总，不工艺特点和不同研究者的研究结果进行汇总，不考虑一些由于考虑一些由于SBR反应器本身优点导致的直接结果，如：投资低和运反应器本身优点导致的直接结果，如：投资低和运行费用低等，行费用低等，SBR反应器的众多优点可以归纳成如下几类：反应器

7、的众多优点可以归纳成如下几类：1) 沉淀效果好；沉淀效果好；2) 可以防止污泥膨胀；可以防止污泥膨胀；3) 反应效率高，特别对难降解有机物降解性能好；反应效率高，特别对难降解有机物降解性能好；4) 可以除磷脱氮等等。可以除磷脱氮等等。5) 工艺简单，如可省去二沉池，不需污泥回流等；工艺简单，如可省去二沉池，不需污泥回流等；SBR工艺工艺优点优点原因原因1 1、沉淀性能好、沉淀性能好理想沉淀理论理想沉淀理论2 2、有机物去除效率高、有机物去除效率高理想推流状态理想推流状态3 3、提高难降解废水的处理效率、提高难降解废水的处理效率多样性的生态环境多样性的生态环境( (出现厌氧、缺氧出现厌氧、缺氧和

8、好氧状态多种状态和好氧状态多种状态) )4 4、抑制丝状菌膨胀、抑制丝状菌膨胀选择性准则选择性准则5 5、可以除磷脱氮，不需要新增反应器、可以除磷脱氮，不需要新增反应器生态的多样性生态的多样性( (出现厌氧、缺氧和好出现厌氧、缺氧和好氧状态多种状态氧状态多种状态) )6 6、不需二沉池和污泥回流，工艺简单、不需二沉池和污泥回流，工艺简单结构本身特点结构本身特点表表4-2 SBR的优点汇总的优点汇总4、SBR反应器的优缺点分析反应器的优缺点分析SBR工艺工艺表表4-1 不同学者对不同学者对SBR的不同看法的不同看法SBR工艺工艺同时，经典的同时，经典的SBR反应器也操作一定的问题，比如反应器也操

9、作一定的问题，比如1)对于单一对于单一SBR反应器的应用需要较大的调节池；反应器的应用需要较大的调节池；2)对于多个对于多个SBR反应器进水和排水的阀门自动切换反应器进水和排水的阀门自动切换频繁；频繁；3)无法解决大型污水处理项目连续进水、连续出水无法解决大型污水处理项目连续进水、连续出水的处理要求。的处理要求。4)设备的闲置率较高设备的闲置率较高5)污水提升水头损失较大。污水提升水头损失较大。6）水位变化大，不利于高程布置）水位变化大，不利于高程布置7）池容较大）池容较大 正是以上这一系列问题的存在导致了对于正是以上这一系列问题的存在导致了对于SBR反应器反应器的不断改进和开发。的不断改进和

10、开发。SBR工艺工艺图图5-1 5-1 周期数对于周期数对于SBRSBR反应器池容的影响反应器池容的影响( (假设假设HRT=24hHRT=24h，沉淀和滗水时间为，沉淀和滗水时间为2.0h)2.0h)012345680100120140160180200周期数(n)反应器相对大小fmax以传统活性污泥法为100SBR工艺工艺（二）（二）SBR工艺类型和发展工艺类型和发展1. 经典经典SBR反应器反应器进水曝气沉淀排水排泥进水进水进水预反应区主反应区沉淀(停曝)排水出水(停曝、排泥)曝气滗水器2. ICEAS工艺工艺SBR工艺工艺3. 经典经典SBR与与ICEAS的工艺对比的工艺对比SBR工艺

11、工艺4. CASS工艺工艺CASS工艺是工艺是Goronszy教授在教授在ICEAS的基础上开发出来的的基础上开发出来的(1) 生物选择器生物选择器 (2) 缺氧区缺氧区 (3) 好氧区好氧区 (4) 回流污泥和剩余污泥回流污泥和剩余污泥 (5) 滗水器滗水器图图5-45-4循环式活性污泥法工艺循环式活性污泥法工艺(CASS)(CASS)的组成的组成CASS工艺工艺5. CASS工艺与工艺与ICEAS工艺的对比工艺的对比1) 增加了污泥回流；增加了污泥回流； 2) 加大了预反应区的体积；加大了预反应区的体积；3) 增加了缺氧区。增加了缺氧区。 4）沉淀和和滗水阶段不进水）沉淀和和滗水阶段不进水

12、通过以上措施，通过以上措施，CASS反应器强化了以下的功能：反应器强化了以下的功能：1) 加速对溶解性底物的去除和对难降解有机物的水解作用加速对溶解性底物的去除和对难降解有机物的水解作用；2) 强化污泥中磷在厌氧条件下得到有效的释放；强化污泥中磷在厌氧条件下得到有效的释放；3) 此外此外, 缺氧区中还可发生比较显著的反硝化作用；缺氧区中还可发生比较显著的反硝化作用；4) 采用多池串联运行，使废水在反应器的流动呈现出整体推流而在采用多池串联运行，使废水在反应器的流动呈现出整体推流而在不同区域内为完全混合的复杂流态，保证了处理效果；不同区域内为完全混合的复杂流态，保证了处理效果；5) 改善污泥的沉

13、降性能，改善污泥的沉降性能， 6）生物选择器防止污泥膨胀问题的发生。）生物选择器防止污泥膨胀问题的发生。CASS工艺工艺密云污水厂密云污水厂CASS池池CASS工艺工艺SBR设计参数设计参数SBR设计计算公式设计计算公式 SBR反应器l个周期的运行，如图所示。由进水、曝气、沉淀及排出等工序组成。1个周期所需要的时间就是由这些工序所要时间的合计。 设计要求设计要求为保证连续运行，各工序时间要求满足下列条件：式中 Tc1个周期所需时间，h； TA曝气时间，h； TS沉淀时间，h； TD排水时间，h； TF进水时间，h； N 1个系列反应池数量。2. 2. 各工序所需时间的计算各工序所需时间的计算

14、(1)(1)曝气时间曝气时间 SBRSBR反应器污泥负荷计算公式为：反应器污泥负荷计算公式为： )./(0dkgkgeXVQSLS式中式中 Q Q一处理污水量，一处理污水量，m3m3d d； S S0 0进水平均进水平均BODBOD5 5，mgmgL L； X X反应器内混合液平均反应器内混合液平均MLSSMLSS浓度，浓度，mgmgL L； V V反应器容积，反应器容积，m3m3； e e曝气时间比，曝气时间比， n n周期数；周期数； T TA A1 1个周期内的曝气时间。个周期内的曝气时间。e =nTA24(5-1)nmVQ1将将 代入（代入（5-1）得）得emXnSLS0将 e =nT

15、e =nTA A24 24 代入代入mXLSTA0024 (2)(2)沉淀时间沉淀时间 活性污泥界面的沉降速度与活性污泥界面的沉降速度与MLSSMLSS浓度、水温的关系，可浓度、水温的关系，可以用下式计算。以用下式计算。（5-2） 3.3.反应器容积计算反应器容积计算 设每个系列的处理污水量为q，则在各个周期内进入各反应器的污水量为q(nN)，由 各反应器容积可按下式求得：qnNmV （5-4）式中 V各反应器容积，m3； 1m排水比； n周期数； N每1系列的反应器数量； q每1系列的污水处理量。 nmVQ1反应器容积修正： 由于存在最大流量的变化这一原因，应在式(54)计算反应器容积(V)的基础上再增加q 这一安全调节容积。其计算式为：mrVq1式中 q超出反应器容量的污水进水量； r1个周期内最大流量变化系数。 r值一般可取1.21.5 修正后安全容积V V=q-q 安全量增加在高度方向（可以一次排出） V=m(q-q) 安全量增加在水平方向（不能一次排出）q其它池体在沉淀、排水时可能接纳的容量，m3.修正后反应器容积 V=V+V式中 V各反应器修正后的容积，m3； V反应器必要的安全容积，m3； CASS 设计参数与计算公式设计参数与计算公式