水电站动力设备与管理专业毕业设计指导书(全).doc

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1、 Fujian College of Water Conservancy and Electric Power水电站动力设备与管理专业毕业设计指导书 水利工程系 机电教研室 目录第一章 水轮发电机组的选择第一节 水能资料1第二节 机组台数与机型的选择1第三节 水轮机主要参数的选择计算2第四节 配套水轮发电机的选择4第五节 机组方案的比较6第六节 水轮机运转特性曲线大绘制7第七节 蜗壳、尾水管外形尺寸的估算8第八节 水电站动能经济指标的计算11第二章 进水阀和调速器设备选择设计第一节 进水阀的选择11第二节 调节保证计算13第二节 调速设备的选择计算20第三章水电站的油、气、水系统及起重机修设备

2、的设计计算第一节 基本资料22第二节 透平油系统的设计计算23第三节 绝缘油系统的设计计算25第四节 压缩空气系统的设计计算27第五节 技术供水系统的设计计算29第六节 消防给水系统的设计计算32第七节 排水系统的设计计算34第八节 水电厂的水力监测系统设计计算38第九节 起重与机修设备的选择42第四章水电站电气一次部分设计第一节 电气主接线方案设计43第二节 短路电流计算45第三节 电气设备选择48第四节 水电站电气主接线图绘制50第五节 水电站厂用电接线设计51第六节 水电站电气设备布置设计51第七节 水电站防雷与接地设计52第五章水电站厂房设备布置第一节 主厂房主要尺寸的确定57第二节

3、主厂房设备布置和副厂房布置59附录1：中、小型混流式水轮机模型参数及模型曲线63附录2：中、小型混流式水轮机模型转轮流道单线图7380笫一章 水轮发电机组的选择笫一节 水能资料根据设计任务书，列出水能设计计算和规划给出的以下特征值：多年平均流量；水电站水库调节类型；水电站类型与厂房型式；水电站特征水头；水电站装机容量；水电站设计保证率；水电站保证出力；多年平均发电量；年利用小时数；电力系统设计水平年最大负荷；引水系统的引水方式；水电站下游水位与流量关系曲线。在得到上述资料后，需要对资料进行适当的校核；其中重点是校核水电站特征水头。笫二节 机组台数与机型的选择一、机组台数的选择：1台数与投资的关

4、系台数多，单机容量小，小机组单位千瓦造价高，同时，相应的主阀、调速器、附属设备及电气设备的套数增加，投资亦增加。一般情况下，台数多对成本和投资不利。2台数对运行效率的影响机组台数多，可以灵活改变机组运行方式，调整机组负荷，避开低效率区运行，以是电站保持较高的平均效率。机组类型不同，台数对电厂平均效率的影响就不同。轴流转浆式水轮机，由于单机的效率曲线平缓且高效区宽，台数多少对电厂的平均效率影响不明显；而混流式、轴流定浆式水轮机其效率曲线较陡，当出力变化时，效率变化较剧烈，适当增加台数可明显改善电厂运行的平均效率。3台数与运行维护的关系台数多，运行方式灵活机动，事故停机影响小，单机检修易于安排，但

5、对全厂检修麻烦；同时，台数多，机组开、停机操作频繁，事故的次数可能增加。4台数与其他因素的关系41 台数与电网的关系对于区域电网的单机：装机容量较小15%系统最大负荷（不为主导电站）；装机容量较大10%系统容量(系统事故备用容量)，因而，单机容量与台数选取不受限制。42台数与保证出力的关系根据设计规范要求，机组单机容量应以水轮机单机运行时其出力在机组的稳定运行区域范围内确定为原则。不同型式的水轮机的稳定运行负荷区域如表1。综上所述，可以确定机组台数选择的原则：对中小型水电站，一般选择24台；保证在水头低于额定水头时，机组受阻容量尽量小；在可能的情况下尽量选用单机容量较大的水轮机，以降低设备造价

6、。表11 不同型式的水轮机的稳定运行负荷区域型式稳定运行负荷区域（%）型式稳定运行负荷区域（%）混流式40100冲击式25100轴流定浆式70100轴流转浆式30100贯流转浆式25100二、转轮型号的选择转轮型号的选择主要根据电站水头变化范围(HminHmax)查相应的水轮机型谱参数表，以选择适用电站水头变化范围的水轮机型号为原则；若有多种型号可供选择，则需要列为备选方案，待进行参数计算比较后再确定。第三节 水轮机主要参数的选择与计算在确定了不同的备选方案后，应对所有的备选方案进行参数计算，为水轮机选择比较提供依据。参数计算的内容和步骤如下：1水轮机转轮直径D1式中，f发电机效率，通常中小型

7、取0.930.96，大中型取0.960.98；Q11对混流式水轮机，取限制工况下的单位流量。对轴流转浆式水轮机，取最优工况与限制工况之间的单位流量；一般水头较高时取靠近下限值，水头较低时取靠近上限值。取n110与Q11交点的效率，并加上13%修正值。D1（cm）根据计算结果，可适当取大一点，一般是取5的倍数关系的直径值，也可以采用非标直径。2原型水轮机最高效率与效率修正值式中水轮机工艺误差引起的效率下降值，对大中型水轮机取12%，对中小型水轮机取24%；水轮机异形部件引起的效率下降值，一般取13%（中小型水轮机通常不予考虑）3水轮机转速计算与选择式中，修正条件以下列为准：取与计算结果接近的标准

8、同步转速，原则上取相近偏大值；若在两同步转速中间附近需作进一步比较，可按下表12计算后比较。表12各水头对应单位转速计算结果表转速方案HmaxHwHr Hmin在高效率区合理性n1= r/minn2= r/min4检验水轮机实际工作范围水轮机计算点出力的校核计算Hr时的出力：，要求PPr且接近。水轮机实际工作范围的校核分别求出Hmax、HW、Hr、Hmin下对应的单位转速，要求HW下对应的11Ma与11M0相近，Hmax、Hmin时对应的11Mmin、11Mmax在模型综合特性曲线图上，其范围应包含高效率区。若是有两同步转速，分别计算出各水头对应的单位转速，并检查两方案的运行区域后，选择较优的

9、转速方案。5水轮机最大允许吸出高度计算式中：安全系数；K的取值方法如下混流式转轮：用不锈钢时，K1.11.2；易空化部位有抗空化措施时，K 1.21.4；采用优质碳钢时，K 1.4。(对含砂量较大电站K适当取大些；多机组K取小些)水轮机安装处的海拔高程，；初设时可用最低尾水位Zxd计算出。在设计水头下的，可由设计水头下单位转速，作水平线与模型综合特性曲线交点对应的。在最大水头下的，需采用用试算法求：即在最大水头下，先试取某一（可得对应的），效率修正后，代入式算得，直到取得的不大于5% 时，可认为两者在同一点上（即满足要求），再取其对应的，代入上式进行计算出最大水头的吸出高度。的选择：分别计算出

10、在、和、时的值，选偏小的，以防止产生空化。6实际的水轮机额定水头因不同的、与水能预算有差异：式中：，以与查模型曲线交点处值。7水轮机实际的额定流量式中：采用上述（6）中的计算结果。8水轮机安装高程式中：为电站的下游尾水位，单位m。水电站的下游尾水位是随电站的流量变化而变化的，它与机组运行方式、水库综合利用等有关。在实际工程中，一般是根据水电站的最低尾水位来计算。在初步设计阶段，对中小型水电站，若装机12台时，可按一台机组50%额定出力时相应的流量所对应的下游水位作为；若装机大于34台时，可按一台机组满负荷时的流量所对应的下游尾水位作为。对于大中型水电站，下游水位需作方案比较和专题论证。9水轮机

11、最大飞逸转速为该机型的单位飞逸转速，可通过相关设计资料查找得出。10水轮机轴向水推力、总轴向力原型水轮机的轴向水推力可按下式近似计算：式中：D1为转轮直径（m）；Hmax为最大水头（m）；K为转轮的轴向水推力系数（kN/m3），一般由经验统计方法得出，具体见表1-3和表1-4所示。表1-3 混流式水轮机的轴向水推力系数转轮型号HL310HL240HL230HL220HL200HL180HL160HL120HL110HL100K0.370.450.340.410.180.220.280.340.220.280.220.280.200.260.100.130.100.130.080.14表1-4

12、轴流式水轮机的轴向水推力系数转轮叶片数45678K0.850.870.900.930.95立轴水轮机总的轴向推力Fz包含除轴向水推力、转轮重量Wr和主轴重量Wz，初步设计时可按下式估算Fz= Ft + Wr +Wz水轮机转轮重量Wr计算式为混流式： （N）（若转论为分瓣转轮，需再增加10的重量）轴流式： （N），式中为轮毂比。主轴重量Wz计算式：Wz =（0.41.0）Wr 式中：比例系数按应用水头、主轴是否与发电机共用等因素选取，低水头或共用轴情况下取下限系数。第四节 配套发电机的选择一、配套水轮发电机选择方法对有现成配套的水轮发电机组，可查相关资料进行选择；若无现成配套的水轮发电机组，可通

13、过计算方法选择水轮发电机组。配套的水轮发电机的选择原则如下：Nf=Nrf；发电机rf=水轮机r；水轮机Rmax发电机Rf ；二、水轮发电机的型号表示方法1中、小型水轮发电机的型号表示 SF8000 16/3250 功率KW 定子铁芯外径mm 立式 磁极对数 SFW80010/1180 功率kw 定子铁芯外径mm 卧式 磁极对数 SFWG8000 16/3250 功率KW 定子铁芯外径mm 卧式贯流式 磁极对数2大型水轮发电机的型号表示 SF1528/5500 功率MW 定子铁芯外径mm 立式 磁极对数三、水轮发电机外形尺寸参数计算（一）水轮发电机尺寸参数计算1极距式中：Sf发电机额定容量(KV

14、A)；P 磁极对数；Kj系数，一般为810，容量大的取上限。由上式求出后，应校核发电机在飞逸状态下，转子的飞逸线速度Vf是否在转子的允许材料范围内。2定子铁芯内径： 3定子铁芯长度 式中：r额定转速 (r/min)，C系数，C=410-66.510-6，Sf 发电机容量，单位KVA 。4定子铁芯外径(机座号)当166.7r/min (cm)当166.7r/min (cm)计算出后，可参考有关资料选取标准的(即机座号)，确定水轮发电机型号。 (二)水轮发电机的外形尺寸估算水轮发电机的外形尺寸主要有定子机座外径D1，风罩内径D2，转子外径D3等。1定子机座外径136.4r214r/min，=1.1

15、8214r300r/min， =1.202风罩内径20000KVA =+2.0mSf20000KVA =+2.4m3转子外径式中：单边空气间隙，初步估算时可不计。四、水轮发电机的重量估算水轮发电机的重量估算内容包括总重量（Gf）、转子重量（G）和飞轮力矩GD2的计算。1发电机总重量式中：视在功率，系数，悬式发电机取810，2转子重量G3飞轮力矩GD2 (tm2)式中： 系数，100r375r/min， =5.2。第五节 机组方案的比较根据前述计算结果，将所有计算结果列表后进行比较，见表15。在实际工程设计过程中，还需要进行电站投资的比较（包含主机设备投资、土建投资以及电站总投资），本设计过程主

16、要对机组的性能和技术参数进行比较，对投资部分不作比较。在进行方案的比较过程中，主要从以下几方面进行：1使用水头范围的比较：要求所选的水轮机的适用水头范围要符合水电站提出的要求；若电站水头高于所选水轮机的最大水头，则水轮机的各部件的强度将受工作水压的影响；若电站水头低于所选水轮机的最小水头，则水轮机在运行过程中容易出现因偏离额定工况过远，以至水流状态恶化，使得水轮机的工作效率下降的现象。2模型转轮各项指标参数的比较：对不同模型转轮的相应的最优单位转速、最优单位流量、设计比转速、模型最高效率、限制工况单位流量、限制工况空化系数以及模型曲线的曲率变化情况进行全面的比较；得出不同型式模型转轮相应的能量

17、性能指标和空化性能指标的差异，并说明优势较大的模型转轮型号。3原型水轮机计算点的能量性能的比较：这需要比较三方面的参数指标，一是不同原型水轮机最高效率的比较，二是不同原型水轮机计算点效率和出力的比较，三是不同原型水轮机所包含的高效率区的比较；经过三方面比较后，得出效率最好的水轮机的型号结论。4原型水轮机转速的比较：转速高的水轮机，其发电机尺寸小，重量轻，一方面可以减少设备的造价，另一方面有利于减小厂房的平面尺寸，降低厂房的土建投资。5原型水轮机空化与空蚀性能的比较：一方面可以对计算点的空化系数进行比较，空化系数小的空化与空蚀性能更好；另一方面从吸出高度的大小进行比较，吸出高度较大的，厂房的开挖

18、深度小，也有利于降低厂房的土建投资。综合上述比较结果，可以选择其中优点占主导的方案作为推荐方案。然后再对该方案涉及的设备的供应、厂家的制造加工水平、产品的技术先进性和应用广泛性，工程的投资、工期的各方面的因素进行综合比较，最后得出综合参数最佳的方案。表15 机组方案比较表方 案比较项目方案一方案二方案三方案四单机容量台数水轮机型号适用水头范围H（m）模型最优单位流量(m3/s)模型最优单位转速（r/min）模型设计比转速（mkw）模型最高效率（%）限制工况单位流量(m3/s)限制工况空化系数总装机容量Ny (KW)转轮直径（cm）额定转速nr（r/min）水轮机飞逸转速n R(r/min)发电

19、机飞逸转速nRf（r/min）水轮机额定水头Hr（m）水轮机额定流量Qr(m3/s)水轮机额定点效率（%）水轮机额定出力Nr(KW)水轮机最高效率max（%）额定点单位转速n11(r/min)额定点单位流量Q11(m3/s)额定点气蚀系数水轮机吸出高度Hs(m)水轮机安装高程Z(m)保证出力P保(KW)年电能E(亿KWh)年利用小时数hy(h)水轮发电机型号调速器型号主厂房尺寸(长宽高)(m)第六节 水轮机运转综合特性曲线的绘制水轮机运转综合特性曲线既是水轮机选型设计时方案分析、比较的依据，也是水电站运行管理、拟定机组运行方式以及考察机组动力特性的主要依据，是在机组运行过程中检查水轮机运行情况

20、的依据之一。水轮机的运转特性曲线采用以出力为横坐标，以水头为纵坐标，并采用在坐标图上绘制的等效率曲线、出力限制线和的等吸出高曲线来综合表示水轮机的能量特性、空蚀特性和运行限制范围。模型与原型等效率线参数的转换公式如下：式中：，n11 的单位为r/min，P的单位为MW。椐椐计算出来的机组转速n(r/min)，转轮直径D1(m)，对选定的5个特定水头按第一式换算为n11 作水平线与模型等效率线相交查得Q11和M，然后依上述各式求得与P，把计算数值列在如下表16中。绘制水轮机运转综合特性曲线时应注意：1在水轮机运转综合运转特性曲线上，额定水头应是水轮机实际的额定水头，而不是水电站的额定水头。表1-

21、6水轮机等效率曲线计算表M(%)H1=mH2mH3=mH4=mH5=m n11=r/min n11=r/min n11=r/min n11=r/min n11=r/min P =K1 Q1，N =K2 Q1，N =K3 Q1，N =K4 Q1，N =K5 Q1，Q1，(m3/s)(%)(MW)Q1，(m3/s)(%)(MW)Q1，(m3/s)(%)(MW)Q1，(m3/s)(%)(MW)Q1，(m3/s)(%)(MW)5% 出 力 限 制 线 上 的 点同样，计算各水头下的吸出高度值填入下表17中。2绘制出力限制线的斜线部分（水轮机出力限制线）时，可用两种方法：21 在HP坐标内，连接（Hr、

22、Pr）、（Hmin、Pmin）两点，其连线即为水轮机出力限制线的斜线部分；表1-7水轮机等吸出高度曲线计算表H(m)n1(r/min)Q1，(m3/s)N(MW)KMKM HHs(m)H1n22 在等效率曲线计算表中，把5%出力限制栏中的H、P值绘在运转特性曲线上，连接各点，即为出力限制线的斜线部分（水轮机的出力限制线）。斜线与垂直线的交点水头即是实际的水轮机额定水头。第七节 蜗壳、尾水管外形尺寸的估算一、蜗壳1蜗壳型式的选择可用金属蜗壳和砼蜗壳的两种型式(方案比较)，通常当水头H30m时，选用金属蜗壳，当水头H30m时，选砼蜗壳。2按等速度假设计算2.1蜗壳进口断面的计算金属蜗壳的进口断面型

23、式一般都作成圆形，为钢板制作(蜗壳是沿座环圆周焊接在上下碟形边上，由于过流量的减小，蜗壳断面也随之减小，为使小断面能和碟形边相接，在某一包角后均采用椭圆断面)；砼蜗壳一般为多边形断面。进口断面的面积： 式中，为水轮机的最大引用流量，m3/s；为蜗壳最大包角，对于金属蜗壳一般取345；对于砼蜗壳一般取135270之间选择，目前多选180；为进口断面的平均流速，根据水轮机的额定水头，查找有关资料的蜗壳进口断面平均流速与水头关系曲线得出。以金属蜗壳的尺寸计算为例，介绍蜗壳型线计算与绘制。金属蜗壳的进口断面半径计算如下式：则轴中心线到蜗壳外缘的半径为： m式中：蜗壳座环外半径，查有关资料的蜗壳座环尺寸

24、系列表，可得座环直径。2.2 对蜗壳中间的任一断面的尺寸计算从蜗壳鼻端起至任一断面处的的尺寸计算，则该计算断面处有：根据上面计算式，可按30（或15）作为计算包角，分别计算出，填入下表18中。表18 蜗壳断面计算表(m3/s)(m)(m)345315153蜗壳单线图的绘制由上表计算结果，在作图纸上绘制出蜗壳单线图。二、尾水管1尾水管的尺寸计算：尾水管主要由进口直锥段、肘管段和出口扩散段组成，其外形尺寸是以水轮机的型号为依据，在有关资料上查找相应的标准尾水管的型式，再根据转轮及尾水管相应部位的尺寸，对标准尾水管进行尺寸放大即可得出尾水管各相应部位的尺寸。计算出尾水管各部位尺寸值后，填入尾水管尺寸

25、表19中。2尾水管单线图的绘制根据上面表19中的计算结果，在作图纸上绘制出绘制出尾水管单线图。表19 尾水管尺寸表项目DID3D4hh4L1Lh5h6bB模型尺寸原型尺寸第八节 电站动能经济指标的计算按规范机型确定后，要确定多年平均电能和装机年利用小时数。一、水轮机平均效率用面积法(图解法即数方格)根据所绘制的水轮机运转综合曲线，由水轮机工作范围内不同效率所占的面积，求出水轮机平均效率。式中：运转曲线上，两相邻等效率线之间的面积（水轮机工作范围内）。 、运转曲线上，两相邻等效率线的效率值。二、重新估算平均年发电量，年平均功率和装机年利用小时数原水能设计时，出力系数 取8.0式中：原水能设计估算

26、的水轮机效率 则： 平均年发电量为: 年平均出力为: 装机年利用小时数为: 三、机组主要设备的投资概算(本设计略)第二章 进水阀与调速器设备的选择设计第一节 进水阀的选择一、进水阀的设置条件水轮机进水阀在一些水电站起着上述的重要作用，但是，进水阀造价昂贵，而且增大水电站的土建和安装工作量，因而在设置进水阀时，一般应符合下列条件：（1）联合供水方式的电站，应在每台水轮机前设置进水阀。（2）单元供水方式的电站（一台机组一根压力管道），当水头高于120m或引水管道较长时，为了保护机组和运行方便，可考虑在每台水轮机前设置进水阀。（3）当最大水头低于120m且引水管较短时，一般不设置进水阀，但应在引水管

27、进水口设置快速闸门。如需设置水轮机进水阀，应经过技术经济的论证。二、进水阀的型式电站常用的进水阀有蝴蝶阀、闸阀和球阀等。各种阀门的结构型式和代号见表21。在这些阀门中，以蝴蝶阀使用最为广泛。1进水阀的型式选择通常，当水头在200m以下的水电站，多选择蝴蝶阀；当水头在200m以上的水电站，多选择球阀；而闸阀适用于高水头、小管径的水电站，对于700800m以下，管径在1000mm以下均可采用。表21 阀门类型、阀轴布置方式和操作机构型式规定进水阀门类型代号阀轴布置方式代号操作机构型式代号铁饼型蝴蝶阀DF卧轴W油压操作Y平板型蝴蝶阀PDF立轴L水压操作C球形阀QF电动操作D手动操作S2进水阀的直径选

28、择由于闸阀及球阀的有效过水面积没有减少，全开阻力系数几乎为零，设计时，可取蜗壳进口断面直径相同来选择主阀即可。而蝶阀由于活门的存在，使阀门的有效过水面积减少，在选择蝶阀时应考虑不同水头的蝶阀有效过水面积减少的影响。设为有效过水面积系数，则有式中 阀门有效过水面积系数；阀门有效过水面积，；阀门的直径，。在选择蝶阀时，应使它的有效断面积大于或等于蜗壳进口(指流过总流量处的蜗壳进口断面)的断面积。则阀门直径可按下式计算式中蝴蝶阀直径，；蜗壳进口断面直径，；与水头有关的系数；图2-1 H与b/D、的关系曲线电站最大静水头，。与均与阀门相对厚度和水头的大小有关系，它们关系列于表2-2中，也可以从图2-1

29、中对应的曲线查得。根据阀门计算值，在表2-3中选择蝶阀标准直径。表2-2 蝴蝶阀活门相对厚度b/D和、系数同水头H关系水头H(m)相对厚度b/D系 数250.158O.8001.11850O.199O.7481.1561000.251O.6841.210150O.2870.6401.250200O.316O.6051.286250O.340O.5751.318表2-3 主阀直径系列阀型阀门直径系列（cm）蝶阀1.001.251.501.752.002.502.803.404.004.605.306.007.008.00球阀0.60.81.01.31.62.02.43.04.2可根据蜗壳进口断面

30、尺寸来确定进水阀的直径，然后确定进水阀的类型和操作方式。3进水阀的承压能力选择在选择不同型式的进水阀时，应充分考虑进水阀的承压能力，要能够承受水电站工作水头及其在紧急关机时，引水管中产生的水锤压力上升值。注：进水阀采用液压操作时，需考虑选用专用的进水阀油压装置。第二节 调节保证计算一、调节保证计算的任务电站在运行过程中，常会由于各种事故，机组突然与系统解列，从而造成甩负荷。在甩负荷时，由于导叶迅速关闭，水轮机的流量会急剧变化，因此在水轮机过水系统内会产生水击，调节保证计算就是计算出上述过程中最大的转速上升及最大的压力上升值。根据水电站有压过水系统和机组特性选择合理的调节时间和规律，使水击压力和

31、转速变化率都保证在允许的范围之内；根据给定机组的飞轮转矩GD2和调节时间，计算转速变化是否在允许范围之内，或者在给定的转速变化和调节时间的情况下，计算必需的GD2。计算内容包括：丢弃全负荷或部分负荷时的机组转速的最大升高值；压力水管和蜗壳的最大压力升高值；压力水管和尾水管的最大压力降低值。增加全负荷或部分负荷时的机组转速最大降低值；压力水管内的最大压力降低值。二、调节保证计算公式与标准所谓调节保证计算的标准，就是指水击压力变化和机组转速变化不超过技术规范中规定的允许值，因为技术规范是在一定时期和一定技术水平及经济条件下制定的，因而在应用时要结合具体情况具体考虑。（一）计算公式最大水击压力上升率

32、为： 式中甩负荷过程中最大水击压力（水柱高），m。甩负荷前的水电站静水头，m。最大转速上升率为： 式中机组甩负荷过程中产生最大转速，r/min。机组额定转速，r/min。因为压力变化与转速变化是一对相互矛盾的两个方面，调保计算的目的就是如何解决这个矛盾，而且使其在技术上经济上合理。调节计算的标准如下：（二）计算标准1、压力变化计算标准：压力上升标准：过水系统末端(蜗壳末端)压力相对升高的允许值 主要根据经济技术要求制定，目前一般采用下列允许值：当H0100m时当H040100m时当H040m时当设置调压阀时压力降低标准：在压力过水系统内任何位置都不允许产生负压，而且应保证有23m的余压，作为防

33、止水柱脱离的安全度。尾水管进口处允许最大真空度为89，其原因也是防止水柱分离。2、转速变化计算标准目前对机组速率上升值户的允许值尚没有一个明确的规定，争论较多，这是正常现象，因为随着科学技术及制造工艺水平的提高，A的允许值也应随着变化。1)当机组容量占系统总容量的比重较大且担负调频任务时，max0.45：2)当机组容量占系统总容量的比重不大或担负基荷远行时，max0.55：3)当机组为独立运行时，max 0.304)当机组为冲击式水轮机时，max0.30根据水轮发电机组的现代设计制造水平及电力系统的发展状况，及对实际运行中出现的一系列机组飞逸事故及过速工况的详细研究，可以认为目前将机组速率上升

34、允许值max提高到6070也是经济合理的。调节保证计算一般应对两个工况进行，即计算设计水头和最大水头甩全负荷的压力上升和速率上升，并取其大者。三、调节保证计算步骤（一）基本资料由电站基本资料和前章节计算已知，水库水位、尾水位、电站装机容量、电站特征水头、水轮发电机组参数及电站和电力系统特征。若机组的GD2未提供，可按下式进行计算。式中定子铁芯内径，m；定子铁芯长度，m。经验系数，可查下表。表2-4GD2的经验系数K2估算表额定转速（r/min）备注1004.5转速取下限1001003.210045.5（二）计算步骤1、水头损失的计算由进水口至水轮机中心，以其中机组管道最长来计算，各管段列表计算

35、局部损失和沿程失系数S值。得出下列关系式：式中总管的损失系数，s2/m5单管的损失系数，s2/m5表2-5管路阻力系数计算表管段管径 (m)管长(m)管路局部阻力系数沿程阻力系数S值进水口拦污栅进口喇叭渐阔管弯管。1-2。2、各管段的计算列表计算各管段的。表2-6各管段LV计算表序号名称流量(m3/s)长度(m)流速(m/s)波速(m/s)1进水口到隧洞末端2压力钢总管段3压力钢支管段4蜗壳段5尾水管直锥段6尾水管弯肘段7尾水管扩散段（1）进水口到隧洞末端、压力钢总管和支管段计算：由已知隧洞洞径、压力管径和流量进行计算。（2）蜗壳段计算按蜗壳进口平均流速计算，由前取的进口断面平均流速和蜗壳中心

36、线长度（按四个限象计算），由于蜗壳并不是全部串联在管路中。则，蜗壳按0.5倍估算。（3）尾水管段计算A、直锥段计算： 直锥段平均面积： 平均流速：直锥段几何长度：则B、肘管段计算：肘管段平均面积：平均流速：弯肘段几何尺寸长度，可按来估算。则C、扩散段计算平均面积： 平均流速：扩散段的几何长度按估算则故尾水管段为：3、压力上升值计算（1）平均水锤波传播速度只按进水口至机组中心线长度考虑。对于地下埋的钢筋混凝土管1400m/s，对于露天钢筋混凝土管1300m/s，而钢管1000m/s。可根据各管段的实际情况取值。由下公式计算平均水锤波传播速度 (m/s)（2）压力引水系统平均流速可按下式计算： (

37、m/s)式中，。（3）水流惯性时间常数在对应水头下的流量，按式计算出损失值。则水流惯性时间常数为： (s)式中。(4)管道特性系数计算按取一系列值来计算，可按410s取值。对应的管道特性系数值。(5)压力上升值计算若阀门（导叶）的关闭时间，则发生直接水锤，电站中应当避免。若阀门（导叶）的关闭时间，则发生间接水锤，由、在图2-2上查，可判断发生的是第一相水击还是末相水击。若为第一相水击，则压力上升值计算公式为：或近似式若为第末相水击，则压力上升值计算公式为：或近似式由于上述公式是按冲击式水轮机条件下导出的，直接用于反击式水轮机是有误差的。因而根据上述公式求出的水击压力升高要再乘于一个机型修正系数，即：式中：与反击式水轮机比转速有关；根据试验确定。在初步设计时，对于混流式水轮机取=1.2；对于轴流式水轮机取=1.4。图2-2 水击类型判别图压力管道末端