北京某大型工程高支模施工方案(adg脚手架-碗扣式脚手架)-secret.doc

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1、高支模施工方案1 工程简述本工程结构层高变化大，高支模施工部位多，施工工期十分紧张，高支模施工在整个工程中作为一个重点来控制，在保证高支模施工安全、质量的前提下,加快施工进度。本工程存在的主要高支模施工部位，具体见表1所示。表1 主要高支模施工部位序号部 位支模高度（m)楼板厚度（mm）梁最大截面（mm）1A1、A3区展览厅（6。150m5。850)11.84m楼板厚160mm90013002A4、A5、A6区大堂（7。150m3。195m)10.185m楼板厚160mm40012003A4、A6区大画廊(3。195m13.350m)10。005m楼板厚150mm5001000、3502150

2、（上反梁）4A1、A3区展览厅(5。850m13.350m)7.34m楼板厚160mm90013005A1、A3区展览厅（13.350m20。850m）7。34m楼板厚160mm90013006A1、A3区展览厅（20.850m28.800m)7。79m楼板厚160mm90013002 工程重点及关键技术根据本工程大跨度、高支撑、梁截面高的施工特点，高支模施工的重点是： 高支模支撑体系的整体稳定性以及高支模的模板体系选型.1 在方案选择上对于支撑高度大于等于8m的超高支模体系,支撑体系的整体稳定性及相应的模板体系,采用ADG脚手架支撑体系；对于支撑高度小于8m的高支模采用普通碗口式脚手架体系能

3、够满足施工要求.根据本工程特点,将高支模的支撑体系作如下分类，具体见表2所示.表2 高支模分类序号名称支撑高度支撑体系1超高支模体系8mADG脚手架2一般高支模体系8m碗扣式脚手架2 为了避免架体承载力偏心受压而降低，在架体立杆顶部和底部均设可调支托,使立杆成为典型的轴心受压构件,充分发挥立杆的作用.3 在每根立管下加50mm厚通长脚手板,并在立杆下部200mm处设置扫地杆。4 沿架体高度连续设置剪刀撑，以加强支撑架体刚度.3 超高支模体系选型、设计及计算对于A1、A3区展览厅(6。150m5.850)，A4、A5、A6区大堂（7.150m3.195m)，A4、A6区大画廊 （3.195m13

4、。350m)范围内超高支模支撑体系采用ADG脚手架进行支撑。1 超高支模体系设计、选型超高支模体系设计、选型详见表3所示.图1 ADG脚手架效果图,图2 ADG脚手架支撑体系平面图，图3 ADG脚手架梁支撑节点图。表3 主要超高支模体系选型构件规格模板及支撑体系梁（梁高1m以下）模板18厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50100mm木方300mm ；中间龙骨100100mm木方600mm ;主龙骨10#工字钢1500mm。梁侧50100mm木方次龙骨400，48双钢管做主龙骨600,750mm以上的梁设14对拉螺杆500600。支撑体系支撑采用ADG48系统脚手架，1500mm（梁长方向）500

5、mm（梁宽方向），步距2000mm，立杆下端采用可调底座支撑,下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移.ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性.梁(梁高1m1。3m)模板18厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50100mm木方300mm ,中间龙骨100100mm木方500mm,10#工字钢500mm。梁侧50100mm木方次龙骨300，48双钢管做主龙骨500，14螺杆500500对拉。支撑体系支撑采用ADG48系统1500mm(梁长方向)500mm(梁宽方向）,步距2000mm

6、，立杆下端采用可调底托支撑,下放50mm通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆,顶托顶口卡住10工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。梁(梁高1.3m以上)模板18厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50100mm木方200mm，中间龙骨100100mm木方500mm，主龙骨10工字钢500mm。梁侧50100mm木方次龙骨250，48双钢管做主龙骨，14螺杆500500对拉.支撑体系支撑采用ADG48系统1000mm(梁长方向）500mm(梁宽方向)，步距2000mm，立杆下端采用可调底托支撑，下放50m

7、m通长脚手板，立杆上端采用可调顶托进行高度调节,使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨,避免滑移.ADG脚手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。板（160mm厚)模板18厚双面覆膜多层板次龙骨100100mm木方400mm主龙骨10工字钢1500支撑体系支撑采用ADG 48模块式脚手架支撑架，钢管立杆沿工字钢方向2000mm，垂直工字钢方向1500mm，横杆步距2000mm,立杆下端采用可调底托支撑，下放50mm通长脚手板,立杆上端采用可调顶托进行高度调节,使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨，避免滑移。ADG脚

8、手架采用特制模块组装成架体，保证整个支撑体系的稳定性。图1 ADG脚手架支撑体系效果图说明：楼板厚度160mm，采用ADG系列脚手架，搭设立杆间距2000*1500，横杆步距2000mm，搭设主龙骨采用10#工字钢1500。次梁采用100*100木方400,单根立杆承载力36.6KN。图2 ADG脚手架支撑体系平面图说明：梁截面高度小于750mm不设对拉螺栓，大于750mm时可设置14500*500间距对拉螺栓。图3 ADG脚手架支撑体系节点图2 超高支模支撑体系验算1) 以梁高3502150进行验算,具体验算过程详见表4所示.表4 高支模设计验算序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重

9、标准值 取F1=0.5KN/m新浇混凝土自重标准值 取F2=25.00 KN/m钢筋自重标准值 楼板 取F3= 1.1KN/m 框架梁 取F3= 1.5 KN/m；施工荷载 取F4=2.5 KN/m振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m垂直模板 取F5=4。0 KN/m2计算参数双面覆膜多层板(18mm厚)：抗弯强度 fm=17N/mm；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm;弹性模量 E=6500N/mm，弹性模量调整系数0.9, E=65000。9=5850N/mm木方：抗弯强度 fm=17N/mm;顺纹抗剪 fv=1。6N/mm；弹性模量 E=10000 N/mm，弹性模量调

10、整系数0。8,E=100000.8=8000N/mm10#工字钢：W= 49000A=1433mmE=206000N/mmI=2450000fm=215N/ fv=125N/mmADG:48（2.7mm厚） 钢管截面积A=387mm钢管回转半径i=16.15mm=L/i=2000/15。8=124查表得 =0.428f=320N/mm3梁底模验算：【18厚】计算示意图(按二等跨连续梁计算） 200200承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3） 1。20.9+F51.40。9其中：模板自重:F1=0.52。15=1。07N/mm混凝土自重：F2=252.15=53.75N/mm钢筋自重：F3=

11、1。52。15=3.225N/mm混凝土振捣荷载：F5=2.01=2.0N/mm线荷载 q1=(F1+F2+F3)1.20。9+F51.40。9=65.2N/mm线荷载q2=F=( F1+F2+F3）1。20.9=62。7N/mm其中：式中0.9为计算折减系数。梁底采用18mm双面覆膜多层板，此龙骨采用50100木方，间距200mm。抗弯强度验算：=M/W其中：M=0。125q1ll =0.12565。2200200 =652000N。mm W=bhh/6=10001818/6=54000mm则：=12.07N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算:=Q/A其中：Q=0。625q1l=0.625

12、65.2200=8150N A=bh=100018=18000mm则：=0.45N/mmfv=1.6 N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI）其中：E表示弹性模量：5850 N/mmI表示惯性矩I=bhhh/12=1000181818/12= 486000则=0.52162.7200200200200/(1005850486000）=0。18mm200/400mm=0.5mm。则：该梁底模板符合施工设计要求.4梁底次龙骨验算【50100木方200mm】计算示意图(按两等跨连续梁计算) :500500抗弯强度验算：根据计算q1=65.2200/1000=13.04 N/mm，q

13、2=62.7200/1000=12.54N/mm梁底次龙骨采用50100木方，间距200mm=M/W其中：M=0.125q1l2=0。12513。04500500=407500Nmm W=bhh/6=50100100 /6=83333mm则：=4.9N/mmfm=17 N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0。625q1l=0.62513。04500=4075N A=bh=2/350100=3333mm则: =1.22N/mmfv=1。6N/mm挠度验算：=0。521q2llll/（100EI) 其中：E表示弹性模量：8000 N/mm I表示惯性矩 I=bhhh/12=4166667则：=

14、0.12mm=500/400=1。25mm.则：梁底模板次龙骨满足要求。5梁底中间龙骨验算【100100木方500mm】计算示意图（按二等跨连续梁计算) ：500500根据计算：q1=65.2500/1000=32.6N/mmq2=62.7500/1000=31.35N/mm抗弯强度验算：=M/W梁底中间龙骨采用100100木方，顺梁方向间距500mm.M=0.125q1l2 =0。12532。6500500 =1018750NmmW=bhh/6=100100100 /6=166667mm则：=6.1N/mmfm=17 N/mm抗剪强度验算:=Q/A其中：Q=0。625q1l=0.62532.

15、6500=10187N A=bh=2/3100100=6667mm则： =1.53N/mmfv=1.6N/mm挠度验算：=0.521q2llll/（100EI) 其中：E表示弹性模量:8000 N/mm I表示惯性矩 I=bhhh/12=8333333则:=0。15mm=500/400=1。25mm。则：梁底模板次龙骨满足要求。6梁底主龙骨验算【10工字钢500】计算示意图（按二等跨连续梁计算） ：根据计算:q1=65.2500/1000=32.6N/m，q2=62。7500/1000=31.35N/m抗弯强度验算：=M/W梁底主龙骨采用10工字钢,顺梁方向间距1000mm,垂直梁方向500m

16、m。M=0。125q1l2 =0.12532。610001000 =4075000Nmm 10#工字钢： W=49000mm则:=83.2/mmfm=215 N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0。625q1l=20375N10#工字钢 :A=1433mm则：=14.2N/mmfv=125N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI）其中：E表示弹性模量：206000 N/mm;I表示惯性矩 I=2450000 =0.3mm=1000/400=2。5mm。则：梁底模板的主龙骨满足要求。7梁底立杆稳定性验算【ADG48钢管1000500】板底立杆为ADG 48型钢管，沿梁长方向间

17、距1000mm，沿梁宽方向横向间距500mm。 立杆步距为2000mm.立杆稳定性验算： =N/A每根立杆承受的荷载 N=0.51。5=q1=0.565。2 =32。6NF=36。6KN （每根立杆）ADG：48（2.7mm厚） 钢管面积 A=387mm钢管回转半径i=16.15mm ,=L/i=2000/15.8=124查表得 =0。428=N/A=32600/0.428387=196N/mmf=320N/mm.则:梁底钢管立杆稳定性符合要求。8梁侧经复核符合设计，满足要求。2) 以梁高9001300进行验算，具体验算过程详见表5所示。表5 高支模设计验算序号验算过程计算式1计算标准荷载模板

18、及支架自重标准值 取F1=0.5KN/m新浇混凝土自重标准值 取F2=25 。00 KN/m钢筋自重标准值 楼板 取F3= 1.1KN/m 框架梁 取F3= 1。5 KN/m；施工荷载 取F4=2。5 KN/m振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m垂直模板 取F5=4。0 KN/m2计算参数双面覆膜多层板（18mm厚)：抗弯强度 fm=17N/mm；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm；弹性模量 E=6500 N/mm,弹性模量调整系数0。9, E=65000.9=5850N/mm木方：抗弯强度 fm=17N/mm；顺纹抗剪 fv=1.6N/mm；弹性模量 E=10000 N/m

19、m，弹性模量调整系数0。8，E=100000.8=8000N/mm10#工字钢:W= 49000A=1433mmE=206000N/mmI=2450000fm=215N/mm fv=125N/mmADG：48(2。7mm厚） 钢管截面积A=387mm钢管回转半径i=16。15mm=L/i=2000/15。8=124查表得 =0.428f=320N/mm3梁底模验算：【18厚】计算示意图（按二等跨连续梁计算） 250250承载能力计算荷载：F=（F1+F2+F3) 1.20.9+F51。40.9其中：模板自重:F1=0.51。3=0。65N/mm混凝土自重：F2=251。3=32.5N/mm钢筋

20、自重：F3=1.51。3=1。95N/mm混凝土振捣荷载：F5=2.01=2.0N/mm线荷载 q1=（F1+F2+F3)1.20。9+F51。40。9=40.42N/mm线荷载q2=F=(F1+F2+F3)1.20。9=37。9N/mm其中：式中0.9为计算折减系数。梁底采用18mm双面覆膜多层板，此龙骨采用50100木方，间距300mm。抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.125q1ll =0。12540。42300300 =454725N.mm W=bhh/6=10001818/6=54000mm则：=8.4N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中:Q=0.625q1l=0。

21、62540。42300=7579N A=bh=100018=18000mm则：=0.42N/mmfv=1。6 N/mm挠度验算：=0.521q2llll/（100EI）其中：E表示弹性模量：5850 N/mmI表示惯性矩I=bhhh/12=1000181818/12= 486000则=0.52137.9300300300300/（1005850486000)=0。56mm300/400mm=0。75mm。则：该梁底模板符合施工设计要求。4梁底次龙骨验算【50100木方300mm】计算示意图（按两等跨连续梁计算) ：500500抗弯强度验算：根据计算q1=40.42300/1000=12。13

22、N/mm，q2=37。9300/1000=11。37N/mm梁底次龙骨采用50100木方,间距300mm=M/W其中:M=0.125q1l2=0。12512.13500500=379062Nmm W=bhh/6=50100100 /6=83333mm则：=4。5N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625q1l=0.62512。13500=3790N A=bh=2/350100=3333mm则： =1。14N/mmfv=1。6N/mm挠度验算：=0。521q2llll/(100EI） 其中：E表示弹性模量：8000 N/ I表示惯性矩 I=bhhh/12=4166667

23、则：=0.11mm=500/400=1。25mm。则：梁底模板次龙骨满足要求.5梁底中间龙骨验算【100100木方500mm】计算示意图（按二等跨连续梁计算） :500500根据计算:q1=40。42500/1000=20。21N/m，q2=37。9500/1000=18.95N/m抗弯强度验算：=M/W梁底中间龙骨采用100100木方,顺梁方向间距500mm。M=0。125q1l2 =0。12520。21500500 =631562NmmW=bhh/6=100100100 /6=166667mm则：=3。8N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算:=Q/A其中:Q=0。625q1l=0.625

24、20。21500=6316N A=bh=2/3100100=6667mm则: =0.95N/mmfv=1。6N/mm挠度验算：=0。521q2llll/(100EI） 其中：E表示弹性模量：8000 N/mm I表示惯性矩 I=bhhh/12=8333333则：=0.09mm=500/400=1。25mm。则：梁底模板次龙骨满足要求。6梁底主龙骨验算【10#工字钢500】计算示意图（按二等跨连续梁计算) ：根据计算：q1=40.42500/1000=20.21N/m，q2=37。9500/1000=18。95N/m抗弯强度验算：=M/W梁底主龙骨采用10#工字钢，顺梁方向间距1500mm，垂直

25、梁方向500mm。M=0。125q1l2 =0。12520。2115001500 =5684062Nmm 10工字钢: W= 49000mm则:=116N/mmfm=215N/mm抗剪强度验算:=Q/A其中：Q=0.625q1l=18947N10#工字钢 ：A=1433mm则：=13。2N/mmfv=125N/mm挠度验算：=0.521q2llll/(100EI）其中：E表示弹性模量：206000 N/mm I表示惯性矩 I=2450000 =1。0mm=1500/400=3.75mm。则：梁底模板的主龙骨满足要求。7梁底立杆稳定性验算【ADG48钢管1500500】板底立杆为ADG 48型钢

26、管,沿梁长方向间距1500mm,沿梁宽方向横向间距500mm.立杆步距为2000mm.立杆稳定性验算： =N/A每根立杆承受的荷载 N=0.51。5=q1=0.7540。42 =30。3NF=36.6KN （每根立杆)ADG：48（2。7mm厚) 钢管面积 A=387mm钢管回转半径i=16。15mm ，=L/i=2000/15.8=124查表得 =0.428=N/A=30300/0。428387=183N/mmf=320N/mm。则:梁底钢管立杆稳定性符合要求。8梁侧模验算：梁侧模板验算【18厚】侧压力计算:设T=20， V=2m/h，1=1。2,2=1。15，则F=0.22ct012 v1

27、/2=0.2225(200/35） 1.21。1521/2=61。3KN/m2F=cH=251。3=32.5KN/取二者较小值32.5KN/m计算。次龙骨间距为300mm，模板按三跨连续梁计算，梁侧模承受倾倒混凝土时产生的水平荷载4KN/m和新浇筑混凝土对模板的侧压力。取200宽面板作为计算单元。计算示意图(按三等跨连续梁计算) ：荷载:q=（32。51.2+41.4) 0。90.2=8KN/m=8N/mm抗弯强度验算:Mmax=Kmql2=0.18300300=72000N.mmW=bhh/6=2001818/6=10800mmmax=Mmax/W=72000/10800=6.7N/mmfm

28、=17N/mm,满足要求。抗剪强度验算:剪力 V= Kvql=0。68300=1440N则剪应力 =3V/2bh=31440/（220018)=0。6N/mmfv=1.6N/mm。满足要求挠度验算:=0。677qll ll /(100EI）其中:E表示弹性模量：8000 N/mmI表示惯性矩: I=20018181818/12=97200=0.6778300300300300/（100800097200）=0.56mm=300/400=0.75mm,满足要求。9梁侧次龙骨验算【50100木方300】按三跨连续梁计算,l=500次梁为50100木方。q=（32.51.2+41.4） 0。9300

29、/1000=12N/mm其中：I = 50100100100/12=4166667；W50100100/683333mm抗弯强度验算：M0.1qll=0.112500500=300000N.mm=M/W=300000/83333=3。6N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：剪力 V= Kvql=0.612500=3600N则剪应力 =3V/2bh=33600/（250100） =0。54N/mmfv=1。6N/mm挠度验算：=0.677q1ll ll /（100EI)其中：E表示弹性模量：8000 N/mmI表示惯性矩 ： I=50100100100/12=4166667=0。6771250

30、0500500500/(10080004166667）=0。1mm= 0。15mm=500/400=1。25mm。 满足要求10梁侧主龙骨验算【双钢管500】按三跨连续梁计算:主龙骨采用双钢管500mm。q=(32.51.2+41.4） 0。9500/1000=20.1N/mm其中：I=121870；W10155mm抗弯强度验算：M0.1qll=0。120。1500500=502500N.mm=M/(2W） =502500/10155=49。5N/mm2fm=215N/mm抗剪强度验算:剪力 V= Kvql=0.620.1500=6030N剪应力 =V/A= 6030/489=12.3N/mm

31、fv=125N/mm挠度验算：=0。677q2ll ll /（100EI)其中：E表示弹性模量：206000 N/mmI表示惯性矩 ： I=121870mm0.67720.1500500500500/（100206000121870）=0.3mm= 0.3mm=500/400=1。25mm。满足要求. 11梁侧对拉螺栓验算【14500500】对拉螺栓直接承受双钢管传来的集中力，选直径为14的对拉螺栓,间距为500，单根螺栓承受的最大拉力为：N=（32。51。2+41.4) 0.90。50。5=10.04KN，A=154=NA=10。041000154=65N/ft=215N/满足要求。3) 板

32、支撑体系验算以板160mm厚进行验算，具体验算过程详见表6。表6 板支撑体系验算序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重标准值 取F1=0。5KN/m新浇混凝土自重标准值 取F2=25。0 KN/m钢筋自重标准值 楼板 取F3=1。1KN/m施工荷载 取F4=2.5KN/m振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m 垂直模板 取F5=4.0 KN/m2计算参数双面覆膜多层板（18mm厚) ：抗弯强度 fm=17N/mm;顺纹抗剪fv=1.6N/mm；弹性模量 E=6500N/mm，弹性模量调整系数0。9, E=65000.9=5850N/mm木方：抗弯强度fm=17N/m

33、m；顺纹抗剪fv=1.6N/mm；弹性模量E=10000N/mm，弹性模量调整系数0。8，E=100000。8=8000N/mm10#工字钢：W= 49000mmA=1433mmE=206000N/mmI=2450000mmfm=215N/mm fv=125N/mmADG：48（2.7mm厚) 钢管面A=387mm钢管回转半径i=16。15mm=L/i=2000/15。8=124查表得 =0.428f=320N/mm3板底模板验算：【18厚】计算示意图（按三等跨连续梁计算） ：40004000400承载能力计算荷载:F=(F1+F2+F3） 1。20.9+F41.40.9其中：模板自重：F1=

34、0.510。16=0。08N/mm混凝土自重：F2=250.16=4N/mm钢筋重:F3=1。10.16=0.176N/mm施工荷载 F4=2.5 1KN/mm= 2.5N/mm混凝土振捣荷载：F5=2。01=2N/mm则：线荷载q1=F=（F1+F2+F3）1.20。9+F41。40.9=7。75 N/mm刚度验算荷载:线荷载q2=F=(F1+F2+F3)1。20。9=4。60N/mm其中:式中0。9为计算析减系数。抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1q1ll =0。17.75400400 =124000N.mm W=bhh/6=10001818/6=54000mm则：=2.3N/mmfm

35、=17N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0。60q1l=0。607。75400=1860N A=bh=100018=18000mm则：=0。10N/mmfv=1.6 N/mm挠度验算：=0.6774。60400400400400/(100EI）其中：E表示弹性模量：5850 N/mmI表示惯性矩I=bhhh/12=1000181818/12= 486000则=0。6674。60400400400400/（1005850486000）=0.28mm= 400/400=1。0mm,该板底模板符合施工设计要求。4板底模板次龙骨验算【100100木方400】计算示意图（按三等跨连续梁计算) ：1

36、50015001500抗弯强度验算：q1=7.75400/1000=3。1N/mm q2=4.60400/1000=1.84N/mm =M/W其中：M=0.1q1ll=0。13.115001500= 697500N.mm W=bhh/6=100100100 /6=166667mm则:=4。18N/mmfm=17N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0。6q1l=0。63。11500=2790N A=2/3bh=2/3100100=6667mm则: =0。42N/mmfv=1。6N/mm挠度验算：=0.677q2llll/（100EI） 其中:q2=1.84 N/mmE表示弹性模量：8000N

37、/mmI表示惯性矩 I=100100100100/12=8333333则：=0。95mm=1500/400=3。75mm,模板次龙骨满足要求.5板底模板主龙骨验算【10工字钢1500】计算示意图(按三等跨连续梁计算） :抗弯强度验算：=M/W主龙骨采用10工字钢,间距1500mm；主龙骨下面立杆沿主龙骨方向2000mm，垂直主龙骨方向1500mm。q1=7。751500/1000=11.625N/mm，q2=4。61500/1000=6。9N/mm其中：M=0。1q1ll =0.111.62520002000 =4650000N。mm10工字钢 ：W=49000mm则：=95N/mmfm=32

38、0N/mm抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0。6q1l=0。611。6252000=13950N10工字钢 ：A=1433mm则：=9.7N/mmfv=125N/mm挠度验算:=0.677q2llll/(100EI)其中：E表示弹性模量：E=206000 N/mm I表示惯性矩 I=2450000 则:=1。5mm= 2000/400=5mm。则：梁底模板的主龙骨满足要求。6板底立杆稳定性验算【ADG48钢管20001500】板底立杆为ADG 48型钢管，纵向间距2000mm，横向间距1500mm。 立杆步距为2000mm.立杆稳定性验算： =N/A每根立杆承受的荷载 N=2.01。5q1=2

39、。01.57.75 =23.25KN36。6 KNADG：48(2.7mm厚） 钢管面积 A=387 钢管回转半径i=16.15mm ，=L/i=2000/15.8=124查表得 =0。428=N/A=23250/0.428387=140N/mmf=320 N/mm则:梁底钢管立杆稳定性符合要求.4 一般高支模支撑体系选型、设计及计算对于A1、A3区展览厅（5.850m13。350m）、A1、A3区展览厅（13.350m20。850m) 以及A1、A3区展览厅（20。850m28。800m）采用碗扣脚手架支撑进行支撑。1 一般高支模支撑体系设计选型一般高支模支撑体系设计选型见表7，碗扣式脚手架

40、支撑体系见图5所示。表7 一般高支模支撑体系设计选型构件规格模板及支撑体系梁（梁高1m以下）模板18厚双面覆膜多层板龙骨梁底50100mm木方300mm ，100100木方600mm梁侧50100mm木方次龙骨400，48双钢管做主龙骨600， 750mm以上的梁设14对拉螺杆500600。支撑体系支撑采用碗扣式钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向600mm，梁宽方向600mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面200mm,立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用U托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托顶口卡住主龙骨，避免滑移，保证整个支撑体系得稳定性.梁(梁高1m1。3m)模板18厚双面覆膜多层板龙骨梁底次龙骨50100m