人货电梯基础加固方案(精选.).docx

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1、人货电梯基础加固方案(精选.) 君悦广场二期项目工程 人 货 电 梯 基 础 加 固 方 案 江苏中厦集团有限公司二零一二年二月 一、工程概况 1、君悦财富广场二期项目工程，地下室部分包括6#.8#主楼层地下室和附建式联体地下车库，0.00相对于绝对标高4.30米，0.00以下地下室高5.5米,6#.8#主楼地上34层，0.00以上建筑高度105.70米。 2、本工程6#.8#楼电梯选用两台SCD200/200型人货电梯，提升高度110米，根据现场实际情况，准备将电梯安置于6#.8#楼建筑物（具体位置见附图）。 二、人货电梯基础施工 （一）技术要求 1、根据连云港建院工程勘察有限责任公司提供的

2、连云港君悦财富广场岩土工程勘察报告，本工程6#楼电梯基础直接放在南地下室顶板上采用预埋螺栓固定，8#楼电梯基础放在北地面上整板基础采用预埋螺栓固定（电梯底部尺寸见附图）。 2、根据人货电梯说明书结合现场需要人货电梯总自重为G=537.15kN（详见计算书） 8#楼电梯基础底面积为5.00*6.00M 基础要求承载力为537.15/5.00*6.00=0.017Mpa 6#楼电梯基础要求承载力为537.15/4.20*4.20=0.030Mpa 由于6#楼基础附近有后浇带，顶板不符合基础荷载要求，所以采用钢管支撑将受力传至地下室底板。根据工程地质勘探报告该处地基承载压力为0.27 Mpa0.03

3、0 Mpa 符合要求 3、地下室顶板采用强度等级为C30商品混凝土。 4、基础施工时，要求定位准确，尺寸符合要求。 5、钢锚柱要求预埋准确（具体标准详见安拆施工组织设计）。 6、施工时要求对锚柱的螺孔进行保护，用胶布缠裹，安装前再将胶布拆除。（二）梁板底支撑体系 顶板及梁底采用钢板托支撑，钢板托下与钢管连接，满堂钢管支撑体系需承受压力537.15kN。 该体系最少需40根立杆（详见计算书）。 该支撑体系整跨区域立杆间距为0.6m，根据此排列方法共设置立柱40根，符合基础承载要求（见计算书），步距1.0m设水平钢管拉接连至该跨独立柱，保证整个体系的稳定性，钢管规格483.5，根据设计计算满足人货

4、电梯需承受的荷载要求。 具体分布如图： 垫木 扫地杆 现浇梁板 483.5mm钢管800平板托 注：整个加固架体水平杆件与该跨框架柱连接牢固，上部与框架梁卡紧已保证架体的整体稳定性，如下图 三、人货电梯位置 本工程人货电梯位置放置在6#楼建筑物南侧6-22/6-26轴之间，8#楼在建筑物北侧8-12/8-20轴之间，基础中心距结构3200mm基础底标高在同地下室顶板标高。该位置放置人货电梯可最大限度方便各楼层施工面材料运输，最大限度的发挥人货电梯的使用效率。 人货电梯基础位置图； 四、人货电梯安拆 详见安拆施工组织设计。 地下室楼板支撑人货电梯加固方案设计计算 SCD200/200J型升降机，

5、导架高度为60米（约40个标准节）。吊笼尺寸（m）（长宽高）3.01.32.7。底盘尺寸为36004000。SCD200/200J型升降机设置在地下室顶板上。后浇带位置如图所示。地下室顶板厚200，C35，采用钢管支撑加固，底盘下钢管必须采用顶托式钢管，顶紧地下室顶板，加固钢管立杆间距600600，步距1000。 一、荷载计算： （1）围栏重量 1225KG=12.02 KN（恒载） （2）吊笼重量 1480 KG2=2960KG=29.04 KN（恒载）（3）对重重量 1258 KG2=2516KG=24.68 KN（恒载）（4）吊笼载重量 2000 KG2=4000KG=39.20 KN（

6、活载）（5）导架总重量 150 KG40=10887KG=60 KN（恒载）（6）附墙架、动力电缆、电缆导向装置、钢丝绳、头架、紧固件等重量约占导架总重量的30% 600.3=18 KN（恒载） （7）用过道竖杆和过桥连杆的型附墙架结构的重量增加约为导架总重量的45% 600.45=27 KN（恒载） （8）动载：动载的近似计算方法为：在额定载重量上增加100%的冲击载荷、再加上吊笼重量和对重重量的50%。39.2100%+（29.04+24.68） 50%=66.06KN（活载） （9）混凝土按24KN/m3计算： 4.03.60.324=103.68KN（恒载） （10）地下室顶板上荷载：

7、按照3 KN/计算，3.64.03=43.2 KN（活载） 合计：恒载：12.02+29.04+24.68+60+18+27+103.68=274.42 KN 活载：39.20+66.06+59.94=148.46KN 施工总荷载：274.421.2+148.461.4=537.15KN 加固区域共计3.64.00.60.6=40根 则每根立杆承受的荷载为：537.1540=13.4 KN 二、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.4kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.

8、60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 38.3N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 71.7N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果： =61.38N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!