高支模施工方案(共49页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录专心-专注-专业第1章、 编制依据1.建筑施工门式脚手架安全技术规范JGJ130-2001；2.建筑施工计算手册（ISBN-7-11-04626-2江正荣编著）；3.建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；4.木结构设计规程GB50005-2003；5.混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；6.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；7. PKPM计算软件；8. 广东一建企业标准GDYI-GZ-01-09-2003；9.建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）。10.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200810.

2、本工程有关施工图纸等。第2章、 工程概况本工程为富民工业园C区厂房及生活区宿舍楼工程，位于河源市高新技术开发区。建设单位为河源市富民实业有限公司及河源市移民服务中心，设计单位是中山市第二建筑设计院，监理单位是珠海市巨业建设监理单位有限公司，承建单位是广东省第一建筑工程有限公司。工程规模：本工程包括河源市富民工业园C区厂房、宿舍楼及周边小市政工程，总占地面积20024m2。其中宿舍楼1栋共七层，首层层高为4.5米其余为3.2米；厂房共6栋每栋五层，每栋首层均为6米其余层高均为4.4米。本工程为框架结构，建筑物场地为II类，抗震设防烈度为六度，框架抗震等级为三级，结构安全等级为二级，耐火等级为二级

3、，建筑物地基基础设计等级为丙级。承台、基础梁混凝土强度等级为C30，承台垫层采用100厚C15混凝土。建筑物的梁、板混凝土强度等级为C25，柱凝土强度等级从承台顶至标高10.400的为C35，标高10.400至14.800为C30、标高14.800以上为C25。本方案为该工程高支模专项施工方案，具体支模部位如下：1、宿舍楼首层层高为4.5m，面积约为9160m2。主要梁截面尺寸有350mm900mm、300mm900mm、200mm700mm、250mm500mm，最大梁截面是350mm900mm，梁最大跨度9.75m，板厚100 mm。2、厂房首层层高6m，支模面积约1830m2。主要梁截面

4、尺寸有350mm900mm、300mm900mm、200mm700mm，最大梁截面350mm900mm，梁最大跨度10m，板厚100 mm。宿舍楼、厂房高支模部分搭设在首层基础砼板面（C25砼100mm厚）上，垫板为2条8080mm木方并排铺放。第3章、 施工准备3.1 技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。3.2 物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，材料供应满足使端面等的偏差应符合规范的规定；门架、钢管宜涂有防不锈漆；旧扣件使用前应进行质量检查，

5、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。 (2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)周转材料准备：做好门架、模板、钢管等周转料的备料工作，分批分期进场。3.3 劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安

6、全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。第4章、 高支模方案设计4.1 模板及支撑架的材料选择模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用80mm80mm木枋。支撑系统：门式架、14对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用483.5mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及配件。垫板：采用脚手架配套底托，垫板为2条8080mm木方并排铺放。4.2 支撑系统的设计本工程高支模方案采用门式脚手架支撑系统。模板系统的设计梁结构：（1）层高为4.

7、5米截面尺寸为350mm900mm及300mm900mm，梁底横楞采用80mm80mm木方，间距200mm，顶托采用80mm80mm木枋平铺；梁侧模内龙骨木枋间距为300mm，外龙骨采用双钢管。设置1道14对拉螺栓，纵向间距为600mm。门架纵向间距为0.9m。该梁的支撑系统采用2个FM1217门架。截面尺寸为200mm700mm、250mm500mm的梁梁底横楞采用80mm80mm木方，间距300mm，顶托采用80mm80mm木枋平铺；梁侧立档采用80mm80mm木方，间距400mm。门架纵向间距为0.9m。该梁的支撑系统采用FM1219+ FM1217门架的搭接方式。（2）层高为6米截面尺

8、寸为350mm900mm及300mm900mm的梁，梁底横楞采用80mm80mm木方，间距200mm，顶托采用80mm80mm木枋平铺；梁侧模内龙骨木枋间距为300mm，外龙骨采用双钢管。设置1道14对拉螺栓，纵向间距为600mm。门架纵向间距为0.9m。该部分梁可采用2个FM1219+1个 FM1209门架。截面尺寸为200mm700mm的梁梁底横楞采用80mm80mm木方，间距300mm，顶托采用80mm80mm木枋平铺；梁侧立档采用80mm80mm木方，间距400mm。门架纵向间距为0.9m。该梁的支撑系统采用2个FM1219+1个 FM1212门架的搭接方式。板：（1）层高为4.5米板

9、底横楞采用80mm80mm，木方间距400mm，顶托采用80mm80mm木方平铺。门架纵向间距为0.9m，门架横向间距为0.6m。门架支撑系统采用2个FM1219门架。（2）层高为6米板底横楞采用80mm80mm，木方间距400mm，顶托采用80mm80mm木方平铺。门架纵向间距为0.9m，门架横向间距为0.6m。门架支撑系统采用2个FM1219+1个FM1217门架。水平加固杆：纵横水平加固杆步距为1.9m，在最顶两步距水平拉杆之间应加设一道水平拉杆，个别地方可适当调整，但步距不超过1.9m。水平加固杆应顶至已浇筑混凝土的墙、柱以上，无法顶至已浇筑混凝土的墙、柱上则应进行“抱柱”。剪刀撑布置

10、：竖向剪刀撑在支架外围四边连续布置，中间在纵横向每隔10m左右设由上至下竖向连续式剪刀撑宽度在46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。门架支撑可沿梁轴线垂直布置。当垂直布置时，在两门架的两侧应设置交叉支撑。当门架支撑宽度为4跨及以上或5个间距及以上时，应在周边底层、顶层、中间每5列、5排在每门架立杆跟部设通长水平加固杆，并应采用扣件与门架立杆扣牢。超过5米高支模应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑物设置一个固结点，以加强支架的整体抗倾覆能力。在外边梁外侧还应设置斜撑，防止支架向外倾覆。支架顶部支撑采用可调顶托，立杆底托基底采用脚手架配套下托

11、。顶托螺杆不得超过150mm，底托螺杆不得超过150mm。第5章、 高支模方案计算5.1 支模方案的计算说明木枋弹性模量 E=9000 N/mm2 夹板弹性模量E=9000 N/mm2 木材抗弯强度设计值取13N/mm2 木材抗剪强度取设计值1.3N/mm2 木材容许挠度l/250 截面惯性矩I=bh3/12 截面抵抗矩W=bh2/6计算层高分别取4.5m和6m，及板厚（100mm厚）进行验算5.2 （350mm900mm）层高4.5m梁模板及支架验算脚手架搭设高度为4.5m，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.70m，步距1.

12、70m，跨距 l = 1.83m。门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。门架立杆采用 42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用 26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离200mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。梁顶托采用8080mm木方。模板自重0.34kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。梁两侧

13、的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.1000.5000.200=0.306kN。 一、梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的

14、最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=1.20.340.35+24.000.350.90+1.500.350.90+1.42.000.35=10.76kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1010.7620.2002=-0.043kN.m f=0.043106/18900.0=2.278N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.20010.762=1.291kN 截面抗剪强度计算值 T=

15、31291/(235018)=0.307N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.340.35+24.000.350.90+1.500.350.90=8.152N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6778.152200.04/(1009000.00.0)=0.058mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.058mm小于 v = 200/250,满足要求!二、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500

16、0.9000.200=4.590kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.200(20.900+0.350)/0.350=0.418kN/m (3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.200=0.400kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(4.590+0.418)+1.40.400=6.569kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.564kN N2=1.653kN 经

17、过计算得到最大弯矩 M= 0.784kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.653kN 经过计算得到最大变形 V= 3.5mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.784106/85333.3=9.19N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.653/(280

18、80)=0.387N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.5mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、梁底托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.822kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.415kN 经过计算得到最大变形 V= 1.0mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W

19、= 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.822106/85333.3=9.63N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33880/(28080)=0.909N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.0mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满

20、足要求! 四、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.446kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固杆、剪刀撑和

21、附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.830)/(41.950)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.

22、181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力2.787kN，2.787kN 第2榀门架两端点力9.415kN，9.415kN 第3榀门架两端点力2.787kN，2.787kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 18.830kN。 五、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 18.830

23、kN； H 脚手架的搭设高度，H = 4.5m。 经计算得到，N = 1.20.4104.500+18.830=21.042kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 21.04kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.429； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.54cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.36cm4； h0 门架的高度，h0=1.70m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6

24、.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.8。 经计算得到，Nd= 0.854.569=43.655kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!5.3 （200mm700mm）层高4.5m梁模板及支架验算 脚手架搭设高度为4.5m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.90m，

25、步距1.95m，跨距 l = 1.83m。门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。梁顶托采用8080mm木方。模板自重0.34kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。梁

26、两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.225.5000.1000.5000.300=0.459kN。 一、梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最

27、大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=1.20.340.20+24.000.200.70+1.500.200.70+1.42.000.20=4.93kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.104.9260.3002=-0.044kN.m f=0.044106/10800.0=4.105N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.3004.926=0.887kN 截面抗剪强度计算值 T=3887

28、/(220018)=0.369N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.340.20+24.000.200.70+1.500.200.70=3.638N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6773.638300.04/(1009000.0097200.0)=0.228mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.228mm小于 v = 300/250,满足要求!二、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500

29、0.7000.300=5.355kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.300(20.700+0.200)/0.200=0.816kN/m (3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(5.355+0.816)+1.40.600=8.245kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.475kN N2=1.551kN 经过

30、计算得到最大弯矩 M= 0.797kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.551kN 经过计算得到最大变形 V= 3.4mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.797106/85333.3=9.34N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.551/(2808

31、0)=0.364N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.4mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、梁底托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.558kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.951kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =

32、 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.558106/85333.3=6.54N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32975/(28080)=0.697N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.6mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足

33、要求! 四、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附

34、件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.830)/(41.950)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.419kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力1.734kN，1.734kN 第2榀门架两端点力5.951kN，5.951kN 第3榀门架两端点力1.734kN，1.734kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 11.902kN。 五、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式