支模架搭设方案.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流支模架搭设方案.精品文档.XXXXX标段支模架搭设方案编制：审核:审批：浙江省建设投资集团股份有限公司2010年5月目 录一、工程概况：4二、框架结构模板设计4（一）、计算参数信息6（二）、梁模板荷载标准值计算7（三）、梁侧模板面板的计算8（四）、梁侧模板内外楞的计算9（五）、穿梁螺栓的计算12（六）、梁底模板计算13（七）、梁底支撑的计算15（八）、梁跨度方向钢管的计算18（九）、扣件抗滑移的计算:20（十）、立杆的稳定性计算:20三、砖混结构模板计算21（一）、参数信息21（二）、模板底支撑方木的验算:24（三）、帽木验算:26（四）、模

2、板支架荷载标准值(轴力)计算:28（五）、立柱的稳定性验算:28（六）、斜撑(轴力)计算:29（七）、斜撑稳定性验算:30（八）、立杆的地基承载力计算:31四、模板及支模架搭设31五、施工技术质量措施及质量要求33六、模板与支架拆除35七、拆模顺序35八、安全生产保证措施36支模架搭设方案一、工程概况：XXX工程位于XX市东北角。东侧为XX路，北侧为XX路。西侧、南侧为拟建的XX路、市陌南路。场地中间有一条大致东西向的河流将场地分成南北两块。该区域原为老住宅区。该工程主要为5层、18层、25层住宅及部分商业用房。总共有26幢楼房组成。其中1-6#楼为砖混结构五层；7-10#楼为框架结构五层，1

3、1-14#楼框架结构25层，7-14#楼共同为1#地下室。15#楼为框架结构25层，地下为自行车库层，16-19#楼共同为2#地下车库，其中16、17#楼为框架结构五层，18、19#楼为框架结构18层，20-26#楼为砖混结构五层。总用地面积约45367平方米，总建筑面积为128830平方米。其中地上总建筑面积105018平方米，地下总建筑面积17364平方米。本工程1#地下室底板从自然地坪下4.6米，局部坑中坑8米。自然地坪黄海高程3米，底板面黄海高程-1.25米，底板厚度400mm.承台深度10001600.设计一层平面框架结构0.000相当于黄海高程4.85米，砖混结构0.000相当于黄

4、海高程6.15米。工程等级二级，耐火等级一级。本工程合同工期为750日历天。本工程地下室顶板主次梁截面尺寸为4001000mm，300800mm， 不等；地下室顶板厚度为250mm、200mm；地下室顶板标高为-2.3米，底板标高-6.1米。二层以上梁尺寸大多为200400，200500不等。板厚度为110mm，100mm。框架结构标准层层高2.9米，砖混结构标准层层高2.8米。混凝土采用泵送混凝土、机械振捣。二、框架结构模板设计编制依据1、混凝土结构工程施工及验收规范2、木结构设计规范3、木结构工程施工及验收规范4、施工图纸1、基础模板基础采用砖砌胎模，采用砼多孔砖，水泥砂浆M10砌筑，内侧

5、面采用12水泥砂浆抹面。砖胎模周围回填土后浇捣混凝土。2、地下室顶板梁支模架计算（取最大梁截面计算）计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。现浇楼板采用十一夹板，在钢管支架上用86方木350支撑，梁外侧用46cm方木500作背楞，但个别梁尺寸特别大的采用46cm方木400作背楞。支模架采用483.5钢管。支模架立杆间距：地下室部分为600600；标准层梁10001000；标准层板支模架间距为10001000。梁段:L

6、1。（一）、计算参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.50；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/

7、m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(m

8、m)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，按5.714h考虑； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝

9、土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W -

10、 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.963502 = 3.361

11、05Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.963504/(38495004.

12、86105) = 0.929 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M

13、- 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.177=8.455 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.92104/1.28105 = 0.541 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =

14、0.541 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.965004/(100100005.12106) = 0.181 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外

15、楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.922 kNm；其中，F=1/4qh=5.49，h为梁高为1m，a为次楞间距为350mm；经计算得到

16、，外楞的受弯应力计算值: = 1.92106/1.02104 = 189.124 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =189.124N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=5.49kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6155490.000500.003/(100206000.000243800.000)=0.221mm；根据连续梁

17、计算得到外楞的最大挠度为0.221 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.221mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！（五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:

18、 N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.8610

19、5mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.001.000.90=27.54kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.54+0.38+2.52=

20、30.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.1030.4380.1332=0.054kNm； =0.054106/5.40104=1.002N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.002 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）1.00= 25.85KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.

21、0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.85133.34/(10095004.86105)=0.012mm；面板的最大挠度计算值: =0.012mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！（七）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5

22、)10.133=3.4 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(21+0.4)/ 0.4=0.28 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.4+1.20.28=4.416 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/1

23、2 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.416+0.84=5.256 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.2560.50.5= 0.131 kN.m；最大应力 = M / W = 0.131106/83333.3 = 1.577 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.577 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: V = 0.65.2560.5 = 3.154 kN

24、； 方木受剪应力计算值 = 33153.6/(250100) = 0.946 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.946 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 3.400 + 0.280 = 3.680 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.685004 /(10010000416.667104)=0.037mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.037

25、mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁

26、底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=3.942 kN；最大弯矩 Mmax=0.726 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.081 mm；最大应力 =0.726106/5080=142.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 142.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!（八）、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集

27、中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.942 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.69 kNm ；最大变形 Vmax = 1.815 mm ；最大支座力 Rmax = 8.476 kN ；最大应力 = 0.69106 /(5.08103 )=135.813 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 135.813 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求

28、!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.815mm小于1000/150与10 mm,满足要求!（九）、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.476 kN；R 6.40 kN 且R 12.80 kN,所以单扣件抗滑承载力的设计计算不满

29、足要求!故采用双扣件！ （十）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.476 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.5=0.542 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.35=0.252 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.250(1.50+24.00)=4.590 kN； N =8.476+0.542+0.252+4.59=13.86

30、 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo

31、= k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13859.757/(0.207489) = 136.923 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 136.923 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！三、砖混结构模板计算根据本工程实际1-6#楼砖混结构预采用枇杷撑作为梁板模板支撑，砖混结构层高2.8米，板厚按100mm计算。砖混结构支模架立柱采用圆木，大头直径10cm，小头直径8

32、cm，立柱间距1米。斜撑采用3040方木，板底采用4060方木支撑，间距300。（一）、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 2.800；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.0

33、00；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：392.700；楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；楼板的计算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温()：25.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值

34、fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；（二）、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采

35、用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4； 木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1000.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN/m；2、抗弯强度验算：最大弯

36、矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.750+0.105)+1.40.600 = 1.866 kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1251.8661.0002= 0.233 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.251.8661.000 = 2.333 kN ； 截面应力 = M/W = 0.233106/24.000103 = 9.719 N/mm2；方木的最大应力计算值为9.719N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗

37、剪强度验算： 截面抗剪强度必须满足下式： 其中最大剪力：V = 0.6251.8661.000 = 1.166 kN； 截面受剪应力计算值：T = 31.166103/(240.00060.000) = 0.729 N/mm2； 截面抗剪强度设计值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.729N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下： 均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m； 最大变形 =

38、 0.5210.855（1.000103）4/(1009000.00072.000104) = 0.687 mm；方木的最大挠度为0.687mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！（三）、帽木验算: 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.8661.000+0.000 = 1.866 kN； 均布荷载q取帽木自重：q = 1.0000.0600.0803.870 = 0.019 kN/m； 截面抵抗矩：W = bh2/6 = 6.0008.0002/6 = 64.000 cm3； 截面惯性矩：I = bh3/12= 6.0008

39、.0003/12 = 256.000 cm4； 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 2.213 kN； R2 = 3.803 kN； R3 = 1.466 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.202 kN.m； 最大变形 max = 0.107 mm； 最大剪力 Vmax = 2.275 kN； 截面应力 = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。 帽木的最大应力为 3.158 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满

40、足要求！ 帽木的最大挠度为 0.107 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！（四）、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+2.8000.0800.10023.870= 0.244 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.0001.000

41、= 2.500 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.244+0.350+2.500 = 3.094 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.094+1.42.000 = 6.512 kN；（五）、立柱的稳定性验算: 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力计算值； fc -立柱抗压强度设计值； A0-立柱截面的计算面积； A0 = (80.

42、000/2)2 = 5026.548 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20.000 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 2800.000-600.000 = 2200.000 mm； = 2200.000/20.000 = 110.000； =2800/(110.000)2) = 0.231； 经计算得到： = 6512.441/(0.2315026.548) = 5.599 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为5.599N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.0