武广客运专线株洲西湘江特大桥C60高性能混凝土配比设计及施工控制措施.doc

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2、述 武广客运专线株洲西湘江特大桥由北向南的孔跨布置为： 2-24m+3-32m 简支箱梁 （60+5100+60）m 连续梁30-32m 简支箱梁 中心里程：DK1606+737.75 桥全长： L1763.86m，主桥 60m+5x100m+60m 连续梁采用 C60 高性能混凝土。 为建设高标准客运专线、推动铁路建设技术进步,铁道部科技司等相关部门发布了若 干暂行技术条件和规范、标准，确保客运专线混凝土结构的长期耐久性。客运专线预应 力混凝土连续箱梁混凝土的技术性能特点有以下几点：(1)混凝土有抗裂、抗氯离子渗透 性、抗冻性、耐蚀性、抗碱骨料反应性等耐久性要求。(2)矿物掺和料、聚羧酸系高

3、性能 外加剂使用纳入箱梁高性能混凝土技术标准要求。 下面就武广客运专线株洲西湘江特大桥预应力混凝土连续箱梁 C60 高性能混凝土 配合比设计和泵送施工中应注意的一些事项进行阐述，以给客运专线连续箱梁高性能混 凝土施工提供参考。 2 C60 高性能混凝土的配合比设计 武广客运专线株洲西湘江特大桥使用年限按 100 年考虑， 预应力混凝土箱梁 C60 混凝 土除应满足技术要求主要有：: 56 d 电通量小于 1 000 C，抗冻融指标为 F200，抗渗等级 P20 以上。 2. 1 配合比设计技术路线 基于抗裂和耐久性考虑,“掺矿物掺和料+高性能外加剂”是配制预应力混凝土箱梁高 性能混凝土的主要技

4、术路线。 对客运专线预应力混凝土箱梁混凝土来说,除预应力措施外，混凝土本体的抗裂性是 首要考虑因素，基于对水化热和体积稳定性的考虑选择硅灰和磨细矿粉作为辅助胶凝材 料，并选择适应箱梁施工的兼有低收缩、缓凝、早强性能的聚羧酸系高性能外加剂配制 其混凝土成为关键技术措施,也符合混凝土耐久性的技术实现途径。 2. 2 原材料选择 （1）基于控制水化热和收缩的抗裂要求以及耐久性要求，选择胶凝材料主要应注意以 下几点： 水泥。配制高强度混凝土应尽可能选用与混凝土强度相适应的水泥，如无法满足 时，亦可采用强度等级不低于 42.5MPa 的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，但水泥实际活 性应大于 50MPa；碱含

5、量宜0 6%，应控制熟料中的 C3A 含量8%;应控制比表面积 350 m2 /kg。 硅粉。 活性 SiO2 含量85%；比表面积18000cm2/g；活性指数85% 磨细矿粉。 控制比表面积 350500 m2 /kg， 需水量比100%， 天活性指数95% 28 （2）基于强度和耐久性要求，选择骨料应注意以下几点： 粗骨料。母岩强度应达 120 MPa 以上;级配合理，粒形好,紧密空隙率宜40%，松 堆密度大于 1500 kg/m3，压碎值8%，针片状5%，硬质、洁净碎石;控制吸水率2%， 非碱活性。 细骨料。细度模数宜为 2.63.0，含泥量2%，吸水率2% ，硬质、洁净、天 然河砂，

6、非碱活性。 （3）基于抗裂、耐久性、强度、施工性能要求,选择外加剂应注意:外加剂与胶凝材料 的相容性要好，减水率宜为 25%以上，并适度引气,适度缓凝。 2.3 株洲西湘江特大桥根据实际情况选取的原材料情况 （1）水泥：湖南印山台水泥有限公司 P.O42.5，具体指检测指标如下： 抗折强度 (MPa) 3天 5.2 28 天 9.7 抗压强度 (MPa) 3天 21.8 28 天 6.8 48.3 95 150 细 度 （%） 凝结时间 安定性 (min) 初凝 终凝 合格 0.64 1.2 0.003 (%) (%) (%) 碱含量 烧失量 氯离子含量 （2）粗骨料：株洲白关泉源碎石厂 51

7、0mm、1020mm 成，为 520mm 连续级配，其它检测指标如下： 含泥量（%） 0.2 吸水率（%） 0.32 泥块含 量（%） 0.1 表观密度 （kg/m ） 2720 3 碎石按 4：6 比例混合而 紧密密度 （kg/m ） 1650 3 紧密空 隙率(%) 39.3 硫化及硫酸 盐(%) 0.005 碱活性矿物 未见 坚固性(%) 1.0 砂浆棒膨胀率(%) 0.06 压碎值(%) 6.2 氯离子含量(%) 0.001 针片状颗粒含量（%） 饱和抗压强度(MPa) 4.9 197 （3）细骨料：株洲市芦淞区宏发砂场(细度模数 2.7)，检测指标情况： 含泥量（%） 0.3 坚固性

8、(%) 2.0 泥块含量（%） 0.2 碱活性矿物 未见 云母含量（%） 0 轻物质含量(%) 0.2 砂浆棒膨胀率(%) 0.09 有机物含量(%) 合格 氯离子含量(%) 0.002 硫化及硫酸盐(%) 0.002 细度模数 2.7 （4）矿渣粉：湖南涟钢泰基建材有限公司 S95 矿渣粉，具体检测指标如下： 28 天活性 指数(%) 103 比表面积 (m /kg) 436 2 含水率 (%) 0.2 需水量比 (%) 91 三氧化硫 (%) 0.2 氧化镁 (%) 6.97 碱含量 (%) 0.48 烧失量 (%) 0 氯离子含 量(%) 0.006 （5）硅粉：埃肯国际贸易(上海)有限

9、公司 920U，具体检测指标如下： 28 天活性指数 (%) 108 比表面积 (m /kg) 18027.6 2 含水率 (%) 0.53 需水量比 (%) 105 碱含量 (%) 0.32 烧失量 (%) 1.8 氯离子含量 (%) 0.004 （6）外加剂：山东华伟 NOF-AS 聚羧酸盐高效减水剂，具体检测指标如下： 抗压强度比 (%) 3天 159 7天 196 28 天 175 坍落度保留值 (mm) 30min 196 60min 175 泌水率 比(%) 121 水泥净浆流动 度(mm) 300 收缩率 比(%) 121 总碱 量(%) 1.88 减水 率(%) 27 含气量

10、（%） 4.8 离子氯含量(%) 硫酸钠含量（%） 相对耐久性指标（%） 对钢筋锈蚀作用 硫酸钠含量(%) 0.01 1.08 86 1.08 1.08 2. 4 配合比设计方法 预应力混凝土连续箱梁 C60 混凝土配合比是基于抗裂、抗氯离子渗透、抗硫酸盐腐 蚀、抗冻融、抗碳化等耐久性的早强高性能混凝土配合比设计，因此应遵循高性能混凝 土配合比设计方法，即选择水胶比、矿物掺和料掺量、含气量、浆集比、砂率等参数进 行配合比设计，既可科学地指导混凝土的实际施工和过程调整,又便于分析施工中产生问 题的原因。 2. 5 2. 5. 1 配合比参数选择 C60 高性能混凝土各参数的选择 （1）水胶比 从

11、以往成功实践来看，C60 高性能混凝土水胶比通常选择 0.270.31，较适应现有 原材料现状的预应力混凝土连续箱梁 C60 高性能混凝土的施工。 （2）矿物掺合料掺量 考虑预应力混凝土连续箱梁施工特点兼顾早强、降低水化热的要求以及原料来源的 限制，因掺合料单掺使用在不同施工季节难以协调混凝土强度、水化热、耐久性、 施工性能之间的矛盾，连续箱梁混凝土施工硅灰与磨细矿粉二者双掺较为适宜。因 此我们在混凝土配合比中参加硅粉的 4% 8%，磨细矿粉 15%30%。 （3）浆集比 采用适宜的集料时,浆集体积比 0. 350. 65 可以解决强度、工作性和尺寸稳定性 (弹性模量、 干缩和徐变)之间的矛盾

12、。 很多的混凝土施工实践表明,按此参数设计施工, 可以得到理想的高性能混凝土。 客运专线预应力混凝土连续箱梁 C60 高性能混凝土采用聚羧酸外加剂和掺矿物掺 合料通常可使单位用水量降低至 135145kg/m3 ，按照水胶比 0. 270. 31 计算，浆 集比通常为( 0. 33 0. 37 )(0. 670. 63)，保证适宜的含气量( 2% 4% )，可使浆 集比参数与泵送施工工艺相协调，获得施工性能优良的混凝土拌和物。 （4）含气量 保证适宜的含气量,可以提高混凝土的抗冻性能、 抗硫酸盐腐蚀性能,改善混凝土的 拌和物性能和施工性能，保证适宜的浆体体积量，改善骨料性能缺陷,提高混凝土的匀

13、 质性和稳定性。 从施工性能和冻融耐久性两方面考虑，客运专线预应力混凝土连续箱梁 C60 混凝 土通常应保证混凝土含气量 2% 4% (抗冻 F200 以上)，如进行混凝土配合比设计时 因胶凝材料原因导致混凝土单位用水量较低时，为保证适宜的泵送施工性能，应按含 气量上限进行设计。 （5）砂率 确定砂率应考虑粗骨料密实堆积下的空隙率，如粗骨料粒形不好、级配差、空隙 率大会造成填充空隙的胶凝材料浆体和细骨料用量过大、粗骨料用量过少，造成填充 空隙和包裹骨料的胶凝材料用量增加，影响混凝土的弹性模量和体积稳定性。 砂的细度模数通常不能完全反映颗粒组成差异，砂率还应根据砂自身的颗粒组成 进行调整：细颗粒

14、含量过多时则应适当降低砂率，以防止过多的细颗粒含量引起骨料 裹浆量不足，引起管道润滑层摩擦阻力增大，细颗粒含量过少时则应适度增加砂率， 增强浆体保水性能,降低离析倾向。 2. 5 2 通过不同参数的水胶比、胶凝材料用量、矿物掺和料掺量、外加剂掺量、砂率的 不同配合比混凝土制作力学性能和抗裂性能对比试件，从中优选出了的拌合物性能、抗 裂性优良和抗压强度适宜的 C60 高性能混凝土配合比设计参数为： 选定 C60 混凝土配合比主要参数表 配合比 特征参数 总胶凝材料 用量(kg) 水胶比 浆集比 硅粉掺量 (%) 磨细矿渣 粉(%) 砂率 (%) 外加剂 掺量 用水量(kg) 选择值 500 0.

15、28 0.33:0.67 6 3 20 42 1.2% 140 2. 5. 3. 编号 C60 高性能混凝土配合比材料表(kg/m ) 水泥 印山台 硅灰 埃肯 920U 30 矿渣粉 砂 宏发 中砂 756 大石 小石 外加剂 山东华伟 NOF-AS 6.0 水 C60-01-BB P.O42.5 370 泰基建材 S95 100 白关 626 520mm 417 拌合水 140 2. 5. 3.1. 项目 C60-01-BB 连续梁混凝土理论配合比碱含量计算表 材料 水泥 370 0.64 2.368 矿粉 100 0.48 0.24 硅灰 30 0.32 0.048 2.771 符合要求

16、(3.0 kg/m3) 外加剂 6.0 1.88 0.113 水 140 16.58 mg/l 0.002 配合比(kg/m3) 单项材料碱含量(%) 单项材料在单方混凝土 中的碱含量(kg) 混凝土的总碱量(kg/m3) 备 注 2. 5. 3.2 项目 C60-01-BB 连续梁混凝土理论配合比氯离子含量计算表 材料 水泥 370 0.003 0.011 矿粉 100 0.006 0.006 硅灰 30 0.004 0.001 砂 756 0.002 0.015 0.047 0.009 符合要求(0.06%) 石 626/417 0.001 0.010 外加剂 6.0 0.010 0.00

17、1 水 140 19.14mg/l 0.003 配合比(kg/m3) 单项材料氯离子 含量(%) 单项材料在单方混凝 土中的氯离子含量(%) 混凝土的总氯离子 含量(kg/m3) 占胶凝材料百分数(%) 备 2. 5 .4 编号 注 C60 高性能混凝土配合比拌和物性能结果 坍落度(mm) 初始 1h 泌水率(%) 含气量 (%) 凝结时间(h) 初凝 终凝 拌和物容重 3 (kg/m ) C60-01-BB 220 205 0 3.6 15 16 2430 2. 5. 5 新拌混凝土特性 新拌混凝土特性如表所示。下图说明了配合比的坍落度保留。在拌和后的 1.5 小时， 没有测量到可使用性大的

18、损失。 试验条目 坍落度（初始） 容重 空气含量 初凝时间 终凝时间 空气温度 混凝土温度 单位 mm kg/m3 %体积 小时 小时 C C 试验结果 220 2430 3.6 15 16 28 30 混凝土 C60-01-BB 拌合物性能 坍落度保留(C60-01-BB) 经过的时间 坍落度 min mm 10 220 30 200 45 205 60 205 90 200 坍落度 坍落度损失曲线(C60-01-BB) 240 220 200 坍落度， 坍落度， 180 mm 160 140 120 100 0 30 60 90 120 150 180 经过的时间， 经过的时间，分钟 配合

19、比设计的坍落度 混凝土含气量 凝土含 凝结时间结果显示混凝土缓凝至 15 小时（见图下） ，最终凝结时间达到第 16 小 时。 混凝土凝结时间 配合比 C60-01-BB C60-012. 4.6 硬化的混凝土特性 对于硬化的混凝土特性的抗压强度，进行了 E-模量的试验，在硬化过程中有热生成。试 验结果如以下表格说明： 抗压强度配合比 C60-01抗压强度配合比 C60-01-BB 配合比设计 日期 1. 1,5. 抗压强度 N/mm2 在第 天 3 7 10 28 PB0702001 10.02.07 28.9 43.3 51.9 67.7 71.4 77.7 在 2007 年 2 月对编号

20、 C60_01-BB 的 C60 高性能混凝土配合比进行了反复试配， 其 力学性能试验结果如下： 序 号 1 2 3 4 5 6 平均值 抗 压 强 度（MPa） 4d 53.8 56.2 61.5 57.9 58.2 57.0 57.4 7d 64.7 62.0 71.6 65.3 66.9 67.7 66.4 28d 70.5 71.6 81.8 74.7 75.0 77.7 75.2 检测结果表明： 坍落度 200mm220mm； 扩展度 480mm600mm， 混凝土和易性好， 28d 标准养护抗压强度平均值为 75.2MPa，最低值 70.5MPa 满足施工要求。 E-模量曲线 C6

21、0_01-BB 模量曲线 模量 配合比设计 C60_01-BB 日期 07.02.10 E-模量 N/mm2 在第 天 3 36.4 7 38.2 10 40.2 28. 43.0 混凝土 E-模量发展 模量发展 武广客运专线项目 湘江特大桥 50.000 45.000 抗压 强度 40.000 N/mm2 35.000 30.000 25.000 20.000 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 混凝土龄期， 混凝土龄期 ，天 2.4.7、混凝土温度发展趋势 混凝土的内部温度的产生主要由水泥水化和矿物掺合料水化产生的热量形成，主 要受水泥品种、水泥

22、和矿物掺合料用量、散热条件的影响，当混凝土内外温度差较大时 容易引发混凝土的温度裂缝，尤其是在混凝土早期强度较低时，这种裂缝发生的概率及 大，因此采用适当的技术手段，推迟水泥水化热的发生的时间，进而推迟混凝土内部温 度峰值的出现，避免混凝土的温度裂缝。在这里我们采用高效缓凝外加剂来抑制混凝土 早期水化热的产生。通过对几种外剂的比较试验我们选择了山东华伟 NOF-AS 聚羧酸盐 高效减水剂。 水泥水化热测试装置 外加剂的缓凝效应 90 水泥浆配合比设计 200g 普通硅酸亚水泥 42,5 + 60g 水+如下所示的外加剂 80 70 60 温度， 温度， C50 40 30 20 水泥 浆 无外

23、加剂 1,2% NOF-AS 1,5% TQN_02 (26/07/07) 1% TQN_03 (粉末) 10 0 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 经过的时间， 经过的时间，小时 在测得出高效缓凝件水剂与水泥作用的水化热的基本情况后，对选定的混凝土配 合比的最大温升进行了试验，在一个内层尺寸为 20 x 20 x 20cm 的隔热盒进行热发展测 量。试验结果并不能代表箱梁结构物的内部温升，但可以推断箱梁结构物最大温升产生 的时间，以期对现场施工进行指导。 3cm 厚的木盒子，各边以 5c

24、m 厚的泡 沫隔热。内层容积 202020 cm = 8 升 配合比温度测量 配合比温度测量 配合比混凝土温升曲线 60 55 最高温度 53,5 C 50 混凝土 温度 45 C 40 温度增益 23,5 K 35 30 新拌混凝土温度 = 30C 25 370+100+30 普通硅酸盐水泥 42,5+矿渣+硅粉 邵峰水泥 20 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 经过的时间， 经过的时间，小时 2. 4.8、 C60 高性能混凝土配合比耐久性能试验结果 28 天弹性 模量(GPa) 抗蚀 系数 56 天电通 量(库仑) 抗冻性 相对动弹性模量(%) 质量损失率(%

25、) 护筋性 抗裂 抗渗 钢筋表面钝化 43.0 1.13 214 94.4 0.5 膜完好无损 无裂纹 P20 3 C60 高性能混凝土施工过程质量控制 高性能混凝土施工过程质量控制 混凝土施工过程 混凝土施工质量是由多道工序组成的综合工程，按工作顺序分包括原材料质量和检 验、混凝土试配、模板、混凝土搅拌、运输、浇筑、振捣、养护等内容，只有建立完善 的质量管理体系，把涉及混凝土施工质量的各个环节、各个部门纳入混凝土施工质量管 理体系之中，实施全员、全过程的质量管理，才能使我们的混凝土做到内实外美，降低 混凝土成本，为企业创造良好的社会效益和经济效益。 3.1 原材料进场质量控制 生产混凝土所使

26、用的原材料是影响混凝土施工质量的主要因素，必须对选用的混凝 土原材料进行严格控制。 （1） 所有选用进场的混凝土用原材料，必须严格按照铁路混凝土工程质量验收补充 标准 (铁道部铁建设2005160 号文规定的项目和批次进行检验和验收， 不符合要 求的原材料严禁进场。 （2） 箱梁 C60 高性能混凝土所用河砂的细度模数宜控制在 2.63.0 之间，且级配良好。 由于影响砂的坚固性指标的主要因素是砂颗粒内部空隙和通道的数量和大小，直 接影响混凝土的抗冻融性能、强度、弹性模量等技术指标，所以应该对砂的吸水 率进行控制，一般控制在 2%以内。 （3） 由于碎石的颗粒形状和级配不但对混凝土拌合物工作性

27、能有极大的影响，而且直 接增加了混凝土的成本和降低混凝土的耐久性，因此在进场检验应予以重视。碎 石的最大粒径不宜超过混凝土保护层厚度的 2/3，不得超过钢筋间距的 3/4；应该 空隙率应小于 40%。 采用二级配或多级配碎石， 松散堆积密度应该大于 1500kg/m3， （4） 对于水泥、矿碴粉和硅粉等胶结材料除了按标准规定的项目进行检验外，还应该 仔细核对产品出厂技术资料，并和供应商保持良好的沟通，以便及时了解产品的 矿物成份的变化，对每批进厂的水泥和矿碴粉做好与高效减水剂的相容性试验， 确认满足混凝土工作性能后，方可使用。 （5） 混凝土高效减加剂是现代混凝土中主要原料，质量优良的外加剂产

28、品具备减水率 高、塌落度损失小、并能适当引气，能明星改善混凝土的各项性能的功效。但由 于目前外加剂市场混乱，质量和信誉良莠不齐，因此在选择外加剂供应商必须是 产品质量稳定，技术实力强，具有完整的质保体系和相应生产规模的外加剂企业， 以保证产品质量。同时，进场时除按标准进行检查外，还应该抽查产品的有效成 份，对保证混凝土质量尤为重要。 （6） 混凝土拌合用水除应满足相应标准要求外，还应该定期做拌合用水与蒸馏水对水 泥的凝结时间和胶砂强度的比对试验，凝结时间差不大于 30min，胶砂强度比不 低于 90%。 （7） 所有进场原材料必须按照相关产品的存放规定存放，不得使其相互污染和混杂。 进场原材料

29、必须做到标识明确，实物、台帐、质量保证书、检验报告互相对应。 3.2 混凝土搅拌质量控制 混凝土搅拌质量控制 混凝土搅拌是将各种原材料拌制成质地均匀、色泽一致、具备良好和易性的混凝土 的生产过程，由于混凝土配合比是按照胶结材料、细、粗骨料恰当的填充相互间间隙、 而水泥浆又能均匀分布的原理设计的，如果混凝土搅拌不均匀，无法达到混凝土设计效 果，将严重影响混凝土内在质量和外在美观，因此，混凝土搅拌是混凝土施工工艺中一 重要环节，必须予以高度重视。 （1）混凝土搅拌设备必须运转良好，具备良好的维护保养记录，定期更换磨损的搅拌 叶片，定期清除搅拌机内残留凝结混凝土。 （2）定期对混凝土搅拌站的计量系统

30、进行计量检定和自校，确保计量的准确，搅拌站 工作人员应该熟练掌握计量误差的调整和修正，确保混凝土配合比的准确性。 （3）各种原材料的计量误差应该满足以下要求：水泥、矿物掺合料、外加剂、拌合水 1%，粗、细骨料2%。 （4）由于 C60 高性能混凝土使用的胶结材料量大，要求工作性能高，水胶比小，混凝 土拌合物十分粘稠，不易搅拌均匀，同时，为了使高效外加剂对混凝土拌合物作 用的效能充分体现，标准规定每盘混凝土搅拌时间不少得于 1.5mim。 （5）对与 C60 高性能混凝土的搅拌，理想的投料顺序见下图： 水 泥 外 加 剂 掺 合 料 搅 拌 30s 砂 砂 浆 搅 拌 1min 出 料 水 粗

31、骨 料 （6）在夏季施工时，为了保证混凝土的入模温度不高于 30，应该对混凝土搅拌站的 砂石料场、储灰罐、储液罐采取必要的遮阳措施，防止太阳暴晒，使各种原材料 降温，从而降低混凝土入模温度。同样，应该避免使用过热的水泥进行混凝土搅 拌生产。夏季为了避免混凝土入模温度过高，除上述措施外，还可以采用冰水拌 合，或事先采用先对粗骨料浇水降温的方式。 （7）冬季搅拌混凝土施工前，要先经过热工计算，并经过试拌确定水和骨料需要的的 预热温度， 以满足混凝土最低 12的入模温度要求。 应该优先采用加热水的预热 方法调整混凝土拌合物的温度，水温度不应高于 80，如需要，还可以对骨料进 行预热，骨料温度不宜高于

32、 60。 （8）雨天施工时，要经常检查粗细骨料的含水率，并根据检查结果，及时调整混凝土 施工配合比，保证混凝土质量持续的满足设计要求。 （8）混凝土拌合物质量的好坏，主要是通过对混凝土拌合物性能检测试验来控制的， 对于 C60 高性能混凝土，主要检查混凝土的出机塌落度，现场塌落度、混凝土温 度、含气量和保水和泌水情况。当发现问题时，应该及时查明原因，采取相应措 施予以纠正。 3.3 混凝土模板质量控制 混凝土模板质量控制 平整光滑的模板对浇筑表面美观的混凝土结构物具有重大的意义。 （1）制造模板时除应保证强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中的各种荷 载，保证箱梁各部分形状、尺寸外，还必须

33、保证混凝土表面光滑、平整度符合验收 规范的要求。 （2）端模开孔必须保证波纹管孔道位置准确，伸出模板波纹管端头完好，以便与下 一段波纹管联结。模板棱角及拼接缝处，一般用玻璃胶拌成腻子刮平、打光并涂脱 模剂处理，以防止漏浆。 （3）对于模板漏浆处理：模板应尽量避免漏浆，发生漏浆时，一般用压橡胶条及泡 沫塑料（或其他软纤维）方法止漏。 （4）为了保证外观质量和拆模方便，应选用优质脱模剂，如钢模防锈隔离剂等，选 用时必须满足以下要求： a、脱模剂能较好减少模板与混凝土的粘结力。 b、能保护模板，防止钢模锈蚀，并延长模板使用寿命。 c、脱模剂不得使用废机油，不得使用易粘在混凝土上或使混凝土变色的油料。

34、 d、对混凝土表面无污染，对混凝土质量无危害。 e、一次涂刷，能多次使用。 （5）模板存放与维修 1、模板存放 a、模板拆除后应分开存放，不要叠放，以便清理、维修和涂刷脱模剂。 b、大型直立模板，存放时要牢靠或设稳固支撑，防止倾倒。 c、周转时间长，钢模应作防锈处理。 2、模板维修 a、清除模板表面的混凝土残碴。 b、清理台座及模板滑道上撒落的杂物。 c、修整损坏和翘曲的模板。 e、 检查模板支架的焊缝和连接螺栓。 （6） 当混凝土温度与空气环境温度相差大于 20时， 应对模板进行必要的保温措施。 3.4 混凝土运输和泵送质量控制 混凝土运输和泵送 和泵送质量控制 对混凝土拌合物运输的基本要求

35、是：混凝土不产生离析现象、保证混凝土的塌 落度、含气量和在混凝土拌合物在具备流动性前完成浇筑工作。 （1）箱梁施工应根据箱梁混凝土浇筑数量，计算出混凝土的浇筑能力，配制施工机 械设备，以确保混凝土的浇筑速度，达到在混凝土初凝前完成浇筑工作。 （2）混凝土运至浇筑地点，应始终保持良好的和易性和坍落度。发现有离析现象， 应在浇筑前进行二次搅拌，严禁再次加水。 （3）运送混凝土宜采用吊罐、搅拌输送车搬运、混凝土管道泵送运输等，混凝土运 输机械其性能应与设计的混凝土施工浇筑方案相适应， 不能因为混凝土运输机械的 性能不良和操作方法不当而改变混凝土设计的施工浇筑方案， 要确保高性混凝土施 工的质量。 （

36、4）运送的容器内壁应平整光洁，不漏浆，不吸水，有顶盖。粘附的混凝土残渣应 经常清除。夏季运输设备应有遮阳或覆盖，防止水混凝土拌合物失水过快，致使混 凝土浇无法进行。冬季混凝土的运输设备应有保温隔热处理。 （5）混凝土搅拌运输车在装料前，应该先用水湿润搅拌罐，并着重检查搅拌罐内无 积水后，方可装入拌合物。 （6）泵送混凝土 a、 混凝土的供应速度， 管料斗内应经常有足够的混凝土， 防止吸入空气形成阻塞， 保证混凝土泵能连续工作。 b、泵送混凝土的线路长度，垂直高度、弯头应根据泵送能力进行计算，作为泵送 时选择泵压的依据，输送管线宜直，转弯宜缓，接头应严密，不得漏浆。 c、作为连接泵管的卡箍和密封

37、胶圈是混凝土泵送过程中重要的配件，必须选择质 量优良，配套性好的原厂产品，以确保混凝土泵送工作的安全和顺利。 d、混凝土泵送线路布置完成后应进行压水和混凝土试泵，检查管线接头、连接密 封圈完好，确认混凝土泵送工作能正常进行后方能进行箱梁结构混凝土的泵送工 作。 e、泵送前，应先用水泥浆或水泥砂浆润滑输送内壁。如泵送过程中间歇时间过长 （根据气温确定） ，应立即卸管疏通、冲洗管内残留的混凝土。 3.5 混凝土浇筑质量控制 （1） 浇筑混凝土前， 应针对工程特点、 施工环境条件与施工条件事先设计浇筑方案， 包括浇筑起点、布置下料点、各点下料顺序、浇筑进展方向和浇筑厚度等；混凝土 浇筑过程中，不得无

38、故更改事先确定的浇筑方案。 （2）混凝土浇筑前，应仔细检查钢筋保护层垫块的位置、数量及其紧固程度，并指 定专人作重复性检查，以提高钢筋保护层厚度尺寸的质量保证率。 （3）混凝土入模前，应采用专用设备测定或评估混凝土的温度、坍落度、含气量、 水胶比、泌水率、和和易性和工作性能；只有拌合物性能符合设计或配合比要求的 混凝土方可入模浇筑。混凝土的入模温度宜控制在 530。 （4）混凝土浇筑时的自由倾落高度不得大于 2m；当大于 2m 时，应采用滑槽、串筒、 漏斗等器具辅助输送混凝土，保证混凝土不出现分层离析现象。 （5）混凝土的浇筑应采用分层连续推移的方式进行，间隙时间不得超过 90min，不 得随

39、意留置施工缝。 （6）炎热季节浇筑混凝土时，应避免模板和新浇混凝土直接受阳光照射，保证混凝 土入模前模板和钢筋的温度以及附近的局部气温均不超过 40。应尽可能安排在傍 晚而避开炎热的白天浇筑混凝土。 （7）在相对湿度较小、风速较大的环境下浇筑混凝土时，应采取适当挡风等措施， 防止混凝土失水过快，此时应避免浇筑有较大暴露面积的构件 。 （8）混凝土浇筑原则 箱梁节段混凝土浇筑原则视其具体情况，通常采用全断面一次浇筑成型，如 0 号 块因梁高、混凝土数量大、断面构造复杂、操作困难、浇筑时间长，经设计同意可采 用两次浇筑。 第一次浇筑底板和腹板， 施工缝设在桥面板下腹板加厚处以下 1030cm （或

40、腹板其它位置） ，第二次浇筑施工缝以上腹板和顶板混凝土。两次混凝土结合面 的施工缝，按设计及规范要求进行处理，每次浇筑要求在混凝土初凝时间内完成。 ( 9 ) 混凝土浇筑顺序 a、采用分段分层浇筑，由下而上，由低向高进行。先底板、腹板、最后顶板。 b、浇筑底板，由低处向高处由外侧向中间进行，首先由箱梁 0 号块支座顶平坡段开 始浇筑，浇筑中避免砂浆集中，防止收缩裂纹的产生。 c、浇筑腹板采用水平分层，每层浇筑厚度不宜大于 30cm。 d、顶板混凝土厚度小，混凝土入模时，应将承托处填平、振实。为避免因顶板悬臂 过大，模板支架变形而产生裂纹，顶板宜采用由外向内（横向）的浇筑顺序。顺桥向由 箱梁顶面

41、两端向梁中线合龙。 e、新老混凝土结合面必须事先经过凿毛清洗保持湿润。 ( 10 ) 浇筑注意事项 a、浇筑混凝土前，应针对工程特点、施工环境条件与施工条件事先设计浇筑方案， 包括浇筑起点、浇筑进展方向和浇筑厚度等；混凝土浇筑过程中，不得无故更改事先确 定的浇筑方案。 b、混凝土前，应仔细检查钢筋保护层垫块的位置、数量及其紧固程度，并指定专人 作重复性检查，以提高钢筋保护层厚度尺寸的质量保证率。 c、混凝土入模前，应采用专用设备测定混凝土的温度、坍落度、含气量、水胶比及 泌水率等工作性能；只有拌合物性能符合设计或配合比要求的混凝土方可入模浇筑。混 凝土的入模温度宜控制在 1230。混凝土入模过

42、程中，应随时保护管道不被压扁。混 凝土振捣前，操作人员不得在混凝土面上走动，避免引起管道下垂。 d、混凝土浇筑时的自由倾落高度不得大于 2m；当大于 2m 时，应采用滑槽、串筒、 漏斗等器具辅助输送混凝土，保证混凝土不出现分层离析现象。浇筑混凝土时，封头模 板应牢固，固定锚垫板的螺栓钉不得松动，以防止锚垫板位移和倾斜。管道两侧宜对称 下料和振捣。防止管道变形和移动，锚下混凝土要加强插捣和振捣，防止锚垫板下出现 空洞。 e、混凝土的浇筑应采用分层连续推移的方式进行，间隙时间不得超过 90min，不得 随意留置施工缝。 f、炎热季节浇筑混凝土时，应避免模板和新浇混凝土直接受阳光照射，保证混凝土 入

43、模前模板和钢筋的温度以及附近的局部气温均不超过 40。应尽可能安排在傍晚而避 开炎热的白天浇筑混凝土。在相对湿度较小、风速较大的环境下浇筑混凝土时，应采取 适当挡风等措施，防止混凝土失水过快，此时应避免浇筑有较大暴露面积的构件 。 g、在浇筑腹板混凝土时，避免松散混凝土留在顶板及钢筋上,造成顶板混凝土蜂窝， 进料口周边应用卸料钢板盖住。同时在浇筑腹板时，混凝土易沿下梗肋冒出底板，因此 振捣特别小心，必要时在内模下梗肋与底板交接处设置水平压板，防止混凝土大量冒出， 超过底板。冒出的混凝土，亦不宜过早铲除，待腹板混凝土稳定时再处理，避免底部扰 动造成腹板区段出现空洞等质量问题。连续箱梁的合适的混凝

44、土坍落度能使混凝土缓凝 适当控制，在进行腹板和底板连接浇筑时，先通过腹板进行混凝土浇注，一直到底板。 在底板完成浇筑和腹板的混凝土达到足够刚度后，才能继续填筑腹板。这样才能支撑腹 板上新浇注混凝土的重量而不挤入到底板，太长时间的坍落度保留和缓凝将会引起腹板 和底板连接关键部位的浇注出现问题。 连续箱梁浇筑时重点控制 预制箱梁浇筑时的关键部位 连续箱梁浇筑时重点控制 h、 顶板或底板上、下层钢筋之间，应有足够的架联系筋，并焊牢，以免钢筋网变 形。箱梁有纵、横双向坡时，用焊结钢筋马凳作依托，严格控制顶板的标高，保证表面 平整度，使其符合设计要求。 i、 振捣是浇筑混凝土质量的关键工序，应分工明确，

45、定岗定职，责人到人，插捣、 排气，振捣过程中宜采用瞬时振捣，必要的内侧模（含隔墙处）应开窗。既便于检查腹 板混凝土的质量，又利于腹板区段混凝土用插棒振捣密实。振捣以表面泛浆，光洁及气 泡消失为度，防漏振或过振，使混凝土外光内实。 j、 箱梁节段特别是 0 号块在炎热气候条件下施工，因混凝土体积大、温度高，水 泥水化作用快，温度高导致混凝土坍落度损失大，造成早凝、梁段开裂，为此宜采用冰 水代替一部分拌合水，砂、石料场加棚盖洒水等措施降温。 k、 混凝土浇筑必须保证连续不间断进行，在此只有制定详细的浇筑计划，说明浇筑 每个阶段的混凝土浇筑率，才能保证整个混凝土浇筑的顺利进行，同时在混凝土的倒运 过程中，应注意混凝土的质量情况，根据现场的实际情况采取相应措施避免混凝土离析 情况的发生。 3.6 混凝土振捣质量控制 混凝土振捣 振捣质量控制 （1） 可采用插入式振动棒、 附着式平板振捣器、 表面平板振捣器等振捣设备振捣混凝土。 （2）按事先规定的工艺路线和方式振捣混凝土，应在混凝土浇筑过程中及时将入模的混 凝土均匀振捣密实， 插入式振动棒的移动间距不宜大于振捣器作用半径的 1.5 倍， 且插入 下层混凝土内的深度宜为 50100mm，且与侧模应保持 50100mm 的距离，不得随意加 密振点或漏振，每点的振捣时间以混凝土不再沉落、表面泛浆、不冒大气泡为准，一般 不宜