宁夏多层综合车站改建项目站房工程外脚手架施工专项方案.doc

《宁夏多层综合车站改建项目站房工程外脚手架施工专项方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《宁夏多层综合车站改建项目站房工程外脚手架施工专项方案.doc（17页珍藏版）》请在得力文库 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流宁夏多层综合车站改建项目站房工程外脚手架施工专项方案.精品文档.*站改项目站房工程*车站外架施工专项方案浙江省*集团有限责任公司二零一零年五月目 录一、编制依据2二、工程概况2三、总体方案3附图： 外架立面图3附图： 外架剖面图4四、施工准备5五、落地式钢管外脚手架搭设5六、通道搭设6七、外脚手架拆除6八、外脚手架的检查与验收措施7九、安全措施8十、文明施工和标化管理9十一、落地式钢管外脚手架结构验算9一、编制依据1、*车站改造工程站房、雨棚、天桥及地道工程施工招标文件；2、北京市建筑设计研究院设计的工程图纸；3、宁夏建筑设计研究院有限公司的

2、*火车站新建东站、一三站台雨棚、天桥岩土工程勘察报告；4、铁道部、建设部、地方政府有关安全、环境保护、水土保持的法律、规程、规则、条例；5、铁道部、建设部、现行施工规范、规程、检验质量标准及验收规范等；6、浙江省*集团有限责任公司认证通过的ISO9001、ISO14001和GB/T28001-2001管理认证体系。二、工程概况 *车站改造工程本标段包括站房、雨棚、天桥及地下通道等。*站中心里程为K524+630.9（上行），新建车站站房位于线路东侧。车站站场总规模10台18线，其中：基本站台2座，东侧新站房之基本站台长500m、宽18m、高1.25m，西侧既有站房之基本站台长500m、宽16.

3、5m、高1.25m；中间站台3座、预留中间站台5座，其站台规格均为长500m、宽11.5m、高1.25m。站内设出站地道一处，宽18m，行包地道一处，宽6m，东西通道一处，宽12m，进站天桥一处，宽20m。车站中心里程轨顶标高为黄海高程1112.30m，站台面到中心里程轨顶高差为1.25m。新建站房0.000设计标高为黄海高程1113.70m。车站采用线侧平式站型设计，采用上进下出的旅客流线模式。车站设计规模日最高聚集人数5000人。建筑主要功能：客运站房、站务用房、商业及餐饮辅助设施、机房等。防火等级：站房为多层一级，站台雨棚为多层二级。建筑面积为：站房为29994.92m2，雨棚为3829

4、3.97m2（一期），天桥为5865.83m2。站房为地上4层，地下1层，建筑面积29994.92m2，建筑高度为38.333m(最高点)、26.150m（女儿墙顶）。地下一层为地下出站通道建筑标高-8.200米，主要布置有出站通道；一层为站台进站层，标高0.000米，主要布置有进站广场、广厅、基本站台候车厅、软席候车厅、贵宾候车厅、售票厅、出站厅及旅客服务设施等；一层夹层为机房层标高4.200米，主要布置有空调机房、票务用房等；二层为候车层，标高9.000米，主要布置有候车厅、软席候车厅、旅客服务设施及站务办公及其夹层等；三层为站务办公层，标高15.000米，主要布置有站务办公及信息机房等；

5、四层为机房层，标高19.500米，主要布置有空调机房等。站房楼及站台进站天桥采用桩基础，为600、800钻孔灌注桩及部分采用后注浆技术。二层大跨楼面采用后张有粘结预应力钢筋混凝土梁结构。沿纵向布置主框架梁，沿横向布置次梁，主梁跨度分别为27米、24米、21米，次梁跨度约为28米，间距78米，主梁截面为1000X2000，次梁截面为600X1800。站房楼均采用现浇钢筋混凝土梁板体系，局部屋面采用轻型金属屋面。中央三跨结构:采用钢筋混凝土双向拱壳；即屋面9轴12轴/A轴J轴范围，约11768平方米。其它大跨屋面做法：采用钢桁架体系。东西外墙竖向结构：采用钢筋混凝土的半圆拱，将建筑与结构完美的结合

6、起来。三、总体方案主体结构统一采用双排钢管落地外架脚手架，采用单立杆。架体基础采用100厚C20砼硬地坪，基础外侧设置200200的排水沟。钢管采用类型为483.5（考虑材料误差按483.2取值验算）钢管落地外架主要技术参数：立杆横距1.0米，立杆纵距1.5米，立杆步距1.8米，内侧立杆离墙面净距0.45米，作业层脚手板或毛竹片应铺满、铺稳，离开大于200mm紧设水平横档，确保离开在墙面120150mm。连墙件按照2步3跨设置，架体与建筑物刚性连接，在楼板上预埋短钢管，采用水平钢管将外架立杆与预埋钢管连接。站房四周采用落地式脚手架，采用单立杆，步距h=1.8M，立杆纵距La=1.5M，横距Lb

7、=1.0M，外架主拱部位搭设高度39.6M（22排），副拱搭设高度为34.2M（19排），其他部位搭设高度为28.8M（16排）。附图： 外架立面图附图： 外架剖面图四、施工准备1、施工前对钢管扣件，脚手片等进行检查验收。合格后方能使用。同时按照不同的品种，规格型号分类堆放。2、消除地面杂物，设置排水沟。五、落地式钢管外脚手架搭设1、搭设程序为保证架子的稳定性，站房外侧搭脚手架的范围内，砼地坪下回填土必须分层夯实，然后在上面浇捣10cm的C15砼地坪，并用平板震动机震实，用长直尺刮平，木蟹拍实整平。2、搭设方法1.搭设前对架子班全体人员进行搭设技术交底，安全生产交底，搭架本身是为施工各班提供安

8、全保障，其自身首先要确立安全施工意识。2.本工程第一段架体，采用落地式脚手架，架体宽1.0m，步高第一步为1.8m，立杆间距1.5m，内立杆离墙距离450cm。3.落地脚手架搭设顺序：砼基础铺垫木斜杆（固定用）立杆小横杆大横杆（第一步测量好水平）搁栅剪刀撑脚手片挡脚杆、扶手杆拉结固定挂安全网检查验收。顶步架增设脚手片硬围护外加安全网围护。4.钢管脚手架底部立杆，采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性。5.钢管脚手架所有杆件连接均须用扣件，每只扣件的螺栓应拧紧，脚手架搭设做到横平竖直的要求。6.主要通道口设置双层防护棚（挑出3.0m）。7.

9、脚手架转角处，用电线与建筑物接线连接，做好接地和避雷装置。8.脚手架搭设完成后，进行自检合格后，邀请公司质安部进行分段检查验收，验收合格挂牌后方可使用。9.连墙件设置：连墙件的垂直距离为每层的层高，采用短钢管预埋在梁内再用钢管扣件与架体连接。10.铺设脚手板的注意事项：每层满铺脚手板。脚手板要铺平整不得翘头，不得叠铺，要铺稳实，靠墙一侧离墙面距离不得大于150mm。每块脚手板四只角必须用12#铅丝绑扎固定在纵向水平横杆上。在转角处和进料平台处的脚手片应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。11.搭设栏杆，挡脚板的注意事项：栏杆和挡脚应搭设在外排立柱的内侧。上栏杆的高度1.2m，中栏杆高度在65cm

10、。挡脚板高度不得小于150mm，本工地统一使用脚手片挡脚。12、相邻步架的大横杆交替设于立杆内侧和外侧，不可设于同一侧。13密目网悬挂在脚手架外侧随楼层施工逐步上升，采用绳扣，安装必须平整、整齐。14脚手架搭设标准：整个脚手架搭设除达到前述注意事项外，还必须达到全部杆件横平竖直，整齐清晰美观，造型一致，平竖通顺对直，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形、不摇晃、不积水，并做好避雷接地的要求。六、通道搭设结构施工阶段在站房45轴、1011轴中间设置上下通道，采用回转型连通人行通道，通道构造应符合下列规定：1、通道宜附着外脚手架或建筑物设置。2、通道宽度1m，坡道宜采用1：3。3、拐弯处应设

11、置平台，其宽度不应小于通道宽度。4、通道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。七、外脚手架拆除1）拆除前的准备工作项目安全员向操作人员作脚手架拆除的安全技术交底。清除脚手架上杂物及地面障碍物。在拆除区域设好警戒线，指定专人负责警戒看管。2）脚手架的拆除由项目负责人组织项目安全员对工程进行全面检查，脚手架的扣件连接，连墙件、支撑体系，并由项目经理进行拆除安全技术交底。拆除脚手架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。拆除时应注意事项：1、全面检查架体的扣件连接，支撑体系是否符合安全要

12、求。2、拆除安全技术措施，应由主管人员逐级进行技术交底并履行签字手续。3、在拆除部分设警戒区，周围设围栏或坚立警戒标志，派专人指挥，严禁非作业人员入内。4、作业人员必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋，严禁酒后作业。5、拆除顺序遵循自上而下、先搭后拆，后搭先拆的原则。严禁上下同时作业。先拆脚手片栏杆剪刀撑斜撑，后拆小横杆大横杆立杆等。并按一步一清的原则进行。6、所有连墙杆，斜拉杆必须随脚手架层拆除，同步下降，不准先行拆除。7、所有的铺垫拆除自外向里竖向搬移，防止自里向外翻起铺板，垃圾直接从高处掉落。8、拆下的材料用塔吊或人货电梯运送，严禁抛掷。拆下的材料应接指定地点分类堆放整齐。9、在拆架

13、过程中，不得中途换人，如必须换人时，须将拆除情况交待清楚方可离去。八、外脚手架的检查与验收措施外脚手架需验收合格后方可投入使用。1、外脚手架验收工作：（1）把好验收关搭设过程中的架子，每搭设一个施工高度必须由项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用。除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。（2）工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。（3）基础、卸载措施和架子分段完成后，应分层由制定架子方案及安全、技术、

14、施工、使用等有关人员按项目进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用。2、外脚手架的使用及管理（1）使用按3KN/m2考虑，因此架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放。（2）外架必须做好分层工作，以保证高层作业人员安全。（3）架子搭好后要求派专人管理，未经安全科同意，不得擅自改动。（4）架子上不得有任何活动材料，如扣件、钢管等。（5）雨后要检查架子的下沉情况，发现有地基下沉或立杆悬空等情况应立即处理，用木板将立杆楔实。（6）在六级以上大风、大雾和大雨天气不得进行脚手架作业，雨后上架应注意防滑措施。（7）外架实行外挂立网全封闭。外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘。

15、（8）作业层上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送管道等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。3、外脚手架搭设、使用及拆除的过程检查外脚手架在搭设使用拆除过程的每个阶段均须进行检查；当作业层上施加荷载前，搭设完成后，遇到大风、大雨、台风等恶劣天气前后均须对外架进行检查；定期检查脚手架的杆件设置和连接，构造是否符合要求。底座是否松动、立杆是否悬空，扣件是否松动。检查立杆的沉降与垂直度的偏差，安全防护措施是否符合要求，是否超载。九、安全措施1、作业人员必须经专门培训并持证止岗，凡患有高血压，心脏病者不得上架操作。2、严禁酒后上班，作业时要戴好安全帽，扣好帽带。工具及零配件要放在工

16、具袋内。穿软底防滑鞋，裤口、袖口要扎紧。作业时，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上休息。3、上下脚手架必须走设安全防护的出入道口，严禁攀登脚手架上下。4、仔细检查吊运机械，索具是否安全可靠。5、遇强风、雨、雪、雾等特殊气候，要停止作业。6、操作层上的施工荷载应符合要求，不得超载。严禁将钢木模及其它建筑材料堆放于架体上。架体只允许每段二步作业。7、施工现场带电线路无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架。8、吊运钢管要用保险吊钩,严禁单点起吊，要堆放平稳。9、脚手架四角应有接地保护及避雷装置。避雷针用直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上，高度不小于1米，并将所有最上层的大横杆全部接通

17、，形成避雷网络。防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30。接地采用扁钢从外架焊接连接至安装单位基础接地上。十、文明施工和标化管理1、所有钢管，扣件涂刷二色防锈漆。2、脚手架外侧采用密目网进行全封闭围护且每层进行挂牌验收制度。3、项目部对操作人员进行文明施工交底，明确责任。十一、落地式钢管外脚手架结构验算1、39.6m落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度39.6米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.45米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483

18、.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.50kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.65kN/m2，高度变化系数1.1300，体型系数0.8680。 地基承载力标准值190kN/m2，基础底面扩展面积0.360m2，地基承载力调整系数0.40。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作

19、为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.5001.500/2=0.375kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.375+1.42.250=3.646kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.6461.0502/8=0.502kN.m =0.502106/4729.0=106.254N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度

20、计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.375+2.250=2.663kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.6631050.04/(3842.06105113510.0)=1.803mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.50

21、01.0501.500/2=0.394kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.394+1.42.362)/2=1.914kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.9141.500=0.511kN.m =0.511106/4729.0=108.008N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算

22、最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105113510.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=(0.040+0.394+2.362)/2=1.398kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461398.2851500.003/(1002.060105113510.000)=2.31mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.369mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足

23、要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.5001.0501.500/2=0.394kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.394+1.42.362=3.849kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40

24、-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1141 NG1 = 0.11439.600=4.519kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.50 NG2 = 0.50041.500(1.050+0.450)/2=2.250kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板

25、挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50039.600=0.297kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.515kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5001.050/2=2.362kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.

26、4的规定采用：W0 = 0.650 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.130 Us 风荷载体型系数：Us = 0.868 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6501.1300.868 = 0.446kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.515+0.851.42.362=11.830kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的

27、最大轴向压力N=1.27.515+1.42.362=12.326kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4461.5001.8001.800/10=0.258kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.326kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手

28、架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12326/(0.19450)=145.925N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定

29、性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.830kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.258kN.m； 钢管立

30、杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11830/(0.19450)+258000/4729=194.630N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 34.24 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.33 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.36 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 76.00 地

31、基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 190.00 地基承载力的计算满足要求!2、34.200米落地式钢管脚手架计算书工程名称*车站改造工程计算部位站房副拱计算参数计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为34.200米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.2。，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.00kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设4层。计算简图材料特性 钢管型

32、号:；连墙件和钢管的质量符合(GB/T 700) 中的Q235-A级钢的规定；扣件采用可锻铸铁制作，质量符合(GB 15831)的规定；脚手板采用木脚手板；地基承载力标准值:190.00kN/m2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论小横杆计算1.均布荷载值计算 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.375+ 1.42.250=3.646kN/m2.抗弯强度验算: =0.502106/4729.0=106.254N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2满足条件!3.挠度验算 V=5.02.6631050.04/(3842.06105113510.0)=1.803mm 小

33、横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm满足条件!大横杆计算1.荷载值计算 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.394+1.42.362)/2=1.914kN2.抗弯强度验算: =0.511106/4729.0=108.008N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2满足条件!3.挠度验算 最大挠度: V=V1+V2=2.369mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm满足条件!扣件计算荷载的计算值: R=1.20.058+1.20.394+1.42.362=3.849kN 扣件抗滑承载力可取8.0kN；满足条件!荷载计算1.静荷载标准值计算静荷载标

34、准值 NG+NG1+NG2+NG3+NG4=6.859kN2.活荷载标准值计算 NQ=3.00011.5001.050/2=2.362kN3.风荷载标准值计算 Wk=0.70.6501.1300.868=0.446kN/m2立杆计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算钢管立杆抗压强度计算值 =136.60N/mm2钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.00N/mm2满足条件!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算钢管立杆抗压强度计算值 =185.30N/mm2钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.00N/mm2满足条件!最大搭设高度计算经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H=76

35、.40m脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照规范调整且不超过50米：所以不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H=50.00m经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H=46.35m连墙件的计算连墙件轴向力计算值 Nl=15.12kN连墙件轴向力设计值 Nw=85.25kN满足条件!地基承载力计算立杆基础底面的平均压力 pk=32.05N/mm2地基承载力设计值 fg=76.00N/mm2满足条件!结论：外架计算符合要求3、28.800米落地式钢管脚手架计算书工程名称*车站改造工程计算部位除站房主、副拱外的其他部位计算参数计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为28.800米，立

36、杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.2。，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.00kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设4层。计算简图材料特性 钢管型号:；连墙件和钢管的质量符合(GB/T 700) 中的Q235-A级钢的规定；扣件采用可锻铸铁制作，质量符合(GB 15831)的规定；脚手板采用木脚手板；地基承载力标准值:190.00kN/m2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论小横杆计算1.均布荷载值计算 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.375+ 1.42.250=3.646kN/m2.抗弯强度验算: =0.502106/4729.0=106.254N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2满足条件!3.挠度验算 V=5.02.6631050.04/(3842.06105113510.0)=1.803mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm满足条件!大横杆计算1.荷载值计算 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.394+1.42.362)/2=1.914kN2.抗弯强度验算: =0.511106/4729.0=108.008N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2满足条件!3.挠度验算