现浇箱梁预应力施工质量控制要点(共9页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上一、张拉控制1.设计参数钢铰线的标准强度1860MPa,弹性模量EY=1.98105MPa（实际检测），钢束的总截面积： F1-F14（mm2）D1-D6（mm2）21#墩N1-N2（mm2）2660126026602.张拉控制应力单根张拉控制力P=196KN。F1-F14（KN）D1-D6（KN）21#墩N1-N2（KN）3724176437243.钢绞线伸长值计算 L = PL（1-e-（KL+）/（kL+）/AYEY其中：K=0.0015；=0.25；钢束计算伸长值：钢束编号L（mm）F1240 F2243 F3399 F4390 F5364 F6354 F73

2、72 F8363 F9379 F10372 F11356 F12347 F13164 F14166 D1218 D2248 D3248 D4257 D5257 D6249 21号墩N175 21号墩N277 F1-F14体外4 D1-D6体外4 21号墩N1-N2体外4 4.张拉力与压力表读数的关系采用YCW4000型千斤顶，回程后的长度为55cm。F1F1421号墩横向N1、N2应力（MPa）0.1k0.2k0.4k0.6k0.8kk 1.05k1.07k回归方程张拉力F（KN）372.4744.81489.62234.42979.237243910.23972.4伸长值（mm）压力表读数（

3、MPa）1-30244.919.5618.8728.1837.4946.8049.1349.91P=0.0125F+0.25262-20274.789.3218.4127.4936.5845.6747.9448.70P=0.0122F+0.2322D1D6应力（MPa）0.1k0.2k0.4k0.6k0.8kk1.05k1.07k回归方程张拉力F（KN）176.4352.8705.61058.41411.217641852.21881.7伸长值（mm）压力表读数（MPa）1-30242.464.669.0713.4817.8922.3023.4123.77P=0.0125F+0.25262-2

4、0272.384.548.8413.1417.4521.7522.8323.19P=0.0122F+0.23225.张拉过程1)张拉时混凝土的最低强度为设计强度的90%。2）张拉顺序（1）纵向钢束张拉顺序：先张拉腹板钢束，后张拉底板钢束。垂直方向：先张拉上部钢束，后张拉下部钢束；横截面方向：先张拉当中钢束，后张拉两边钢束，两边对称张拉。（2）横向钢束张拉顺序：浇注施工缝一侧箱梁混凝土，张拉横隔梁预应力钢束N2，张拉纵向预应力钢束；浇注施工缝另一侧箱梁混凝土，张拉纵向预应力钢束，张拉剩余横隔梁预应力钢束N1。只有在所有横隔梁预应力钢束张拉完毕之后才可以拆除本横隔梁下的支架。3）张拉程序 由于千斤

5、顶最大行程为200mm，对于计算伸长值接近200mm或大于等于200mm的，必须分两次或多次张拉。在初应力10k至100k之间采取分级控制，即张拉到20k、40k、60k、80k时量测、记录，张拉到100k时，持荷3min，然后，量测、记录、锚固。4）张拉速度必须保持以2MPa/min等速加压。加压至20k时持荷2min，40k时持荷3min，60k持荷 4min，80k时持荷5min，100k持荷3min。张拉到80k时注意伸长值是否有不正常现象。计算出伸长量，看离总伸长量还有多少，以便控制。100k持荷3min，使预应力筋在锚固前完成部分松弛，以减少钢绞线锚固后的应力损失。然后缓慢放张，6

6、0%以下快速放张至卸荷。5)实测伸长值的计算（1）一般一端或两端张拉时伸长值实测计算公式：（a）L=（L100%-2L10%+L20%）-A-B-C（b）L=（L100%-2L20%+L40%）-A-B-C（c）L=5（L100%-L20%）/4-A-B-C（d）L=（L100%-L10%+L10%理论）-A-B-C式中：L梁体内实测伸长值；L100%张拉到控制应力con的100%时量取的伸长值；L10%张拉到控制应力con的10%时量取的伸长值；L20%张拉到控制应力con的20%时量取的伸长值；L40%张拉到控制应力con的40%时量取的伸长值；L10%理论控制应力con的10%时的理论伸

7、长值；A张拉过程中工具锚夹片回缩引起的预应力筋内缩值；B千斤顶体内预应力筋的张拉伸长值；C构件的弹性压缩值。（2）一端二次张拉时伸长值实测计算公式：L=（L100%-Lx%初始）+（Lx%-2L10%+L20%）-A-B-C式中：Lx%初始第二次张拉时，达到控制应力con的X%时所量取的初始伸长值；Lx%第一次张拉时，达到控制应力con的X%时所量取的伸长值。其它符号同上。6)伸长值校核与判断采用应力控制方法张拉预应力筋时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求。实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在以内，即： L理-L实6L理或： （1-6）L理L实（1+6）L理如果校

8、核不满足上式，应暂停张拉，采取重新校准设备、对预应力材料作弹性模量检查或放松钢束重新张拉等方法，待查明原因采取措施后，方可继续张拉。若符合上述校核要求，则表明采用应力控制方法张拉预应力筋时，应力控制是准确可靠的。6.张拉注意事项为了准确控制钢绞线的伸长值，尽量减少实测伸长值与理论伸长值之间的差值，在后张法钢绞线张拉施工过程中，要认真做到以下几点：1） 预留预应力筋管道的位置应准确，采用钢筋卡子定位，用铁丝绑扎固定，避免管道在浇筑混凝土过程中移位。合理确定钢绞线与管道之间的摩擦系数，及时调整K、系数。2） 钢绞线应符合预应力混凝土用钢绞线（GB/T5224-95）的要求，并应按规定抽样检查。每次

9、到货的钢绞线都应重新测定其弹性模量，以确定出厂合格证书上的数值是否准确。3） 千斤顶的精度应在使用前校准。使用超过6个月或200次，以及在使用过程中出现不正常现象时，应重新校准。任何时候在工地测出的预应力钢绞线伸长值有差异时，千斤顶应进行再校准。4） 用于测力的千斤顶的压力表应同千斤顶视为一个单元同时校准，并在量程范围内建立精确的标定关系，以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方程。5） 均匀缓慢同步卸荷后，应测定预应力钢材的回缩与锚具变形量，对于一个夹片式锚具，不得大于6mm。否则应重新张拉，或更换锚具后重新张拉；或一端张拉锚固，另一端补足应力后再锚固；或张拉到设计控制应力后，再多张拉超标回缩量

10、，但超张拉的应力值不应大于钢绞线标准强度的0.8倍。6） 施工过程中要根据实测伸长值和理论伸长值的大小，随时调整初应力的大小，可将初应力调整到20%con。7） 张拉后跨中的最大上拱度间接反映了施加预应力的大小以及张拉时的混凝土强度和刚度，必须与设计的最大上拱度进行比较，一般偏差应控制在20%以内。影响上拱度的因素：张拉时的混凝土的强度和刚度，预应力损失的大小。8） 张拉时应认真做到孔道、锚环与千斤顶三对中，以便张拉工作顺利进行，不致增加孔道摩擦损失。9） 工具锚的夹片，保持清洁和良好的润滑状态。新的工具锚夹片第一次使用前，在夹片背面涂上润滑脂，以后每使用510次，应将工具锚上的挡板连同夹片一

11、同卸下，向锚板的锥形孔中重新涂上一层润滑剂，以防夹片在退契时卡住。润滑剂可采用液体石蜡或专用退锚灵等。10） 施加预应力施工中应解决的问题11） 预应力施加是后张预应力箱粱结构质量的最终体现。预应力的施加效果是由孔道线型、预应力筋的力学性能、张拉控制程序、锚具质量精度等多方面因素构成。但其将归结为预应力施加量与预应力损失两部分。这两者之差也就是预应力的施加效果。预应力施加过程中经常遇到的只有个问题：断丝、滑丝、预应力损失，解决好这个问题也就保证了预应力的施加效果。每束钢绞线断丝或滑丝的控制数为1丝，且每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1。（1）断丝造成断丝的原因：a.预应力筋力学性能不合格

12、。b.锚板喇叭筒、锚板、锚环及千斤顶不同心，造成偏拉，受力不均；或进入锚板喇叭筒内的混凝土未凿除；或张拉空间过小，千斤顶无法就位。c.锚垫板的选用也是原因之一。目前采用的锚垫板有钢制与铸钢制两种。钢制垫板喇叭筒较细、校长，端部也比较锋利，稍有连接不顺，张拉时就可能造成对预应力筋的伤害。而铸钢制垫板喇叭筒较短粗，端部与孔道用内插式连接。故应尽量选用后者。d.采用高强钢丝做为预应力筋时，锚具夹片硬度不能太高，齿高也不能过大，否则会造成刻痕过深，容易发生断丝。e.限位板高度小，限位板穿束孔径偏小，钢绞线直径超标，则夹片对钢绞线卡得太紧，工作锚内张拉出来的钢绞线会有严重刮伤，张拉过程中也容易出现断丝现

13、象。防止断丝的措施：a.严格材料力学性能试胎。强度相同，延伸率差异较大的两批材料不能同束使用。b.在施工中应考虑锚垫板喇叭筒与波纹的连接。千斤顶应与垫板方向垂直。c.张拉设备应与钢绞线及锚具配套。断丝处理：a.双张钢束时可先用卸锚器松锚，然后移动钢束，用单孔小顶进行张拉，这样就缩短了千斤顶占用长度。b.当预应力束较短时，也可以用单张代替双张的办法加以解决。c.当本身就是单张的钢束发生断丝时，一般采用超张拉的办法加以解决，超张时可采用全断面超张或同束号超张的办法。超张时应根据断丝数量计算超张值。计算时应以规范控制应力误差下限为准。（2）滑丝造成滑丝的原因：a.锚环、夹片硬度不够或夹片齿过浅。b.

14、钢束、夹片清理不彻底、有油、锈或杂物张拉时存在于夹片与钢束之间或夹片与锚环之间。c.当锚环孔坡度过小、过大时都可能发生滑丝，安装夹片顶面不齐也能造成滑丝。d.千斤顶张拉时回油过快也可能发生滑丝现象。拆卸工具锚时巨烈震动也可能造成滑丝。e.在锚具张拉锚固过程中，限位板对张拉锚的效果起着非常大的作用。限位板高度太大，则对夹片不起作用或作用大，张拉后工作锚内钢绞线上会出现刮伤或滑丝现象；钢铰线限位板高度应为7.58mm。防止滑丝的措施：a.张拉前对钢束锚锚固部分、锚环、夹片进行彻底清理，安装夹片时要保证外露部分相同，顶面平齐。b.根据所采用的钢束种类选择锚具。当采用钢纹线时则OVM型锚具较为适宜。滑

15、丝的处理：滑丝处理一般采用单孔补张，补张不成功时可用叠加锚环法处理。（3）预应力损失 在预应力的种设计损失中，混凝土干缩损失、徐变损失两种不易控制。但其损失值与其它种相比也较小。因此，要想减小预应力损失应在以下种损失上想办法。a.孔道摩阻损失。孔道摩阻的损失值较大，实践证明，加大波纹管直径，加密定位筋，在张拉锚固前先不上夹片，反复单张拉数次都可以有效的降低孔道摩阻系数。b.锚具回缩损失。减小锚具回缩损失可以两方面入手。一是选用机械顶锚的锚具及张拉机具。二是当采用自锚体系时，适当减小锚环与限位板之间的间距，但调整时必须注意不能调整过大，否则锚具回缩损失虽然减小，但锚口损失增加，得不偿失。由于限位

16、板的作用，限制了夹片随预应力筋外移。张拉时，预应力筋与锚具必然产生较大的摩擦力，造成锚外拉力与锚下拉力大小的不同，产生较大的应力损失，即锚具摩阻应力损失。c.混凝土压缩损失。减小混凝土压缩损失可在不影响结构受力状态的前提下，通过调整张拉顺序予以减小，一般原则是先长后短、对称施压，一次完成。d.松驰损失。减小松驰损失的办法，除采用高强低松驰钢纹线外，唯的办法是及时饱满的灌浆并全水泥浆迅速达到设计强度。12） 每次张拉完毕后，应检查端部和其他部位是否有裂缝，并填写张拉记录表。13） 预应力筋锚固后的外露长度，不宜小于30mm。张拉完成后用混凝土封裹，以防腐蚀。14） 在预应力作业中，必须特别注意安

17、全。因为预应力有很大的能量，万一预应力筋被拉断或锚具与张拉千斤顶失效，巨大能量急剧释放，有可能造成很大危害。因此，在任何情况下作业人员不得站在预应力筋的两端，同时在张拉千斤顶的后面应设立防护装置。操作千斤顶和测量伸长值的人员，应站在千斤顶侧面操作，严格遵守操作规程。油泵开动过程中，不得擅自离开岗位。如需离开，必须把油阀门全部松开或切断电路。二、孔道压浆控制1. 破坏弯矩的大小与孔道压浆状况有关，孔道压浆的饱满程度从力学方面关系着预应力筋的最大破坏应力，从化学意义上他可以保护预应力筋不被水分子和不良气体腐蚀。因而在监理预应力施工工程中，孔道压浆应是一个重点。2. 选用准确压力表，压浆泵密封性能好

18、、不漏浆、漏气。3. 压浆采用的水泥浆，由精确称量的普通硅酸盐42.5水泥和水配制而成，水泥浆的泌水率最大不超过3%，拌和后3h泌水率宜控制在2%，24h泌水应完全被浆吸收。水灰比宜为0.40.45，水泥浆稠度宜控制在1418s之间。施工中严格按配合比进行配料、拌和。水泥浆的拌和应首先将水泥加于拌和机内，再放入水，经充分拌和后，再加入掺加料，拌和时间不少于2min。水泥浆自调制至压入孔道的持续时间，视天气情况而定，一般在30min至45min范围内。4. 在灌浆前用无油份的压缩空气清洗管道，接着用清水冲洗管道，排除孔内粉渣杂物，再用压缩空气将管道吹干。以0.7MPa的恒压将水泥浆从一端压入，至

19、另一端冒出均匀浓浆时停止，用木塞打紧，压入端应保持不小于0.5MPa的恒压持压2min以上，压浆过程应连续。填写施工记录（包括压浆日期，水灰比及掺加料、压浆压力等），并由监理工程师现场签认。压浆结束后，及时清洗压浆设备。5. 压浆时，每一工作班应留取不少于3组试件（每组为70.770.770.7mm立方体试件3个），标准养生28d，检查其抗压强度作为水泥浆质量的评定依据。6. 当气温或构件温度低于5时，不得进行压浆。水泥浆温度不得超过32。压满浆的管道应进行保护，使其在1d内不受振动。管道内水泥浆在注入后48h内，结构混凝土温度不得低于5，否则应采取保温措施。当白天气温高于35时，压浆宜在夜间进行。在压浆后2d，应检查注入端及出气孔的水泥浆的密实情况，需要时进行处理。7. 一片梁张拉完毕后48h内必须进行压浆。灌浆后三天内不得切割钢绞线和碰撞锚具。8. 切割多余钢绞线，一般应用砂轮切割机。如确需用加热方法切割时，应采取保护方法使锚具夹片不受热，以确保夹片不因受热退火而滑丝。9.当钢束压浆强度达到90%后，方可拆除支架。支架的卸落应按程序进行。卸落量开始宜小，逐次增大，每次卸落均由跨中开始，纵向应对称、均衡，横向应同步平行，遵循先翼板后腹板的原则。碗扣式支架自上而下依次卸落。专心-专注-专业