临清污水处理厂AAO工艺调控方案(共22页).docx

《临清污水处理厂AAO工艺调控方案(共22页).docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《临清污水处理厂AAO工艺调控方案(共22页).docx（22页珍藏版）》请在得力文库 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、精选优质文档-倾情为你奉上临清市国环污水处理有限公司运行调控方案编制单位：临清市国环污水处理有限公司编 制 人：常万庆批准日期：2016年2月25日执行日期：2016年2月26日专心-专注-专业 目 录 根据城镇污水厂污染物排放标准GB18918-2002污水处理排放标准要求。临清市污水处理厂采用适合于本地进水水质等客观条件的污水处理工艺技术，并加强运营管理。然而，在污水处理厂的实际运行管理过程中，仍会遇到一些来自不同方面的问题而导致处理出水水质不达标。一、出水指标超标解析（一）有机物超标 传统活性污泥工艺的主要功效是去除城市污水中的有机物污染物质，设计与运行良好的活性污泥工艺，出水BOD5和

2、SS均可小于20mg/L.影响有机物处理效果的因素主要有：（1）营养物一般城市污水中的氨磷等营养元素都能够满足微生物需要，且过剩很多，但工业废水所占比例较大时，应注意核算碳、氮、磷的比例是否满足100:5:1。如果污水中缺氮，通常可投加铵盐，如果污水中缺磷，通常可投加磷酸或磷酸盐。（2）pH城市污水的pH值是呈中性。一般为6.5-7.5。pH值的微小降低可能是由于城市污水输送管道中的厌氧发酵。雨季时较大的pH降低往往是城市酸雨造成的，这种情况在合流制系统中尤为突出，pH的突然大幅度变化，不论是升高还是降低，通常都是由工业废水的大量排入造成的。调节污水pH值，通常是投加氢氧化钠或硫酸，但这将大大

3、增加污水处理成本。（3）油脂当污水中油类物质含量较高时，会使曝气效率降低，如不增加曝气量就会使处理效率降低，但增加曝气量势必增加污水处理成本。另外，污水中较高的油脂含量还会降低活性污泥的沉降性能，严重时会成为污泥膨胀的原因，导致出水SS超标。对油类物质含量较高的进水，需要在预处理段增加除油装置。（4）温度温度对活性污泥工艺的影响是很广泛的。首先，温度会影响活性污泥中微生物的活性，在冬季温度较低时，如不采取调控措施，处理效果会下降。其次，温度会影响二沉池的分离性能，例如温度变化会使沉淀池产生异重流，导致短流；温度降低会使活性污泥由于粘度增大而降低沉降性能；温度变化会影响曝气系统的系统的效率，夏季

4、温度升高时，会由于溶解氧饱和浓度的降低，而使充氧困难，导致曝气效率的下降，并会使空气密度降低，若要保证供气量不变，则必须增大供气量。（二）总磷超标临清市污水处理厂除磷主要是依靠生物除磷，即在好痒段增加厌氧段，使聚磷菌交替处理厌氧和好痒状态，实现磷酸盐的释放与吸收，并通过排放剩余污泥来达到除磷目的。在生物除磷难以达标的条件下，还可以考虑投加化学剂来辅助除磷。化学除磷主要是通过混凝、沉淀和过滤等方法使磷成为不溶性的固体沉淀物，从污水分离出来。导致生物除磷出水总磷超标的原因涉及许多方面，主要有:(1) 污泥负荷与污泥龄厌氧、好氧生物除磷是一种高F/M低SRT系统，当F/M较高，SRT较低时，剩余污泥

5、排放量也就较多。因而，在污泥含磷量一定的条件下，除磷量也就越多，除磷效果越好。 对于以除磷为目的生物系统，通常F/M为0.40.7kgBOD/kgML.SS.d，SRT为3.57d。但是，SRT也不能太低，必须以保证BOD5的有效去除为前提。(2)BOD5/TP要保证除磷效果，应控制进入厌氧区的污水中BOD5/TP大于20。由于聚磷酸菌属不动菌属，其生理活动较弱，只能摄取有机物中极易分解的部分。因此，进水中应保证BOD5的含量，确保聚磷酸菌正常的生理代谢。但是许多城市污水处理厂实际进水存在碳源偏低，氮、磷等浓度较高等现象，导致BOD5/TP值无法满足生物除磷的需要，影响了生物除磷的效果。（3）

6、溶解氧厌氧区应保持严格厌氧状态，即溶解氧低于0.2mg/L，此时聚磷菌才能进行磷的有效释放，以保证后续处理效果，而好痒区的溶解氧需保持在2.0mg/L以上，聚磷菌才能有效吸磷。因此，对于厌氧区和好痒区的控制不当，将会极大影响生物除磷的效果。另外，有些污水处理厂的进水为河道水，污水溶解氧含量较高，若直接进入厌氧区，则不利于厌氧状态的控制，影响了聚磷菌放磷效果。（4）回流比厌氧、好氧除磷系统的回流比不宜太低，应保持足够的回流比，尽快将二沉池内的污泥排出，防止聚磷菌在二沉池内遇到厌氧环境发生磷的释放。在保证快速排泥的前提下，应尽量降低回流比，以免缩短污泥在厌氧区的实际停留时间，影响磷的释放。在厌氧、

7、好氧除磷系统中，若污泥沉降性能良好，则回流比在5070%范围内，即可保证快速排泥。（5）水力停留时间污水在厌氧区的水力停留时间一般在1.52.0h的范围内。停留时间太短，一是不能保证磷的有效释放，二是污泥中的兼性酸化菌不能充分地将污水中的大分子有机物分解成低级脂肪酸，以供聚磷菌摄取，从而也影响了磷的释放。污水在好氧区的停留时间一般在46h，这样即可保证磷的充分吸收。（6）pH低pH有利于磷的释放，高pH有利于磷的吸收，而除磷效果是磷释放和吸收的综合。因此在生物除磷系统中，宜将混合液的pH控制在6.58.0的范围内。由于对出水总磷指标要求的不断提高，除生物除磷外，化学除磷也得到越来越多的应用，但

8、化学除磷在提高除磷效果的同时，也会因投加化学药剂而使剩余污泥量大大增加，进而增加污泥处理量与泥饼处置量。实际中应根据实验来确定化学药剂的投加点与投加量，并及时调整，确保出水磷含量稳定达标，并尽可能降低药耗。（三）氨氮超标 污水中氨氮的去除主要是在传统活性污泥法工艺基础上采用硝化工艺，即采用延时曝气，降低系统负荷。 导致出水氨氮超标的原因涉及许多方面，主要有：（1）污泥负荷与污泥龄生物硝化属低负荷工艺，F/M一般在0.050.15kgBOD/kgMLVSSd。负荷越低，硝化进行的越充分，NH3-N向NO3-N转化的效率就越高。与低负荷相对应，生物硝化系统的SRT一般较长，因为硝化细菌世代周期较长

9、，若生物系统的污泥停留时间过短，即SRT过短，污泥浓度较低时，硝化细菌就培养不起来，也就得不到硝化效果。SRT控制在多少，取决于温度等因素。对于以脱氮为主要目的的生物系统，通常SRT可取1123d。 ( 2 ) 回流比 生物硝化系统的回流比一般较传统活性污泥工艺大，主要是因为生物硝化系统的活性污泥混合液已含有大量的硝酸盐，若回流比太小，活性污泥在二沉池的停留时间就较长，容易产生反硝化，导致污泥上浮。通常回流比控制在50-100%。（3）水力停留时间生物硝化曝气池的水力停留时间也较活性污泥工艺长，至少应在8h以上。这主要是因为硝化速率较有机污染物的去除率低得多，因而需要更长的反应时间。（4）BO

10、D5/TKNTKN系指水中有机氮和氨氮之和，入流污水中BOD5/TKN是影响硝化效果的一个重要因素。BOD5/TKN越大，活性污泥中硝化细菌所占的比例越小，硝化速率就越小，在同样运行条件下硝化效率就越低；反之，BOD5/TKN越小，硝化效率越高。很多城市污水处理厂的运行实践发现，BOD5/TKN值最佳范围23左右。（5）硝化速率生物硝化系统一个专门的工艺参数是硝化速率，系指单位重量的活性污泥每天转化的氨氮量。硝化速率的大小取决于活性污泥中硝化细菌所占的比例，温度等很多因素，典型值为0.02gNH3-N/gMLVSSd。（6）溶解氧硝化细菌为专性好氧菌，无氧时即停止生命活动，且硝化细菌的摄氧速率

11、较分解有机物的细菌低得多，如果不保持充足的氧量，硝化细菌将“争夺“不到所需的氧。因此，需保持生物池好氧区的溶解氧在2mg/L以上，特殊情况下溶解氧含量还需提高。（7）温度硝化细菌对温度的变化也很敏感，当污水温度低于15时，硝化速率会明显下降，当污水温度低于5时，其生理活动会完全停止。因此，冬季时污水处理厂特别是北方地区的污水处理厂出水氨氮超标的现象较为明显。（8）pH硝化细菌对pH反应很敏感，在pH为89的范围内，其生物活性最强，当pH9.6时，硝化细菌的生物活性将受到抑制并趋于停止。因此，应尽量控制生物硝化系统的混合液pH大于7.0。（四）总氮超标污水脱氮是在生物硝化工艺基础上，增加生物反硝

12、化工艺，其中反硝化工艺是指污水中的硝酸盐，在缺氧的条件下，被微生物还原为氮气的生化反应过程。导致出水总氮超标的原因涉及许多方面，主要有：（1）污泥负荷与污泥龄由于生物硝化是生物反硝化的前提，只有良好的硝化，才能获得高效而稳定的反硝化。因而，脱氮系统也必须采用低负荷或超低负荷，并采用高污泥龄。（2）内、外回流比生物反硝化系统外回流比较单纯生物硝化系统要小些，这主要是入流污水中氮绝大部分已被脱去，二沉池中NO3N浓度不高。相对来说，二沉池由于反硝化导致污泥上浮的危险性已很小。另一方面，反硝化系统污泥沉速较快，在保证要求回流污泥浓度的前提下，可以降低回流比，一边延长污水在曝气池内的停留时间。运行良好

13、的污水处理厂，外回流比可控制在50%以下。而内回流比一般控制在300500%之间。（3）反硝化速率反硝化速率系指单位活性污泥每天反硝化的硝酸盐量。反硝化速率与温度等因素有关，典型值为0.060.07gNO3-N/gMLVSSd。（4）缺氧区溶解氧对反硝化来说，希望DO尽量低，最好是零，这样反硝化细菌可以“全力“进行反硝化，提高脱氮效率。但从污水处理厂的实际运行情况来看，要把缺氧区的DO控制住0.5mg/L以下，还是有困难的，因此也就影响了生物反硝化的过程，进而影响出水总氮指标。（5）BOD5/TKN因为反硝化细菌是在分解有机物的过程中进行反硝化脱氮的，所以进入缺氧区污水中必须有充足的有机物，才

14、能保证反硝化的顺利进行。由于目前许多污水处理厂配套管网建设滞后，进厂BOD5低于设计值，而氮、磷等指标则相当于或高于设计值，使得进水碳源无法满足反硝化对碳源的需求，也导致了出水总氮超标的情况时有发生。（6）Ph反硝化细菌对pH变化不如硝化细菌敏感，在pH为69的范围内，均能进行正常的生理代谢，但生物反硝化的最佳pH范围为6.58.0。（7）温度反硝化细菌对温度变化虽不如硝化细菌那么敏感，但反硝化效果也会随温度变化而变化。温度越高，反硝化速率越高，在3035时，反硝化速率增至最大。当低于15时，反硝化速率将明显降低。至5时，反硝化将趋于停止。因此，在冬季要保证脱氮效果，就必须增大SRT，提高污泥

15、浓度或增加投运池数。（五）悬浮物超标出水中的悬浮物指标是否达标，主要取决于生物系统污泥的质量是否良好、二沉池的沉淀效果以及污水处理厂的工艺控制是否恰当。造成二沉池出水悬浮物超标的原因有以下几个方面：（1）二沉池工艺参数选择二沉池设计参数是否选择恰当是出水悬浮固体指标是否超标的重要因素。许多城市污水处理厂在设计之初，为节约建设成本，将水力停留时间大大缩短，并尽量提高其水力表面负荷，造成运行时二沉池经常出现翻泥现象，致使出水悬浮固体超标。另外，某些污水处理厂由于实际工艺调整需要，需将生物池污泥浓度控制在较高的水平时，也会造成二沉池固体表面负荷过大，影响出水水质。因此，一般认为应对二沉池的这几个工艺

16、参数的设置留有较大的余地，以利于污水处理厂工艺的控制与调整。一般来说，影响沉淀池沉淀效果的主要工艺参数为水力停留时间、水利表面负荷和污泥质量：二沉池水力停留时间污水在二沉池的水力停留时间长短，是二沉池运行的重要参数。只有足够的停留时间，才能保证良好的絮凝效果，获得较高的沉淀效率。因此，建议二沉池的水力停留时间设置在34h左右。二沉池水力表面负荷对于一座沉淀池来说，当进水量一定时，它所能去除的颗粒的大小也是一定的。在所能去除的这些颗粒中，最小的那个颗粒的沉速正好等于这座沉淀池的水力表面负荷。因此，水力表面负荷越小，所能去除的颗粒就越多，沉淀效率就越高，出水悬浮物的指标就越低。设计二沉池较小的水力

17、表面负荷，有利于污泥等悬浮固体的有效沉淀。一般建议二沉池的水力表面负荷控制在0.61.2m3/m2h。二沉池固体表面负荷二沉池的固体表面负荷的大小，也是影响二沉池沉淀效果的重要因素。二沉池的固体表面负荷越小，污泥在二沉池的浓缩效果越好。反之，则污泥在二沉池的浓缩效果越差。过大的固体表面负荷会造成二沉池泥面过高，许多污泥絮体来不及沉淀就随污水流出，影响出水悬浮物指标。一般二沉池固体表面负荷最大不宜超过150kgMLSS/d.（2）活性污泥质量活性污泥质量的好坏是影响出水悬浮物是否超标的重要因素。高质量的活性污泥主要体现在四个方面：良好的吸附性能、较高的生物活性、良好的沉降性能以及良好的浓缩性能。

18、胶体状态的污染物首先必须被吸附到活性污泥絮体上，并进一步被吸附到细菌表面附近才能被分解代谢，因而吸附性能较差的活性污泥去除胶态污染物的能力也差。活性污泥的生物活性系指污泥絮体内的微生物分解代谢有机污染物的能力，生物活性较差的活性污泥去除有机污染物的速度必然较慢。只有沉降性能良好的活性污泥才能在二沉池得以有效的泥水分离。反之，如果污泥沉降性能恶化，分离效果必然降低，导致二沉池出水浑浊、SS超标，严重时还可能导致活性污泥的大量流失，使系统内生物量不足，继而又影响对有机污染物的分解代谢效果。只有活性污泥具有良好的浓缩性能，才能在二沉池得到较高的排泥浓度。反之，如果浓缩性能较差，排泥浓度降低，就要保证

19、足够的回流污泥量，提高回流比。但是，提高回流比会缩短污水在曝气池的实际停留时间，导致曝气时间不足，影响处理效果。（3）进水SS/BOD5生物系统活性污泥中MLVSS比例与进水SS/BOD5有很大的关系，当进水SS/BOD5高时，生物系统活性污泥中MLVSS比例则低，反之则高。根据运行经验来看，当SS/BOD5在1以下时，MLVSS比例可以维持在50%以上，当SS/BOD5在5以上时，VSS比例将会下降到2030%。当活性污泥中MLVSS比例较低时，为了保证硝化效果系统就必须维持较高的泥龄，污泥老化情况较明显，导致出水SS超标。（4）有毒物质入流污水中含有强酸、强碱或重金属等有毒物质将会使活性污

20、泥中毒，失去处理效果，严重的甚至发生污泥解体，造成污泥无法沉淀，出水悬浮物超标。解决活性污泥中毒问题的根本办法就是加强对上游污染源的管理。（5）温度温度对活性污泥工艺的影响是很广泛的。首先，温度会影响活性污泥中微生物的活性，冬季温度较低时，如不采取调控措施，处理效果会下降。其次，温度会影响二沉池的分离效果。如温度的变化会使二沉池产生异重流，导致断流现象发生。二、A-A-O脱氮除磷工艺原理及过程A-A-O生物脱氮除磷工艺是活性污泥工艺,在进行去除BOD、COD、SS的同时可生物脱氮除磷。 在好氧段,硝化细菌将入流污水中的氨氮及由有机氮氨化成的氨氮,通过生物硝化作用,转化成硝酸盐;在缺氧段,反硝化

21、细菌将内回流带入的硝酸盐通过生物反硝化作用,转化成氮气逸入大气中,从而达到脱氮的目的;在厌氧段,聚磷菌释放磷,并吸收低级脂肪酸等易降解的有机物;而在好氧段,聚磷菌超量吸收磷,并通过剩余污泥的排放,将磷去除。以上三类细菌均具有去除BOD5的作用,但BOD5的去除实际上以反硝化细菌为主。污水进入曝气池以后,随着聚磷菌的吸收、反硝化菌的利用及好氧段的好氧生物分解,BOD5浓度逐渐降低。在厌氧段,由于聚磷菌释放磷,TP浓度逐渐升高,至缺氧段升至最高。在缺氧段,一般认为聚磷菌既不吸收磷,也不释放磷,TP保持稳定。在好氧段,由于聚磷菌的吸收,TP迅速降低。在厌氧段和缺氧段,NH3-N浓度稳中有降,至好氧段

22、,随着硝化的进行,NH3-N逐渐降低。在缺氧段,由于内回流带入大量NO3-N,NO3-N瞬间升高,但随着反硝化的进行,NO3-N浓度迅速降低。在好氧段,随着硝化的进行,NO3-N浓度逐渐升高。三、 A-A-O脱氮除磷系统的工艺参数及控制 A-A-O生物脱氮除磷的功能是有机物去除、脱氮、除磷三种功能的综合,因而其工艺参数应同时满足各种功能的要求。如能有效地脱氮或除磷,一般也能同时高效地去除BOD5。但除磷和脱氮往往是相互矛盾的,具体体现的某些参数上,使这些参数只能局限在某一狭窄的范围内,这也是A-A-O系统工艺系统控制较复杂的主要原因。 1.F/M和SRT。完全生物硝化,是高效生物脱氮的前提。因

23、而,F/M(污泥负荷)越低,SRT(污泥龄)越高。脱氮效率越高,而生物除磷则要求高F/M低SRT。A-A-O生物脱氮除磷是运行较灵活的一种工艺,可以以脱氮为重点,也可以以除磷为重点,当然也可以二者兼顾。如果既要求一定的脱氮效果,也要求一定的除磷效果,F/M一般应控制0.1-0.18BOD5/(kgMLVSSd),SRT一般应控制在8-15d。 2.水力停留时间。水力停留时间与进水浓度、温度等因素有关。厌氧段水力停留时间一般在1-2h范围内,缺氧段水力停留时间1.5-2.0h,好氧段水力停留时间一般应在6h。 3.内回流与外回流。内回流比r一般在200-500%之间,具体取决于进水TKN浓度,以

24、及所要求的脱氮效率。一般认为,300-500%时脱氮效率最佳。内回流比r与除磷关系不大,因而r的调节完全与反硝化工艺一致。 4.溶解氧(DO) 溶解在水中的分子态氧成为溶解氧，水体受到污染会使溶解氧降低。活性污泥是在有氧的条件下利用好氧微生物的代谢活动将废水中的有机物氧化分解为无机物的方法。因为溶解氧的水平会直接影响到这类微生物的代谢活性，为满足好氧微生物对溶解氧的需求，提高处理系统的效率，必须向处理系统供氧。虽然对好氧微生物来说，水体的溶解氧越高，对微生物的生长繁殖越有利，但溶解氧过高除了能耗增加外，高速气流使池内激烈搅动会打碎生物絮粒，并容易使污泥老化。一般厌氧段DO应控制在0.2mg/L

25、以下,缺氧段DO应控制在0.5mg/L以下,而好氧DO应控制在2-3mg/L之间。好氧池出口处最好控制在2mg/L左右较为适宜。因生物除磷本身并不消耗氧,所以A-A-O脱氮除磷工艺曝气系统的控制与生物反硝化系统一致。 5.BOD5/TKN与BOD5/TP。对于生物脱氮来说,BOD5/TKN至少应大于4.0,而生物除磷则要求BOD5/TP20。运行中应定期核算入流污水水质是否满足BOD5/TKN4.0,BOD5/TP20。如果其中之一不满足,则应投加有机物补充碳源。为了提高BOD5/TKN值,宜投加甲醇做补充碳源。为了提高BOD5/TP值,则宜投加乙酸等低级脂肪酸。 6.PH控制及碱度核算。A-

26、A-O生物除磷脱氮系统中,污泥混合液的PH应控制在7.0之上;如果PH6.5,应外加石灰,补充碱度不足。四、工艺运行异常问题的分析与排除应急预案传统活性污泥工艺的故障诊断及排除技术,一般均适用于A-A-O脱氮除磷系统。如果某处理厂控制水质目标为:BOD525mg/L;SS25mg/L;NH3-N3mg/L;NO3-N7mg/L;TP2mg/L。则当实际水质偏离以上数值时,属异常情况。 现象一:TP2mg/L,NH3-N2mg/L,NO3N7mg/L。 其原因及解决对策如下: 1.内回流比太小。增大内回流。 2.缺氧段DO太高。如果DO0.5mg/L,则首先检查内回流比r是否太大。如果太大,则适

27、当降低。另外,还应检查缺氧段搅拌强度是否太大,形成涡流,产生空气复氧。 现象二:TP2mg/L,NH3-N3mg/L,NO3-N5mg/L,BOD525mg/L。其原因及解决对策如下:1.好氧段DO不足。如果1.5DO2.0mg/L,则可能只满足BOD5分解的需要,而不满足硝化的需要,应增大供气量,使DO处于2-3mg/L。 2.存在硝化抑制物质。检查入流中工业废水的成分,加强进水污染源管理。 现象三:TP2mg/L,NH3-N3mg/L,NO3-N5mg/L,BOD525mg/L。 其原因及解决对策如下: 1.入流BOD5不足。检查BOD5/TKN是否大于4,BOD5/TP是否大于20,否则

28、应采取增加入流BOD5的措施,如跨越初沉池或外加碳源。 2.外回流比太小,缺氧段DO太高。检查缺氧段DO值,如果DO0.5mg/L,则应采取措施,见“现象一”。外回流比太大,把过量的NO3-N带入了厌氧段,应适当降低回流比。 现象四:TP2mg/L,NH3-N3mg/L,NO3-N5mg/L,BOD525mg/L。 其原因及解决对策如下: 1.泥龄太长。可适当增大排泥,降低SRT。 2.厌氧段DO太高。如果DO0.2mg/L,则应寻找DO升高的原因并予以排除。首先检查是否搅拌强度太大,造成空气复氧,否则检查回流污泥中是否有DO带入。 3.入流BOD5不足。检查BOD5/TP值。如果BOD5/TP20,则应外加碳源。现象四:TP2mg/L,NH3-N3mg/L,NO3-N5mg/L,BOD525mg/L好氧池溶解氧长期过高。其原因及解决对策如下:1.风机风量过大，可适当减少风机风量。2.曝气量一般无法调节，只能通过进水调节，标下溶解氧仪看看，只要出水水质稳定，污泥不减少就可以了。或者适当采用跨越厌氧缺氧直接进曝气池可降低溶解氧但要控制好出水。